JPS5920448A - フロ−テイングシ−ル - Google Patents
フロ−テイングシ−ルInfo
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- JPS5920448A JPS5920448A JP12774182A JP12774182A JPS5920448A JP S5920448 A JPS5920448 A JP S5920448A JP 12774182 A JP12774182 A JP 12774182A JP 12774182 A JP12774182 A JP 12774182A JP S5920448 A JPS5920448 A JP S5920448A
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- JP
- Japan
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- floating seal
- seal
- sealing surface
- less
- chilled
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は建設機械や建設車両の軸封装置として用いられ
るフローティングシール１特に鋳鉄製フローティングシ
ールに関するものである。
るフローティングシール１特に鋳鉄製フローティングシ
ールに関するものである。
フローティングシールは第１図に示す如く回転軸１端に
配されて１ケーシング２と回転カバー３側とにそれぞれ
Ｏリング６・ ６を介して組付けられるものであり１フ
ローティングシール４．４はそれぞれケーシング２１回
転カバー３とに結合されてシール面６．６にて回転摺動
する。ここで′ケーシング°２Ｘ回転カバー３間から浸
入する土砂や塵１汚水は０リング４．４及びフローティ
ングシールのシール面６．６にてシールされるもので、
シール面６．６は摺動条件にある理由によって特別なシ
ール性１即ち耐摩耗性）耐食性が必要とされる。
配されて１ケーシング２と回転カバー３側とにそれぞれ
Ｏリング６・ ６を介して組付けられるものであり１フ
ローティングシール４．４はそれぞれケーシング２１回
転カバー３とに結合されてシール面６．６にて回転摺動
する。ここで′ケーシング°２Ｘ回転カバー３間から浸
入する土砂や塵１汚水は０リング４．４及びフローティ
ングシールのシール面６．６にてシールされるもので、
シール面６．６は摺動条件にある理由によって特別なシ
ール性１即ち耐摩耗性）耐食性が必要とされる。
又フローティングシールは外周側に０リングの接触面を
形成されるが、Ｏリングのシール性を維持する上でこの
面の面精度も要求される。
形成されるが、Ｏリングのシール性を維持する上でこの
面の面精度も要求される。
かかる７０−ティングシールは主としてシール面の耐摩
耗性を重視して）耐摩耗性鋳鉄、例えば白鋳鉄や）Ｃｒ
−Ｍｏ合金鋳鉄が使用される。これらの合金鋳鉄は主と
して高硬度なＣｒ炭化物を多量に含むことで耐摩耗性効
果を得るもので、さらに鋳放しのままでマルテンサイト
化されることにより基地強度、硬度にも優れる。
耗性を重視して）耐摩耗性鋳鉄、例えば白鋳鉄や）Ｃｒ
−Ｍｏ合金鋳鉄が使用される。これらの合金鋳鉄は主と
して高硬度なＣｒ炭化物を多量に含むことで耐摩耗性効
果を得るもので、さらに鋳放しのままでマルテンサイト
化されることにより基地強度、硬度にも優れる。
しかしながらかかる耐摩耗性合金鋳鉄では焼入れされる
ことにより耐摩耗性効果に優れる一方で１極めて硬度が
高い理由による被剛性の悪さや１添加元素が多量である
理由による鋳造性の悪さ−及び熱処理工程を多く含むこ
とによるコスト高等の諸問題がある。
ことにより耐摩耗性効果に優れる一方で１極めて硬度が
高い理由による被剛性の悪さや１添加元素が多量である
理由による鋳造性の悪さ−及び熱処理工程を多く含むこ
とによるコスト高等の諸問題がある。
これに対してフローティングシールのシール面のみを冷
し金によりチルド化し為必要部分のみに耐摩耗性に優れ
るチル層を形成することが考えられるが１通常の鋳鉄を
チルド化したものではチル組織の安定化がされ難いばか
りか充分な硬度及び表面強度が得難く実用性に乏しい。
し金によりチルド化し為必要部分のみに耐摩耗性に優れ
るチル層を形成することが考えられるが１通常の鋳鉄を
チルド化したものではチル組織の安定化がされ難いばか
りか充分な硬度及び表面強度が得難く実用性に乏しい。
これに対して近年小物鋳物の表面チル化手段として再溶
融冷却によるチル化が注目されλ例えば特公昭５１−４
９５７８号や特公昭４８−２５２８９号等に示される如
く電子ビーム照射によジチルされ難い材料表面を再溶融
し母材自体の熱容量によシ急冷することでチル化され難
い材料にも耐摩耗性に優れるチル組織を形成されうるも
のである。
融冷却によるチル化が注目されλ例えば特公昭５１−４
９５７８号や特公昭４８−２５２８９号等に示される如
く電子ビーム照射によジチルされ難い材料表面を再溶融
し母材自体の熱容量によシ急冷することでチル化され難
い材料にも耐摩耗性に優れるチル組織を形成されうるも
のである。
かかる再溶融冷却によりチル層を設けたフローティング
シールとしては本出願人が先に提案した特願昭６６−５
６９０８号があるが一本発明けこの再溶融冷却したチル
組織を有するフローティングシールをさらに改良し）フ
ローティングシールとしてのシール面の耐摩耗性に優れ
１かつ母材の強度、被削性λ鋳造性に優れたものを目的
とするものである。
シールとしては本出願人が先に提案した特願昭６６−５
６９０８号があるが一本発明けこの再溶融冷却したチル
組織を有するフローティングシールをさらに改良し）フ
ローティングシールとしてのシール面の耐摩耗性に優れ
１かつ母材の強度、被削性λ鋳造性に優れたものを目的
とするものである。
まず本発明の要旨とするところは特許請求の範囲に記載
した如く下記３つの構成要件よりなるフローティングシ
ールにある。
した如く下記３つの構成要件よりなるフローティングシ
ールにある。
（１）化学成分 重量％
Ｃ２，５〜３．８％１ ｓｉｌ、５〜２．５％Ｍｎ
Ｏ，４−１，２％％ Ｎｉ ０．５〜５．０９１）
残微少不純物を含むＦｅ （２） シール面に再溶融冷却によるチル組織を有す
る。
Ｏ，４−１，２％％ Ｎｉ ０．５〜５．０９１）
残微少不純物を含むＦｅ （２） シール面に再溶融冷却によるチル組織を有す
る。
（３）チル組織は基地がマルテンサイトであり微少力樹
技状セメンタイトが分散した組織である。
技状セメンタイトが分散した組織である。
かかる本発明フローティングシールはシール面に再溶融
冷却に固有である緻密なチル組織を有すと共に１フロ一
テイングシール自体は被剛性、鋳造性に優れるものであ
って下記の如く決定される化学成分の限定理由について
はＸＣは後述するチル組織のセメンタイト量を制御する
と共に母材組織を調整するものでＳＣ２，５９６未満で
あるとチル組織のセメンタイト量が充分でなく耐摩耗性
に不足し、さらに母材の被剛性が低下し為一方Ｃ”ａ、
８９６超ではチル組織のセメンタイトが粗大化し為チル
組織に再溶融によるブローホールが生じ易くなり、又母
材の黒鉛量が過多となシ強度が低下するためＣ２，卜４
．８％で選択される。
冷却に固有である緻密なチル組織を有すと共に１フロ一
テイングシール自体は被剛性、鋳造性に優れるものであ
って下記の如く決定される化学成分の限定理由について
はＸＣは後述するチル組織のセメンタイト量を制御する
と共に母材組織を調整するものでＳＣ２，５９６未満で
あるとチル組織のセメンタイト量が充分でなく耐摩耗性
に不足し、さらに母材の被剛性が低下し為一方Ｃ”ａ、
８９６超ではチル組織のセメンタイトが粗大化し為チル
組織に再溶融によるブローホールが生じ易くなり、又母
材の黒鉛量が過多となシ強度が低下するためＣ２，卜４
．８％で選択される。
ＳｉはＣ量とも関係するが鋳鉄の黒鉛化に寄与するもの
であり〜１．５％未満であると母材の黒鉛化が進まず母
料自体がチル化し被削性が著しく低下し％ ２−５９６
を超えると黒鉛化が過剰に進行し母材強度が低下する他
再溶融チルに際しプローホールが生じ易くＸｌ、５〜２
．８％で選択されるＭｎについては１有害元素であるＳ
の除去に効果を有すが０．４％未満ではその効果が得難
くく、一方過剰に含まれてもセメンタイトを安定化して
チル化傾向を有するため１０．４〜１．２％で選択され
る。
であり〜１．５％未満であると母材の黒鉛化が進まず母
料自体がチル化し被削性が著しく低下し％ ２−５９６
を超えると黒鉛化が過剰に進行し母材強度が低下する他
再溶融チルに際しプローホールが生じ易くＸｌ、５〜２
．８％で選択されるＭｎについては１有害元素であるＳ
の除去に効果を有すが０．４％未満ではその効果が得難
くく、一方過剰に含まれてもセメンタイトを安定化して
チル化傾向を有するため１０．４〜１．２％で選択され
る。
阻は鋳造に際しての肉厚感受性を減する目的と基地強度
の向上１さらにシール面のチル組織の調整を目的とする
がＸｏ、５％未満であるとその効果がなく〜６．０％を
超えた場合に残留オーステナイトが過多となるもので０
．５〜５・ ０％の範囲で選択されるが〜さらに好まし
くはＮｉ量を３゜９９６以下とし残留オーステナイトを
少なくすると共にさらに再溶融冷却チル組織の強度を充
分にするには１．０９６以上含むことが好ましく１．０
〜３・ ９９６の範囲で選択される。
の向上１さらにシール面のチル組織の調整を目的とする
がＸｏ、５％未満であるとその効果がなく〜６．０％を
超えた場合に残留オーステナイトが過多となるもので０
．５〜５・ ０％の範囲で選択されるが〜さらに好まし
くはＮｉ量を３゜９９６以下とし残留オーステナイトを
少なくすると共にさらに再溶融冷却チル組織の強度を充
分にするには１．０９６以上含むことが好ましく１．０
〜３・ ９９６の範囲で選択される。
ＰＳＳについては不純物としてそれぞれ０． ２％以下
、Ｓｏ、１％以下とされる。
、Ｓｏ、１％以下とされる。
かかる化学成分には１さらにＣｒｓ Ｖ 、Ｗ ＳＴｉ
などの高硬度の炭化物を形成し耐摩耗性に優れる元素や
＼ＭＯの如く基地を強化する元素を添加することも考え
られるが１Ｗ ％ Ｖ ％ Ｔｉの形成する高硬度粒子
は母材の被剛性を低下する原因となり、耐摩耗性を向上
する元素としては微細な炭化物を形成しかつ摺動特性に
優れるＣｒが選択される。
などの高硬度の炭化物を形成し耐摩耗性に優れる元素や
＼ＭＯの如く基地を強化する元素を添加することも考え
られるが１Ｗ ％ Ｖ ％ Ｔｉの形成する高硬度粒子
は母材の被剛性を低下する原因となり、耐摩耗性を向上
する元素としては微細な炭化物を形成しかつ摺動特性に
優れるＣｒが選択される。
Ｃｒを添加する場合は微細で高硬度なＣｒ炭化曖による
耐摩耗性向上と九基地強度の強化が得られるが、０．５
９６未満ではその効果がなくｚ １． ａ９６を超え
た場合に溶湯の流動性の低下による鋳造性の低下と〜母
材の被剛性低下があり０・ ５〜１゜３％で選択される
。又ＭＯは基地強度向上と、再溶融チル組織の基地をマ
ルテンサイト化するために添加されるが１０．３％未満
では効果が々＜、１．５９６を超えた場合には母材のマ
ルテンサイト化又はベイナイト化が進み被剛性が低下す
るため１０．３〜１．５％で添加される。このＣｒｓ
Ｍｏを添加する場合、Ｎｉ量は母材のマルテンサイト化
を防ぎ為かつ鋳物の肉厚感受性を減じ）さらに再溶融冷
却チル層の組織を調整するため０・ ５〜１．５％の範
囲で選択される。
耐摩耗性向上と九基地強度の強化が得られるが、０．５
９６未満ではその効果がなくｚ １． ａ９６を超え
た場合に溶湯の流動性の低下による鋳造性の低下と〜母
材の被剛性低下があり０・ ５〜１゜３％で選択される
。又ＭＯは基地強度向上と、再溶融チル組織の基地をマ
ルテンサイト化するために添加されるが１０．３％未満
では効果が々＜、１．５９６を超えた場合には母材のマ
ルテンサイト化又はベイナイト化が進み被剛性が低下す
るため１０．３〜１．５％で添加される。このＣｒｓ
Ｍｏを添加する場合、Ｎｉ量は母材のマルテンサイト化
を防ぎ為かつ鋳物の肉厚感受性を減じ）さらに再溶融冷
却チル層の組織を調整するため０・ ５〜１．５％の範
囲で選択される。
以上説明した如き化学成分よりなる本発明フローティン
グシールは鋳造されて後にシール面を再溶融冷却されて
チル組織が形成されるが１かかる再溶融手段には１ Ｇ
’ Ｗ／ｃｒｎ” −１０％ 、７ａｍ＋の高密度エネ
ルギ熱源、具体的には電子ビームル−ザビーム、Ｔ’Ｉ
Ｇアーク１プラズマアークが用いられる。ただし１０７
Ｗ／ Ｃｍ’を超えた高密度エネルギではフローティン
グシール面の再溶融以前に表面が蒸発して衝撃硬化を受
けるものの１充分な再溶融層が得られず、１０ Ｗ／ａ
ｍ”未満の相対的に低密度エネルギ加熱では再溶融され
て冷却される速度が遅く１母材への熱影響が多大である
ばかりか、チル組織もモットル状となり充分な硬度と強
度が得られ々い。本発明にあっては好ましくは上記１０
〜１０ Ｗ／ｃｍ’の高密度エネルギにより再溶融冷却
された再溶融チル組織であシ、さらにチル組織が第２図
のナイタル液腐食４００倍顕微鏡写真に示す如くマルテ
ンサイト基地Ａに微細な樹枝状セメンタイ）Ｂが分散さ
れることが必要でおる。
グシールは鋳造されて後にシール面を再溶融冷却されて
チル組織が形成されるが１かかる再溶融手段には１ Ｇ
’ Ｗ／ｃｒｎ” −１０％ 、７ａｍ＋の高密度エネ
ルギ熱源、具体的には電子ビームル−ザビーム、Ｔ’Ｉ
Ｇアーク１プラズマアークが用いられる。ただし１０７
Ｗ／ Ｃｍ’を超えた高密度エネルギではフローティン
グシール面の再溶融以前に表面が蒸発して衝撃硬化を受
けるものの１充分な再溶融層が得られず、１０ Ｗ／ａ
ｍ”未満の相対的に低密度エネルギ加熱では再溶融され
て冷却される速度が遅く１母材への熱影響が多大である
ばかりか、チル組織もモットル状となり充分な硬度と強
度が得られ々い。本発明にあっては好ましくは上記１０
〜１０ Ｗ／ｃｍ’の高密度エネルギにより再溶融冷却
された再溶融チル組織であシ、さらにチル組織が第２図
のナイタル液腐食４００倍顕微鏡写真に示す如くマルテ
ンサイト基地Ａに微細な樹枝状セメンタイ）Ｂが分散さ
れることが必要でおる。
基地組織をマルテンサイトとする理由についてはアブレ
ッシプ摩耗を受は易いシール面での硬度を向上させるこ
とがあり１又樹技状セメンタイトは高硬度であり耐摩耗
性の効果に優れるが、再溶融チル組織では通常の冷し金
チル組織に比較し冷却速度が速いためセメンタイト大き
さが約１１５と著しく微細であシ）かかる緻密な組織を
有することによりチル組織の強度も高く１セメンタイト
の脱落や欠けがなくアブレッシプ摩耗に対して著しく優
れる。
ッシプ摩耗を受は易いシール面での硬度を向上させるこ
とがあり１又樹技状セメンタイトは高硬度であり耐摩耗
性の効果に優れるが、再溶融チル組織では通常の冷し金
チル組織に比較し冷却速度が速いためセメンタイト大き
さが約１１５と著しく微細であシ）かかる緻密な組織を
有することによりチル組織の強度も高く１セメンタイト
の脱落や欠けがなくアブレッシプ摩耗に対して著しく優
れる。
かかる緻密で高硬度のチル組織は為前記した本発明フロ
ーティングシール母材に含まれる化学成分、特にＮ１に
よる効果によって得られるものであるが１さらに上記し
た如くエネルギ密度を適切にすぺ＜、フローティングシ
ールと熱源との相対速度）及びエネルギ量１エネルギの
収束径鳥形状を調整されて達成される。
ーティングシール母材に含まれる化学成分、特にＮ１に
よる効果によって得られるものであるが１さらに上記し
た如くエネルギ密度を適切にすぺ＜、フローティングシ
ールと熱源との相対速度）及びエネルギ量１エネルギの
収束径鳥形状を調整されて達成される。
さらに特別に耐摩耗性の要求されるフローティングシー
ルでＣｒ〜ＭＯを添加されて用いられる本発明フローテ
ィングシールでは、再溶融冷却されたチル組織が）セメ
ンタイトと％ Ｃｒを主とする複合炭化物の混在する極
めて高硬度でかつ強靭なものとなシ・極めて耐摩耗柾に
優れる。
ルでＣｒ〜ＭＯを添加されて用いられる本発明フローテ
ィングシールでは、再溶融冷却されたチル組織が）セメ
ンタイトと％ Ｃｒを主とする複合炭化物の混在する極
めて高硬度でかつ強靭なものとなシ・極めて耐摩耗柾に
優れる。
かかる本発明フローティングシールではさらに冷し金チ
ルに比較しチル深さ及びチル層の位置を制御することが
容易であることも特徴とされるがチル深さは好ましくは
０．５ｍｒｎからフローティングシール肉厚の１／３の
範囲で選択される。チル深さが０．５ｍｍ未満の場合１
再溶融に伴う表面荒れの影響を受けるばかりでなく〜長
期の摩耗でチル層が摩滅する可能性があシル又フローテ
ィングシール肉厚の１７３を超える深いチル層は不要で
あるばかシか九再溶融量が過多となって冷却速度が低下
しモットル状となる可能性が高い。
ルに比較しチル深さ及びチル層の位置を制御することが
容易であることも特徴とされるがチル深さは好ましくは
０．５ｍｒｎからフローティングシール肉厚の１／３の
範囲で選択される。チル深さが０．５ｍｍ未満の場合１
再溶融に伴う表面荒れの影響を受けるばかりでなく〜長
期の摩耗でチル層が摩滅する可能性があシル又フローテ
ィングシール肉厚の１７３を超える深いチル層は不要で
あるばかシか九再溶融量が過多となって冷却速度が低下
しモットル状となる可能性が高い。
尚この再溶融されるチル層の容積もフローティングシー
ル体積の約１／ｌＯ以下とし冷却速度を遅らせ力いこと
が好ましい。又再溶融チルに伴う収縮分だけ第３図に示
す如く突出４０を形成し）再溶融チルした後にほぼ完成
寸法となる如くシ）後加工代を少なくすることが好まし
い。
ル体積の約１／ｌＯ以下とし冷却速度を遅らせ力いこと
が好ましい。又再溶融チルに伴う収縮分だけ第３図に示
す如く突出４０を形成し）再溶融チルした後にほぼ完成
寸法となる如くシ）後加工代を少なくすることが好まし
い。
以上記した如く本発明の７０−ティングシールはシール
面に極めて耐摩耗性に優れる再溶融冷却チル層を冶し１
かつフローティングシール母材ハパーライト基地の片状
黒鉛鋳鉄であって、耐摩耗性、被剛性に優れると共に生
産性にも優れる。
面に極めて耐摩耗性に優れる再溶融冷却チル層を冶し１
かつフローティングシール母材ハパーライト基地の片状
黒鉛鋳鉄であって、耐摩耗性、被剛性に優れると共に生
産性にも優れる。
かかる本発明フローティングシールにつきその効果を下
記摩耗試験をもって説明する。
記摩耗試験をもって説明する。
（供試材料）
（本発明フローティングシール１）
化学成分 Ｔ０ｎ、５６％、Ｓｉ２．３４％、Ｍｎ０
．８ ｔ％５Ｎｉ０．５ ’１９６、Ｃｒ１．１５％、
Ｍｏ０．４１％、Ｐｏ、０４％、Ｓｏ、０２９６、残
Ｆｅ のパーライト基地片状黒鉛鋳鉄。
．８ ｔ％５Ｎｉ０．５ ’１９６、Ｃｒ１．１５％、
Ｍｏ０．４１％、Ｐｏ、０４％、Ｓｏ、０２９６、残
Ｆｅ のパーライト基地片状黒鉛鋳鉄。
再溶融条件 電流 ６０Ａ、 電圧２０ＶのＴＩＧア
ークによシ相対速度 ４ ｍｍ／ ｓｅｃ上記フロー
ティングシール面を再溶融する。
ークによシ相対速度 ４ ｍｍ／ ｓｅｃ上記フロー
ティングシール面を再溶融する。
チル深さ２．１ｍｒｌｈ表面硬度ＨＲＣ６５％母材硬度
ＨＲＣ３６ （本発明フローティングシール２） 化学成分 Ｔ０ｎ、４０％、Ｓｉ２’、 ０１４％Ｍｎ
ｉ、 １１ ％、Ｎｉ２．６ ’Ｉｆ；、Ｃｒ１
． ２ ｏ９６、Ｐｏ、０３％、８０．０１％、 残Ｆｅのパーライト基地片状黒鉛鋳鉄。
ＨＲＣ３６ （本発明フローティングシール２） 化学成分 Ｔ０ｎ、４０％、Ｓｉ２’、 ０１４％Ｍｎ
ｉ、 １１ ％、Ｎｉ２．６ ’Ｉｆ；、Ｃｒ１
． ２ ｏ９６、Ｐｏ、０３％、８０．０１％、 残Ｆｅのパーライト基地片状黒鉛鋳鉄。
再溶融条件は本発明ｌと同様
表面硬度 ＨＲＣ６５Ｎ深さ ５ｍｍ
母材硬度 ＨＲＣ３７
ｃ本発明フローティングシール３）
化学成分 Ｔ０ｎ、５Ｇ９６、Ｓｉ１．８４９６、Ｍｎ
１．８２％、Ｎｉ８．８１％ｓ Ｐ ０．０３％、３０
．０１％、 残Ｆｅのパーライト基地片状黒鉛鋳鉄。
１．８２％、Ｎｉ８．８１％ｓ Ｐ ０．０３％、３０
．０１％、 残Ｆｅのパーライト基地片状黒鉛鋳鉄。
再溶融条件は本発明ｌと同様。
表面硬度 ＨＲｅＯ４深さ ５ｍｍ
母材硬度 ＨＲＣ３０
（比較材料ｌ）
化学成分 ＴＣ１２７％、Ｓｉ１．０４％、Ｍｎ Ｏ
，８１４ＳＣｒ１３．５９６ｓ Ｍｏ２．３％、Ｖ
１．４４％残 Ｆｅ の白鋳鉄を焼鈍した母材硬度）（ＲＣＩＳ６に焼入れを
した表面硬度ＨＲＣ６７ （比較２） 化学成分 Ｔ０ｎ、１４％、８ｉ２．２６％、Ｍｎ ｏ
、 ８１％ｓ Ｃｒ０−５４９１）％残Ｆｅのパーライ
ト基地片状黒鉛鋳鉄を本発明と同一条件にて再溶融チル
した１マルテンサイト基地チル組織 硬度ＨＲＣ５５、
深さ ５ ｍｒｌｈ母材硬度ＨＲＢ １０５ （摩耗試験条件） 外径ダニ３９内径グ１０５肉厚？ｍｍの回転試験片を作
成いさらに回転試験片から巾１２×長さ１８×高さ５Ｉ
Ｔ１ｍの固定試験片を切出して）固定試験片を荷重１０
ｋｇ／ Ｑｒｒｌ’で固定試験片に押圧しつつＳ５％
ｉρ３粉末を混入した水油エマルジョン条件にて回転試
験片を８００ｒｐｍで回転させ１固定試験片の摩耗重量
をもって耐摩耗性を評価する第４図に上記摩耗試験結果
を示す。第４図に示す如く本発明フローティングシール
は従来のフローティングシールに比較し〜２／３〜１／
３の摩耗量を示し−極めて耐摩耗性に優れることが示さ
れた。
，８１４ＳＣｒ１３．５９６ｓ Ｍｏ２．３％、Ｖ
１．４４％残 Ｆｅ の白鋳鉄を焼鈍した母材硬度）（ＲＣＩＳ６に焼入れを
した表面硬度ＨＲＣ６７ （比較２） 化学成分 Ｔ０ｎ、１４％、８ｉ２．２６％、Ｍｎ ｏ
、 ８１％ｓ Ｃｒ０−５４９１）％残Ｆｅのパーライ
ト基地片状黒鉛鋳鉄を本発明と同一条件にて再溶融チル
した１マルテンサイト基地チル組織 硬度ＨＲＣ５５、
深さ ５ ｍｒｌｈ母材硬度ＨＲＢ １０５ （摩耗試験条件） 外径ダニ３９内径グ１０５肉厚？ｍｍの回転試験片を作
成いさらに回転試験片から巾１２×長さ１８×高さ５Ｉ
Ｔ１ｍの固定試験片を切出して）固定試験片を荷重１０
ｋｇ／ Ｑｒｒｌ’で固定試験片に押圧しつつＳ５％
ｉρ３粉末を混入した水油エマルジョン条件にて回転試
験片を８００ｒｐｍで回転させ１固定試験片の摩耗重量
をもって耐摩耗性を評価する第４図に上記摩耗試験結果
を示す。第４図に示す如く本発明フローティングシール
は従来のフローティングシールに比較し〜２／３〜１／
３の摩耗量を示し−極めて耐摩耗性に優れることが示さ
れた。
かかる耐摩耗性は）再溶融冷却されて極めて高硬度のシ
ール面が得られたことのみならず九再溶融冷却チル組織
が極めて緻密であシ強度に優れるため、摩耗進行に伴っ
て生じる摩耗物も微細となり１かかる微細な摩耗粉によ
ってひき起こされる表面の剥離摩耗が著しく減ぜられる
ためと評価される。
ール面が得られたことのみならず九再溶融冷却チル組織
が極めて緻密であシ強度に優れるため、摩耗進行に伴っ
て生じる摩耗物も微細となり１かかる微細な摩耗粉によ
ってひき起こされる表面の剥離摩耗が著しく減ぜられる
ためと評価される。
第１図：フローティングシール使用状態を示す断面図。
第２Ｎ：本発明フローティングシールの金属組織を示す
４００倍顕微鏡写真。 第３図：本発明実施例断面図。 第４図二本発明フローティングシールの摩耗試験結果を
示すグラフを示す。 付量の説明 １：回転軸 ４：０リング ５：フローティングシール ６：シール面Ａ：基地
組織 Ｂ：セメンタイト 特許出願人 日本ピストンリング株式会社 第１図 第３図 第４図 摩 耗 ２Ｊ１２
４００倍顕微鏡写真。 第３図：本発明実施例断面図。 第４図二本発明フローティングシールの摩耗試験結果を
示すグラフを示す。 付量の説明 １：回転軸 ４：０リング ５：フローティングシール ６：シール面Ａ：基地
組織 Ｂ：セメンタイト 特許出願人 日本ピストンリング株式会社 第１図 第３図 第４図 摩 耗 ２Ｊ１２
Claims (4)
- （１）鋳鉄製フローティングシールにおいて１化学酸分
が重量％にてＳＣ２，５〜３．８％〜Ｓｉ１．５−２．
５％、Ｍｎ０ 、４〜１．２ ％５Ｎｉ０．５〜５．ｏ
％ｓ残微少不純物全５．ｏｅよ多ナシ、かつフローティ
ングシールのシール面ニハ基地組織がマルテンサイトで
あシＡ微細な樹枝状セメンタイトが分散した再溶融冷却
チル組織を有スルフローティングシール。 - （２）前記フローティングシールの化学成分が重量４に
てＣ２，５〜ｌ ８％１Ｓｉｔ、５〜２．５％、Ｍｔ
ｌｏ、４〜１．２９６％ Ｎｉ１．０〜２．９％、Ｃｒ
０．５〜１−３５ｉ！ｆ、ｐｏ、２９６以下、Ｓｏ、１
％以下蔦残実質的にＦｅよシなることを特徴とする特許 ティングシール。 - （３）前記フローティングシールの化学成分が重量％に
てＣ２．５〜８，８９６、Ｓｉｌ．５〜２．５％ＭｎＯ
． ４ 〜１． ２９６％ Ｎｉｐ． ５−１．
５％、Ｃｒ０．５−１．ｓ５Ｌ Ｍｏ０．８−１．
５９６、Ｐｏ．２５Ｊ以下、 ８０−１％以下残実質
的にＦ’ｅよりなることを特徴とする前記特許請求の範
囲第１項記載のフローティングシール。 - （４）前記シール面の再溶融チル組織深さが１０。 ５ｍｍ〜肉厚の１／３以下であ〕かっその容積がフロー
ティングシール容積の１／１０以下であることを特徴と
する前記特許請求の範囲第１項記載のフローティングシ
ール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12774182A JPS5920448A (ja) | 1982-07-23 | 1982-07-23 | フロ−テイングシ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12774182A JPS5920448A (ja) | 1982-07-23 | 1982-07-23 | フロ−テイングシ−ル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5920448A true JPS5920448A (ja) | 1984-02-02 |
| JPH0149784B2 JPH0149784B2 (ja) | 1989-10-26 |
Family
ID=14967527
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12774182A Granted JPS5920448A (ja) | 1982-07-23 | 1982-07-23 | フロ−テイングシ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5920448A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60200950A (ja) * | 1984-03-27 | 1985-10-11 | Nippon Piston Ring Co Ltd | フロ−テイングシ−ル |
| JPS61194110A (ja) * | 1985-02-22 | 1986-08-28 | Kobe Steel Ltd | 鋳片の製造方法 |
| JP2005290549A (ja) * | 2004-03-08 | 2005-10-20 | Komatsu Ltd | Ｆｅ系シール摺動部材及びその製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4871719A (ja) * | 1971-12-29 | 1973-09-28 |
-
1982
- 1982-07-23 JP JP12774182A patent/JPS5920448A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4871719A (ja) * | 1971-12-29 | 1973-09-28 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60200950A (ja) * | 1984-03-27 | 1985-10-11 | Nippon Piston Ring Co Ltd | フロ−テイングシ−ル |
| JPH0128826B2 (ja) * | 1984-03-27 | 1989-06-06 | Nippon Piston Ring Co Ltd | |
| JPS61194110A (ja) * | 1985-02-22 | 1986-08-28 | Kobe Steel Ltd | 鋳片の製造方法 |
| JP2005290549A (ja) * | 2004-03-08 | 2005-10-20 | Komatsu Ltd | Ｆｅ系シール摺動部材及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0149784B2 (ja) | 1989-10-26 |
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