JPS5919589A - メタン発酵処理における脱硫方法 - Google Patents
メタン発酵処理における脱硫方法Info
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- JPS5919589A JPS5919589A JP57127596A JP12759682A JPS5919589A JP S5919589 A JPS5919589 A JP S5919589A JP 57127596 A JP57127596 A JP 57127596A JP 12759682 A JP12759682 A JP 12759682A JP S5919589 A JPS5919589 A JP S5919589A
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- methane fermentation
- desulfurization
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はメタン発酵処理における脱硫方法に関する。
メタン発酵による有機性廃水の処理は、濃厚な廃水や汚
泥の処理にも有効であり、広く用いられている。しかし
、硫黄含有廃水をメタン発酵により処理する場合には、
硫黄の還元ＶＣよって生じる硫化水素が発酵液中に蓄積
してぐるという問題がある。発酵液中のＨ，Ｓが５０〜
６０ｐｐｍ程度まではメタン発酵は阻害を受けず、むし
ろ発酵促進の役目をするが、 ８０ ｐｐｍ以上２典型
的には１００ ｐｐｍとなると阻害が表われ、２００〜
３００ ｐｐｍとなるとメタン菌の死滅１発酵の停止を
紹〈。
泥の処理にも有効であり、広く用いられている。しかし
、硫黄含有廃水をメタン発酵により処理する場合には、
硫黄の還元ＶＣよって生じる硫化水素が発酵液中に蓄積
してぐるという問題がある。発酵液中のＨ，Ｓが５０〜
６０ｐｐｍ程度まではメタン発酵は阻害を受けず、むし
ろ発酵促進の役目をするが、 ８０ ｐｐｍ以上２典型
的には１００ ｐｐｍとなると阻害が表われ、２００〜
３００ ｐｐｍとなるとメタン菌の死滅１発酵の停止を
紹〈。
従来、下水、犀尿のメタン発酵プロセスでの脱硫が知ら
れているが、これはメタンガス燃焼用ゼイラーの腐蝕防
止および防臭が主たる目的で１粒状酸化鉄触媒によぶ乾
式方式が主流である。この乾式方式は１粒状酸化鉄触媒
を充填した塔に１発酵槽からの発生ガスを上向流で通過
させ２ガス中のＨ２ＳをＲ化鉄と反応させ、硫化鉄とし
て脱硫し、一方、脱硫ガスはガスボルダ−に貯留後２ゼ
イラーへ供給するものである。
れているが、これはメタンガス燃焼用ゼイラーの腐蝕防
止および防臭が主たる目的で１粒状酸化鉄触媒によぶ乾
式方式が主流である。この乾式方式は１粒状酸化鉄触媒
を充填した塔に１発酵槽からの発生ガスを上向流で通過
させ２ガス中のＨ２ＳをＲ化鉄と反応させ、硫化鉄とし
て脱硫し、一方、脱硫ガスはガスボルダ−に貯留後２ゼ
イラーへ供給するものである。
酸化鉄が反応Ｊ１のＨ，Ｓで飽和状態となると新しい酸
化鉄と交換使用しなければならないため。
化鉄と交換使用しなければならないため。
通常２塔式として交互に使用している。
しかしながら、乾式の酸化鉄触媒による脱硫プロセスハ
イニシャルコスト、ランニングコスト共に高く、また、
下水、し尿処理に適用さｉｔているにすぎない。発酵処
理においてＨ２Ｓ阻害を受けるような高濃度硫黄含有廃
水についての集積は殆ど報告されていない。
イニシャルコスト、ランニングコスト共に高く、また、
下水、し尿処理に適用さｉｔているにすぎない。発酵処
理においてＨ２Ｓ阻害を受けるような高濃度硫黄含有廃
水についての集積は殆ど報告されていない。
木兄ＢｆＪは、上記のような問題点を解決するためにな
されたものでちゃ、Ｈ，Ｓ阻害を受けるような高濃度硫
黄含有廃水を効率的に処理でき、かつ、処理コストの低
減の可能な処理プロセスを提供することを目的とする。
されたものでちゃ、Ｈ，Ｓ阻害を受けるような高濃度硫
黄含有廃水を効率的に処理でき、かつ、処理コストの低
減の可能な処理プロセスを提供することを目的とする。
すなわち２本発明のメタン発酵処理における脱硫方法は
、メタン発酵槽から発生したガスの一部または全部を湿
式脱硫装置に導いてガス中のＨ２Ｓを除去したのち、こ
の１１． Ｓが除かれたノＪスの少なくとも一部をメタ
ン発酵槽に導いて攪拌およびＨ，Ｓのキアリアガスとし
て使用することを特徴とする。
、メタン発酵槽から発生したガスの一部または全部を湿
式脱硫装置に導いてガス中のＨ２Ｓを除去したのち、こ
の１１． Ｓが除かれたノＪスの少なくとも一部をメタ
ン発酵槽に導いて攪拌およびＨ，Ｓのキアリアガスとし
て使用することを特徴とする。
第１図は本発明を実施する一例について示すフロー図で
ある。廃水はライン１１からメタン発酵槽１３に導かれ
、該槽内で処理されｔ消化液はライン１５から排出され
る。メタン発酵槽１３における処理が進行するにつれて
、発酵槽内にはＨ２Ｓが蓄積し、また発酵槽から発生す
るプＪス中には、メタン、ＣＯ，に加えて、負荷（廃水
〕の硫黄含量に応じたＨ、Ｓが含まれる。この発生ガス
はライン１７から排気され、少なくともその一部は、ラ
イン１８経て、湿式スクラバー１９ｆＣ上向流で導かれ
てＨｌＢが除かれる。湿式スクラバーにはライン２１が
ら工業用水、二次処理水などのスプレー水が導かれ、気
液接触により脱硫が行なわれｏｏまた。脱硫効果を上げ
るために、 ＮａＯＨ水溶液をライン２３からスプレー
水に混合することもできる。発生ガス中にはメタンと共
にｃｏ、カスが多層に含ますＬるが。
ある。廃水はライン１１からメタン発酵槽１３に導かれ
、該槽内で処理されｔ消化液はライン１５から排出され
る。メタン発酵槽１３における処理が進行するにつれて
、発酵槽内にはＨ２Ｓが蓄積し、また発酵槽から発生す
るプＪス中には、メタン、ＣＯ，に加えて、負荷（廃水
〕の硫黄含量に応じたＨ、Ｓが含まれる。この発生ガス
はライン１７から排気され、少なくともその一部は、ラ
イン１８経て、湿式スクラバー１９ｆＣ上向流で導かれ
てＨｌＢが除かれる。湿式スクラバーにはライン２１が
ら工業用水、二次処理水などのスプレー水が導かれ、気
液接触により脱硫が行なわれｏｏまた。脱硫効果を上げ
るために、 ＮａＯＨ水溶液をライン２３からスプレー
水に混合することもできる。発生ガス中にはメタンと共
にｃｏ、カスが多層に含ますＬるが。
Ｎ ａ ＯＨ水浴液はＨ，Ｓは実質的にＣＯ，ガスとは
反応せず２次のように反応してＨ，Ｓ’ｉ選択的に吸収
するので、有効に利用できる。
反応せず２次のように反応してＨ，Ｓ’ｉ選択的に吸収
するので、有効に利用できる。
Ｈ３Ｏ＋ ２Ｎ ａ ＯＨ−＋Ｎ ａｌｓ＋Ｈ４０Ｈ２
Ｓ ＋Ｎ ａ ＯＭ−＋Ｎ ａ ＨＳ ＋Ｚｉ、 ０湿
式スクラバー１９ＶＣおける気液接触方法としては種々
のものが適宜用いられるが１例えば。
Ｓ ＋Ｎ ａ ＯＭ−＋Ｎ ａ ＨＳ ＋Ｚｉ、 ０湿
式スクラバー１９ＶＣおける気液接触方法としては種々
のものが適宜用いられるが１例えば。
充填剤（１５０イ／ゴ程度のもの）２５により気液接触
効果の促進を行なうこともできる。脱硫排水は、一部リ
ザイクル分も含めて有効に使用した後、ライン２７がら
活性汚泥処理などの二次処理設備に排出さｉＬる。
効果の促進を行なうこともできる。脱硫排水は、一部リ
ザイクル分も含めて有効に使用した後、ライン２７がら
活性汚泥処理などの二次処理設備に排出さｉＬる。
脱緩さｈ７ｉＣガスは、／ｌイン２９を経て、ブロア−
３１により発酵槽１３に導かれ１発酵槽１３のガスリフ
トチューブ１４の深部にて吹き出され、エアーリフト効
果を生じる。これにより１発酵液１６が攪拌されると共
に５発酵液１６中のＩ（２Ｓがストリッピングされ１発
酵液１Ｇ中のＨ，Ｓ濃度が低下し２馬Ｓ濃度を許容以下
に維持することができる。
３１により発酵槽１３に導かれ１発酵槽１３のガスリフ
トチューブ１４の深部にて吹き出され、エアーリフト効
果を生じる。これにより１発酵液１６が攪拌されると共
に５発酵液１６中のＩ（２Ｓがストリッピングされ１発
酵液１Ｇ中のＨ，Ｓ濃度が低下し２馬Ｓ濃度を許容以下
に維持することができる。
一方、ライン１７がら排出された発生ガスの他の部分（
循環量を除く部分］はライン３３がらガスホルダー３５
に貯留されてエネルギー源としてオリ用される。
循環量を除く部分］はライン３３がらガスホルダー３５
に貯留されてエネルギー源としてオリ用される。
以上２発酵槽からの発生ガスの一部を湿式スクラバーに
導き循環ガスとする場合について説明しＬが２発生ガス
の全量を湿式スクラバーに導いて脱硫し、その一部をブ
ロアーで循環するようにしてもよい。まん、第１図の場
合において、ライン２９から脱硫ガスの一部をブロアー
３１により循環し、残部をガスホルダー３５に貯留して
もよい。廃水（負荷）中の硫黄分ｅ％度発酵液中のＨ，
Ｓ許容Ｊ￥ｔ（設定量）、エネルギー源としてのメタン
ガス中のｌ１２ｓ許容須（設定ｌ）などのパラメ、−タ
ーによって２発生ガスの脱硫量や、脱硫ガスの発酵槽へ
の循環量が適宜決給される。通常発酵液中のＨ２Ｓ濃度
は５０〜６０ｐｐｍ以下とする。なお１本実施例では、
湿式脱硫装置として湿式スクラバーを用いたが、触媒利
用の湿式脱硫装置等、その他の湿式脱硫装置を使用して
もよい。
導き循環ガスとする場合について説明しＬが２発生ガス
の全量を湿式スクラバーに導いて脱硫し、その一部をブ
ロアーで循環するようにしてもよい。まん、第１図の場
合において、ライン２９から脱硫ガスの一部をブロアー
３１により循環し、残部をガスホルダー３５に貯留して
もよい。廃水（負荷）中の硫黄分ｅ％度発酵液中のＨ，
Ｓ許容Ｊ￥ｔ（設定量）、エネルギー源としてのメタン
ガス中のｌ１２ｓ許容須（設定ｌ）などのパラメ、−タ
ーによって２発生ガスの脱硫量や、脱硫ガスの発酵槽へ
の循環量が適宜決給される。通常発酵液中のＨ２Ｓ濃度
は５０〜６０ｐｐｍ以下とする。なお１本実施例では、
湿式脱硫装置として湿式スクラバーを用いたが、触媒利
用の湿式脱硫装置等、その他の湿式脱硫装置を使用して
もよい。
実施例１
第１図に示し＾フロー図に従い高濃度硫黄含有廃水を処
理した。
理した。
崩水概 ５００ゴ／ｄ
ＣＯＤｏｒ ２２ｔ／ｄ
ＢＯＤ ７．４ｔ／ｄ
トータルイオウ ７３５ｋｇ／ｄ （１，６００
ｐｐｍ）温 度 ６３ ℃ｐｉ
（５，４ の廃水ｉ、５，０００ｒｒｆの発酵槽を用い、４．５
ｋｇＣＯＤ ／ゴ、ｄの負荷でメタン発酵処理を行ｒ なつｔｏこのとき、９００ＤＸ３，６００’の湿式スク
ラバーを用いて発生ガスの一部を脱硫し５２０ｙ＜／ｍ
ｌｎのブロアーで循環し、ガスリフトチューブの深部に
吹き出して攪拌した。また。
ｐｐｍ）温 度 ６３ ℃ｐｉ
（５，４ の廃水ｉ、５，０００ｒｒｆの発酵槽を用い、４．５
ｋｇＣＯＤ ／ゴ、ｄの負荷でメタン発酵処理を行ｒ なつｔｏこのとき、９００ＤＸ３，６００’の湿式スク
ラバーを用いて発生ガスの一部を脱硫し５２０ｙ＜／ｍ
ｌｎのブロアーで循環し、ガスリフトチューブの深部に
吹き出して攪拌した。また。
湿式スクラバーにおける脱硫は、３００イ／ｄの二次処
理水（２５−３０°Ｃ）にＮ ａ ＯＪｉの２４係水溶
液′ｆ３：、１５００ ｋｇ ／ ｄ添加してスプレー
することによ９行なつ之。
理水（２５−３０°Ｃ）にＮ ａ ＯＪｉの２４係水溶
液′ｆ３：、１５００ ｋｇ ／ ｄ添加してスプレー
することによ９行なつ之。
その結果、以下の消化液処理効果および発酵ガス（ガス
ホルダーに貯留）が得らノｔた。
ホルダーに貯留）が得らノｔた。
（１） 消化液処理効果
ＨｌＳ ５０−６０ ｐｐｍＣ０Ｄ 除
去率 ７０係 ｒ ＢＯＤ除去率 ７０係 ｓｓ除去率 ５０チ（減似比） （２） 発酵ガス ガ ス ｌ、 ７，６ ０ ０
Ｎｎ（／ ｄメ タ ン
６０ 係Ｉｆ、８ １．０係以下 上記の廃水は、これまで焼却処分、直接活性汚泥処理し
ていたものであるが１本発明の脱硫プロセスを備えたメ
タン発酵処理全適用することにより、焼却コストの低減
（オイル費〕、活性汚泥処理費の低減（′ルカ他７例え
ば電力の場合は４，５００ ＫＷＨ／Ｄ ）が可能とな
り５ しかも、バイオガスにより４にノ／ｄのオイル相
当のエネルギーを回収できた。
去率 ７０係 ｒ ＢＯＤ除去率 ７０係 ｓｓ除去率 ５０チ（減似比） （２） 発酵ガス ガ ス ｌ、 ７，６ ０ ０
Ｎｎ（／ ｄメ タ ン
６０ 係Ｉｆ、８ １．０係以下 上記の廃水は、これまで焼却処分、直接活性汚泥処理し
ていたものであるが１本発明の脱硫プロセスを備えたメ
タン発酵処理全適用することにより、焼却コストの低減
（オイル費〕、活性汚泥処理費の低減（′ルカ他７例え
ば電力の場合は４，５００ ＫＷＨ／Ｄ ）が可能とな
り５ しかも、バイオガスにより４にノ／ｄのオイル相
当のエネルギーを回収できた。
実施例２
同様に第１図に示したフロー図に従い、、’＋’Ｊ、ｉ
ＹＪ度硫黄含有廃水全硫黄含有廃 水全処理 ふｔ ２４００ ゴ／ｄＣＯ
Ｄｏｒ ３０ｔ／ｄ ＢＯＩ） ２０ｔ／ｄ１−
− 夕ＪＬ イオウ ７００ ′Ｋｇ／ｄ（３００ｐ
ｐｒｒ＋）温 度 ５５ ℃ｐ
Ｈ２，０ の廃水を、 ３．０００ゴの発酵槽２基金用い。
ＹＪ度硫黄含有廃水全硫黄含有廃 水全処理 ふｔ ２４００ ゴ／ｄＣＯ
Ｄｏｒ ３０ｔ／ｄ ＢＯＩ） ２０ｔ／ｄ１−
− 夕ＪＬ イオウ ７００ ′Ｋｇ／ｄ（３００ｐ
ｐｒｒ＋）温 度 ５５ ℃ｐ
Ｈ２，０ の廃水を、 ３．０００ゴの発酵槽２基金用い。
５、０ ｋｇ ＣＯＤ ／ゴ、ｄの負荷でメタン発酵
処ｒ 埋を行なつ几。このとき、それぞれの発酵槽について、
それぞれ９００口Ｘ ３，６００ Ｈの湿式スクラバー
を用いて発生ガスの一部全脱硫し。
処ｒ 埋を行なつ几。このとき、それぞれの発酵槽について、
それぞれ９００口Ｘ ３，６００ Ｈの湿式スクラバー
を用いて発生ガスの一部全脱硫し。
２０ Ｔｒｊ ／ ｍａｎのブロアーで循環し、ガスリ
フトチューブの深部に吹き出して攪拌した。また、湿式
スクラバーにおける脱硫は、２２５１♂／ｄの工水〔２
０℃〕にＮａＯＨの２５係水溶液を１８００ｋｇ／ｄ添
加してスプレーすることにより行なった。
フトチューブの深部に吹き出して攪拌した。また、湿式
スクラバーにおける脱硫は、２２５１♂／ｄの工水〔２
０℃〕にＮａＯＨの２５係水溶液を１８００ｋｇ／ｄ添
加してスプレーすることにより行なった。
その結果、以下の消化液処理効果および発酵ガス（ガス
ホルダーに貯留）が得られた。
ホルダーに貯留）が得られた。
（１） 消化液処理効果
Ｈ２Ｓ １００ ｐｐｍ
Ｃ０Ｄ 除去率 ８０係
ｒ
ＢＯＤ除去率 ９０係
ＳＳ除去率 −
（２） 発酵ガス
ガ ス 全 １，８ ０ ０ Ｎ イ
／ ｄメ タ ン ５５〜５
６ 係）Ｌ、Ｓ ０１７５〜０．５係上記
の廃水は、これまで直接放流していたものであるが１本
発明の脱硫ゾロセス？備えたメタン発酵処理を適用して
メタンノＪスの回収（オイル換算で１０１（〕／ｄＪを
行なうことにより。
／ ｄメ タ ン ５５〜５
６ 係）Ｌ、Ｓ ０１７５〜０．５係上記
の廃水は、これまで直接放流していたものであるが１本
発明の脱硫ゾロセス？備えたメタン発酵処理を適用して
メタンノＪスの回収（オイル換算で１０１（〕／ｄＪを
行なうことにより。
工場全体のエネルギーコストの低減ができた。
こり、に対して２本廃水金活性汚泥処理すると１２．０
００ ＫＷＨ／Ｄの電力を消費する。
００ ＫＷＨ／Ｄの電力を消費する。
°以上の説明から明らかなように、メタン発酵処理の発
生ガス中に含有さｉＬるｌｌ２Ｓガスを湿式スクラバー
で脱硫し、脱硫ノノスを発酵槽の攪拌に使用することに
より１発酵槽内の発酵液中のｏ、ｓｉ＋ｆｉ許容値（１
００ｐｐｍ）以下に下げることができ、従来は実施が困
難であった高濃度硫黄含有廃水のメタン発酵処理が可能
となり。
生ガス中に含有さｉＬるｌｌ２Ｓガスを湿式スクラバー
で脱硫し、脱硫ノノスを発酵槽の攪拌に使用することに
より１発酵槽内の発酵液中のｏ、ｓｉ＋ｆｉ許容値（１
００ｐｐｍ）以下に下げることができ、従来は実施が困
難であった高濃度硫黄含有廃水のメタン発酵処理が可能
となり。
しかも、高負荷で行なうことができろ。さらにスプレー
水として工業用水の他に二次処理水（活性汚泥処理水ノ
を用いることにより、工水に比べ２０チ程度脱硫効率の
向上が図れ、スプレー水中にＮ ａ ＯＨ水溶液を混合
すれば、脱硫効率がさらに改善される。
水として工業用水の他に二次処理水（活性汚泥処理水ノ
を用いることにより、工水に比べ２０チ程度脱硫効率の
向上が図れ、スプレー水中にＮ ａ ＯＨ水溶液を混合
すれば、脱硫効率がさらに改善される。
第１図は１本発明の実施例について示すフロー図である
。 １３・・・メタン発酵槽 １４・・・ガスリフトチューブ １９・・・湿式スクラバー ３１・・・プロ了−３５
・・・ガスホルダー
。 １３・・・メタン発酵槽 １４・・・ガスリフトチューブ １９・・・湿式スクラバー ３１・・・プロ了−３５
・・・ガスホルダー
Claims (1)
- １、 メタン発酵槽から生じたガスの一部または全部を
湿式脱硫装置に導いてガス中のＨ，Ｓを除去したのち、
このＨ，Ｓが除かれたガスの少なくとも一部をメタン発
酵槽に導いて攪拌およびＨ，Ｓのキャリアガスとして使
用することを特徴とするメタン発酵処理における脱硫方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57127596A JPS5919589A (ja) | 1982-07-23 | 1982-07-23 | メタン発酵処理における脱硫方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57127596A JPS5919589A (ja) | 1982-07-23 | 1982-07-23 | メタン発酵処理における脱硫方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5919589A true JPS5919589A (ja) | 1984-02-01 |
Family
ID=14963991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57127596A Pending JPS5919589A (ja) | 1982-07-23 | 1982-07-23 | メタン発酵処理における脱硫方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5919589A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62244495A (ja) * | 1986-04-16 | 1987-10-24 | バイオセイン システムズ インターナショナル ベスローテン フェンノートシャップ | 硫酸塩及び有機物含有廃水の嫌気的浄化方法 |
| JPH03270792A (ja) * | 1990-03-20 | 1991-12-02 | Toshiba Corp | 嫌気性水処理装置 |
| JPH057894A (ja) * | 1991-07-05 | 1993-01-19 | Ngk Insulators Ltd | 硫酸イオンを含む有機性廃水の嫌気性処理方法 |
| JPH06134144A (ja) * | 1992-10-13 | 1994-05-17 | Myung S Bae | 幼児用電動車 |
| JP2001276880A (ja) * | 2000-03-31 | 2001-10-09 | Ataka Construction & Engineering Co Ltd | 廃棄物処理方法およびその装置 |
| US6680194B1 (en) * | 1999-07-30 | 2004-01-20 | Central Illinois Light, Co. | Mercaptan deodorizing for storage tanks |
| JP2004025088A (ja) * | 2002-06-27 | 2004-01-29 | Fuji Electric Holdings Co Ltd | メタン発酵処理方法 |
| JP2012071277A (ja) * | 2010-09-29 | 2012-04-12 | Hiroshi Yoshimoto | メタン発酵浄化システム |
-
1982
- 1982-07-23 JP JP57127596A patent/JPS5919589A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62244495A (ja) * | 1986-04-16 | 1987-10-24 | バイオセイン システムズ インターナショナル ベスローテン フェンノートシャップ | 硫酸塩及び有機物含有廃水の嫌気的浄化方法 |
| JPH03270792A (ja) * | 1990-03-20 | 1991-12-02 | Toshiba Corp | 嫌気性水処理装置 |
| JPH057894A (ja) * | 1991-07-05 | 1993-01-19 | Ngk Insulators Ltd | 硫酸イオンを含む有機性廃水の嫌気性処理方法 |
| JPH06134144A (ja) * | 1992-10-13 | 1994-05-17 | Myung S Bae | 幼児用電動車 |
| US6680194B1 (en) * | 1999-07-30 | 2004-01-20 | Central Illinois Light, Co. | Mercaptan deodorizing for storage tanks |
| JP2001276880A (ja) * | 2000-03-31 | 2001-10-09 | Ataka Construction & Engineering Co Ltd | 廃棄物処理方法およびその装置 |
| JP2004025088A (ja) * | 2002-06-27 | 2004-01-29 | Fuji Electric Holdings Co Ltd | メタン発酵処理方法 |
| JP2012071277A (ja) * | 2010-09-29 | 2012-04-12 | Hiroshi Yoshimoto | メタン発酵浄化システム |
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