JPS59193208A - 熱風炉の保温方法 - Google Patents
熱風炉の保温方法Info
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- JPS59193208A JPS59193208A JP6608083A JP6608083A JPS59193208A JP S59193208 A JPS59193208 A JP S59193208A JP 6608083 A JP6608083 A JP 6608083A JP 6608083 A JP6608083 A JP 6608083A JP S59193208 A JPS59193208 A JP S59193208A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B9/00—Stoves for heating the blast in blast furnaces
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、改修等で扁炉會一時休止し２ている期間にお
ける熱風炉の保温方法に関し、その目的は熱風炉を該期
間中保温するにあたり、炉内珪石煉瓦の損傷ケ防止りな
がら最少限の燃料で熱風炉を保温する方法である。
ける熱風炉の保温方法に関し、その目的は熱風炉を該期
間中保温するにあたり、炉内珪石煉瓦の損傷ケ防止りな
がら最少限の燃料で熱風炉を保温する方法である。
周知のごとく、たとえば高炉用熱風炉は燃焼、即ち蓄熱
操作と送風、即ち放熱操作とを繰返し７ながら、複数の
熱風炉全順次切替えて、高炉に尚温窄気を連続的に供給
するものである。
操作と送風、即ち放熱操作とを繰返し７ながら、複数の
熱風炉全順次切替えて、高炉に尚温窄気を連続的に供給
するものである。
？？ｎにて改修等で而炉を一時休止する場合ＶＣは、該
電炉への高温孕気の供玲は不〈と乃るので、一般に熱風
炉も休止することになる〃・、ｉ７．Ｑ％風駅か設備的
に健全であれは当然前Ｔのゼ）稼動後に熱風炉を該高炉
の用に供すべく再使用することになる。
電炉への高温孕気の供玲は不〈と乃るので、一般に熱風
炉も休止することになる〃・、ｉ７．Ｑ％風駅か設備的
に健全であれは当然前Ｔのゼ）稼動後に熱風炉を該高炉
の用に供すべく再使用することになる。
そこで熱風方コケ再使用にそなえて休止するに除（〜で
、熱風炉を煉瓦損傷が起きない温度レベルに該期間中保
温するか・ぼたは冷却中に煉瓦損揚力・起＠ないよう留
息しながら常温１で玲却させて完全に休止するかの二者
択一と々る。
、熱風炉を煉瓦損傷が起きない温度レベルに該期間中保
温するか・ぼたは冷却中に煉瓦損揚力・起＠ないよう留
息しながら常温１で玲却させて完全に休止するかの二者
択一と々る。
この場合、熱風炉の要部を構成する珪石煉瓦は第１図の
（イ）〜１９に示すごとく５７５℃未満の温度範囲で、
その鉱物成分の変態を内在する各鉱物成分は（イ）石英
、（ロ）クリストバライ ト、（））トリジマイトの変
態膨張曲線を示す。熱風炉の降温または昇温時にこれら
の変態点を通過するときに珪石燻瓦は急激な収縮または
膨張をし、このため５７５℃を境に上下する降温及び昇
温をくり返せば煉瓦の亀裂損傷が避けられないものとさ
れていた。このことから、従来は石英の変態点である５
７５℃以上の、例えば６００℃程度以上の比較的高温度
で熱風炉を保温するの〃・通常であった。
（イ）〜１９に示すごとく５７５℃未満の温度範囲で、
その鉱物成分の変態を内在する各鉱物成分は（イ）石英
、（ロ）クリストバライ ト、（））トリジマイトの変
態膨張曲線を示す。熱風炉の降温または昇温時にこれら
の変態点を通過するときに珪石燻瓦は急激な収縮または
膨張をし、このため５７５℃を境に上下する降温及び昇
温をくり返せば煉瓦の亀裂損傷が避けられないものとさ
れていた。このことから、従来は石英の変態点である５
７５℃以上の、例えば６００℃程度以上の比較的高温度
で熱風炉を保温するの〃・通常であった。
たとえば特公昭５０−２９８０３号公報にあるように、
熱風炉をあたかも操業しているような状態即ち燃焼と送
風の両操作を交互に行う熱風炉の保温方法が行われてい
た。
熱風炉をあたかも操業しているような状態即ち燃焼と送
風の両操作を交互に行う熱風炉の保温方法が行われてい
た。
しかしながらこの従来の方法では
■熱風炉内部蓄熱室の珪石煉瓦の下端温度を６０Ｃ℃程
匿以上に維持するために蓄熱室上部は相当筒温たとえば
１１００℃程度に維持しなければならないので鉄皮から
の熱損失が大きい。
匿以上に維持するために蓄熱室上部は相当筒温たとえば
１１００℃程度に維持しなければならないので鉄皮から
の熱損失が大きい。
■放熱操作時には１０００℃程波の筒温空気を大気に放
散することになる。
散することになる。
その結果熱風炉の保温のだめのエネルギー及び費用は莫
大なものとなシ、長期間この方法で熱風炉を保温維持す
ることは省エネルギーの見地から大きな障害となる。
大なものとなシ、長期間この方法で熱風炉を保温維持す
ることは省エネルギーの見地から大きな障害となる。
本発明は、これらの従来法の欠点を除去した熱風炉の保
温方法であシ、炉内の珪石煉瓦やチェッカー受金物等を
損傷ぜせることなく少量の燃料ガスで熱風炉の保温全可
能ならしめたものである。
温方法であシ、炉内の珪石煉瓦やチェッカー受金物等を
損傷ぜせることなく少量の燃料ガスで熱風炉の保温全可
能ならしめたものである。
本発明の要旨は
（１） 高炉休止中の熱風炉の保温に除して、熱風、・
炉々壁珪石煉瓦の温度の最も低い部分の温度を３００℃
以上５７５℃未満の範囲内で、且つ該部分の煉瓦の１同
側面の穀筒と最底の温度差を４００℃以下に保持するこ
とを特徴とする熱風炉の保温方法及び （２）高炉休止中の熱風炉の保温に際して熱風炉内珪石
煉瓦の温度の最も低い部分の温度全３００℃以上５′７
５℃未満の範囲内で、且つ珪石チェッカー煉瓦の最下段
の下面と上面の温度差を４００℃以下に保持することを
特徴とする熱風炉の保温方法にある。
炉々壁珪石煉瓦の温度の最も低い部分の温度を３００℃
以上５７５℃未満の範囲内で、且つ該部分の煉瓦の１同
側面の穀筒と最底の温度差を４００℃以下に保持するこ
とを特徴とする熱風炉の保温方法及び （２）高炉休止中の熱風炉の保温に際して熱風炉内珪石
煉瓦の温度の最も低い部分の温度全３００℃以上５′７
５℃未満の範囲内で、且つ珪石チェッカー煉瓦の最下段
の下面と上面の温度差を４００℃以下に保持することを
特徴とする熱風炉の保温方法にある。
以下本発明の詳細な説明する。°第２図は外燃式熱風炉
の全体構造を示す正面断面図、第３図は内燃式熱風炉の
全体構造を示す正面断面図、第４図は内燃式熱風炉の水
平断面図である。
の全体構造を示す正面断面図、第３図は内燃式熱風炉の
全体構造を示す正面断面図、第４図は内燃式熱風炉の水
平断面図である。
それぞれの図ｆＣＢいて１は蓄熱室、２は燃焼室。
３は混冷室、４はドーム連絡管、５は熱風連絡管。
６はバーナー、７は煙道弁、８は送風弁、９は熱風弁、
１０はガス弁、１１はエア弁、１２は冷風弁、１３は鉄
皮、１４は“チェッカー受金物、１５は蓄熱室ドーム、
１６は燃焼室ドーム、１−７は内燃式熱風炉のドーム、
１８は壁部である。
１０はガス弁、１１はエア弁、１２は冷風弁、１３は鉄
皮、１４は“チェッカー受金物、１５は蓄熱室ドーム、
１６は燃焼室ドーム、１−７は内燃式熱風炉のドーム、
１８は壁部である。
このような構成の熱風炉において鉄皮内張りおよび蓄熱
室内チェッカー煉瓦に珪石煉瓦を使用している範囲は斜
緋を施した範囲であ４熱風炉壁部に例をとれば高炉への
送風を休止し、熱風炉を保温するには、通常操業状態か
ら降温して定められた範囲に低温に維持するのであるか
、降温過程でも定められた範囲に低温に維持する過程で
も、保温時には熱風炉外部への熱放散がめるので、間欠
的あるいは連続的に熱風炉に熱を併殺する。また熱放散
は熱供給条件や外気条件によって変動する。
室内チェッカー煉瓦に珪石煉瓦を使用している範囲は斜
緋を施した範囲であ４熱風炉壁部に例をとれば高炉への
送風を休止し、熱風炉を保温するには、通常操業状態か
ら降温して定められた範囲に低温に維持するのであるか
、降温過程でも定められた範囲に低温に維持する過程で
も、保温時には熱風炉外部への熱放散がめるので、間欠
的あるいは連続的に熱風炉に熱を併殺する。また熱放散
は熱供給条件や外気条件によって変動する。
従って、煉瓦内の温度も常に変動している。煉瓦の炉外
側面は一般に断熱煉瓦を通して熱放散するが、炉内側面
の受熱状態は直接燃焼等の熱供胞条件によって変動ｒ受
けるので、一般には・炉内側面の温度の変化量及び変化
速度の方が、炉外１ＩｌｌＩ１１］］のそれらよシ大き
い。
側面は一般に断熱煉瓦を通して熱放散するが、炉内側面
の受熱状態は直接燃焼等の熱供胞条件によって変動ｒ受
けるので、一般には・炉内側面の温度の変化量及び変化
速度の方が、炉外１ＩｌｌＩ１１］］のそれらよシ大き
い。
これを第５図及び第６図に示す。第５図は、第２．３．
４図の壁部１８を拡大したものであり・］９は珪石煉瓦
、２０は断熱煉瓦、２１は炉内。
４図の壁部１８を拡大したものであり・］９は珪石煉瓦
、２０は断熱煉瓦、２１は炉内。
２２は外気、１３は鉄皮を示す。この珪石煉瓦１９の温
度変化状態を第６図に示す。第６図で２３は珪石煉瓦１
９の炉内側面２４は炉外側面２５は平均温度分布で炉内
側面温＃Ｔ１．炉外側面温度Ｔｌ′である。この状態〃
・ら熱を放散量よシ多く供給した場合、２６の熱供給後
の温度分布に示すように炉内側面が昇温する。やがて熱
供給を中断するか減らすと２７の放熱後の温度分布にな
る。Ｔ２＋Ｔ３はそれぞれの炉内側面の温度で、Ｔ２’
＋ Ｔ３′はそれぞれの炉外側面の温度である。熱風
炉保温時には多少なりとも上記のような温度変化がくシ
返えされる。
度変化状態を第６図に示す。第６図で２３は珪石煉瓦１
９の炉内側面２４は炉外側面２５は平均温度分布で炉内
側面温＃Ｔ１．炉外側面温度Ｔｌ′である。この状態〃
・ら熱を放散量よシ多く供給した場合、２６の熱供給後
の温度分布に示すように炉内側面が昇温する。やがて熱
供給を中断するか減らすと２７の放熱後の温度分布にな
る。Ｔ２＋Ｔ３はそれぞれの炉内側面の温度で、Ｔ２’
＋ Ｔ３′はそれぞれの炉外側面の温度である。熱風
炉保温時には多少なりとも上記のような温度変化がくシ
返えされる。
その変化量は一般に炉内側面が太さい。このために燵ｆ
３７’Ｉｉ煉瓦の厚σ万同、υ１」ち温度勾配のある方
向で壁部では一般Ｖｔｌ半径方向に引張ｊ心力が発生す
る。この比、力は、温度変化速度と温度変化量即ち珪石
煉瓦の炉内側面の温度差とによって犬きく影響される。
３７’Ｉｉ煉瓦の厚σ万同、υ１」ち温度勾配のある方
向で壁部では一般Ｖｔｌ半径方向に引張ｊ心力が発生す
る。この比、力は、温度変化速度と温度変化量即ち珪石
煉瓦の炉内側面の温度差とによって犬きく影響される。
この引張応力の発生傾向について本発明者等は種々と訓
育・解析し、外燃式熱風炉の場合、第７図に例示したよ
うな結果忙倚だ。第″／図の横軸ｊ−１：炉壁珪石煉瓦
の炉外側面温度、縦卸ｌは珪石煉瓦に発生する引張ＩＣ
１力である。
育・解析し、外燃式熱風炉の場合、第７図に例示したよ
うな結果忙倚だ。第″／図の横軸ｊ−１：炉壁珪石煉瓦
の炉外側面温度、縦卸ｌは珪石煉瓦に発生する引張ＩＣ
１力である。
第５図中、曲線（イ） 、 （口＋は珪石煉瓦の炉内側
」而の温度差（△Ｔ）が５０℃のどきの引張応力の発生
傾向を示すもので、曲線（イ）は珪石煉瓦の炉内側面の
温要変化速ｉｔ７＋か２５℃、Ａｒのとき、曲線（（ロ
）は１００℃Ａｒのときを示す。曲線し号、（肩は温度
差（△Ｔ）が２００℃のときの引張応力の発生１唄向を
示すもので曲線いりは温度変化状態（Ｉ−）か２５ （
／ｈｒ 。
」而の温度差（△Ｔ）が５０℃のどきの引張応力の発生
傾向を示すもので、曲線（イ）は珪石煉瓦の炉内側面の
温要変化速ｉｔ７＋か２５℃、Ａｒのとき、曲線（（ロ
）は１００℃Ａｒのときを示す。曲線し号、（肩は温度
差（△Ｔ）が２００℃のときの引張応力の発生１唄向を
示すもので曲線いりは温度変化状態（Ｉ−）か２５ （
／ｈｒ 。
曲線（に）は５０ ’ＩＱ／ｈｒのときを示す。曲線０
す、（へ）はＹ晶１菱差（△Ｔ）が４００℃のときの引
張↓１′、、力の屍生傾向忙下すもので、曲線（４））
は温度変化状態（υｌ〃Ｎｚｂ℃／ｈ’ｒ、曲線（へ）
は５０℃Ａｒのときを示す。
す、（へ）はＹ晶１菱差（△Ｔ）が４００℃のときの引
張↓１′、、力の屍生傾向忙下すもので、曲線（４））
は温度変化状態（υｌ〃Ｎｚｂ℃／ｈ’ｒ、曲線（へ）
は５０℃Ａｒのときを示す。
これらの曲線は個々の熱風炉で煉瓦単体の犬ささその他
の煉瓦の構成が若干異なるので、若干異なった値となる
が、内燃式熱風炉でもほぼ同一である。曲線（ト）は煉
瓦の物性から定寸る煉瓦自体の許容引張強さの平均値を
示し、曲線（グづは安全率全考慮して定めた発生引張応
力の管理限界値を示す。
の煉瓦の構成が若干異なるので、若干異なった値となる
が、内燃式熱風炉でもほぼ同一である。曲線（ト）は煉
瓦の物性から定寸る煉瓦自体の許容引張強さの平均値を
示し、曲線（グづは安全率全考慮して定めた発生引張応
力の管理限界値を示す。
第７図から明らかなように煉瓦自体の温度が低いほど、
捷だ煉瓦自体の温度変化速度が大きいほど、また珪石煉
瓦の炉内側面の温度差（△Ｔ）が大きいほど、炉壁珪石
煉瓦に発生する引張応力は大きな値となる。当然のこと
なから煉瓦に発生する引張応力が計容引張応力を超える
と煉瓦は厚み方向（半径方向に略直角に９で引＠裂かれ
複数個に分断される。
捷だ煉瓦自体の温度変化速度が大きいほど、また珪石煉
瓦の炉内側面の温度差（△Ｔ）が大きいほど、炉壁珪石
煉瓦に発生する引張応力は大きな値となる。当然のこと
なから煉瓦に発生する引張応力が計容引張応力を超える
と煉瓦は厚み方向（半径方向に略直角に９で引＠裂かれ
複数個に分断される。
そして破片が脱落し煉瓦積みを損傷することとなる。し
かし第７図から理解されるように、熱風カコの保温時の
炉壁珪石煉瓦の炉外側１面の温度（第７図横軸の温ＫＪ
に対しで該珪石煉瓦の温度変化量ＬＷと炉内側聞の温ｊ
並差がある条件内にあれば煉瓦に発生する引張応力は許
容引張応力値あるいは管理限界値以内にあるので煉瓦損
傷は起こらない。
かし第７図から理解されるように、熱風カコの保温時の
炉壁珪石煉瓦の炉外側１面の温度（第７図横軸の温ＫＪ
に対しで該珪石煉瓦の温度変化量ＬＷと炉内側聞の温ｊ
並差がある条件内にあれば煉瓦に発生する引張応力は許
容引張応力値あるいは管理限界値以内にあるので煉瓦損
傷は起こらない。
たとえば５７５℃程度以上の温度範囲では実作業上採用
し得るすべての条件内において発生引張応力は管理限界
値以内にあり、煉瓦損傷の危険性はない。また３００℃
程度未満の温度範囲ではかなり制限でれた条件内でない
と煉瓦損傷の危険性かあり、３００℃から５’７５℃程
度の温度範囲では各条件の組合せでたとえば炉内側］面
の温度差（△Ｔ）か４００℃以内であると煉瓦積＝を避
Ｑすることか可能でめる。
し得るすべての条件内において発生引張応力は管理限界
値以内にあり、煉瓦損傷の危険性はない。また３００℃
程度未満の温度範囲ではかなり制限でれた条件内でない
と煉瓦損傷の危険性かあり、３００℃から５’７５℃程
度の温度範囲では各条件の組合せでたとえば炉内側］面
の温度差（△Ｔ）か４００℃以内であると煉瓦積＝を避
Ｑすることか可能でめる。
以上壁部分の例の説明でめるか、１−−−ノ、部分の内
張り珪石煉瓦も、言うｌでもなく、基本的に壁部煉瓦と
回−の設計に基つくものでぬり、上記壁煉瓦と同一の保
温方法？適用し７てよい。
張り珪石煉瓦も、言うｌでもなく、基本的に壁部煉瓦と
回−の設計に基つくものでぬり、上記壁煉瓦と同一の保
温方法？適用し７てよい。
また、珪石製チェッカー煉瓦にあってはＴ４１Ｊ記’Ｄ
”壁煉瓦における温度勾配をもつ方向ば、上−トカ同で
めることば」二下方向に燃焼ガスや送風力・ａ過するこ
とから明らかである。従って、チェッカー煉瓦において
は煉瓦の温度の最も低い部分のほを３００℃から５７５
℃程度の範囲内に保ち、煉瓦毎の上下方向の温匿差會一
定範囲内に保持することが肝要である。該一定範囲は壁
煉瓦の場合と同様に４００℃以下に定めればよい。
”壁煉瓦における温度勾配をもつ方向ば、上−トカ同で
めることば」二下方向に燃焼ガスや送風力・ａ過するこ
とから明らかである。従って、チェッカー煉瓦において
は煉瓦の温度の最も低い部分のほを３００℃から５７５
℃程度の範囲内に保ち、煉瓦毎の上下方向の温匿差會一
定範囲内に保持することが肝要である。該一定範囲は壁
煉瓦の場合と同様に４００℃以下に定めればよい。
本発明は以上のような知見にもとすいてなされたもので
あり、本発明法によれば熱風炉を長期間にわたって保温
する際の熱風炉内珪石煉瓦の保温温度を、従来法による
場合よシ低い５７５℃未満から３００℃程度の温度範囲
となすことができ、保温のための燃料使用量を大巾に削
減することができる。筐だ保温温度が低いので保温期間
中チェッカー受螢ｖＩなどの冷却操作も必要なく、作業
的にも極めて簡便になるという効果がある。
あり、本発明法によれば熱風炉を長期間にわたって保温
する際の熱風炉内珪石煉瓦の保温温度を、従来法による
場合よシ低い５７５℃未満から３００℃程度の温度範囲
となすことができ、保温のための燃料使用量を大巾に削
減することができる。筐だ保温温度が低いので保温期間
中チェッカー受螢ｖＩなどの冷却操作も必要なく、作業
的にも極めて簡便になるという効果がある。
なお３００℃程度の低い温度まで降温したときに炉壁や
ドーム部に珪石煉瓦か収縮して炉内周方向に引張応力が
発生する−ことにより、煉瓦積みのモルタル目地強度が
煉瓦強度より低いために、モルタル目地が先行して引き
割れることがある。しかしこの場合の目地の引き割れの
巾は収縮率からみて全周合計の０．０５〜０．耳％程度
で、集積的には円周でｌＯケ所程度の引き割れとなるの
で１ケ所の割れ巾は極めて小さいものであシ、この程度
の引き割れは、熱風炉ｋＦ＋稼動のため昇温する際に閉
塞し、煉瓦積みの機能は実用上なんら損なわれることは
ない。
ドーム部に珪石煉瓦か収縮して炉内周方向に引張応力が
発生する−ことにより、煉瓦積みのモルタル目地強度が
煉瓦強度より低いために、モルタル目地が先行して引き
割れることがある。しかしこの場合の目地の引き割れの
巾は収縮率からみて全周合計の０．０５〜０．耳％程度
で、集積的には円周でｌＯケ所程度の引き割れとなるの
で１ケ所の割れ巾は極めて小さいものであシ、この程度
の引き割れは、熱風炉ｋＦ＋稼動のため昇温する際に閉
塞し、煉瓦積みの機能は実用上なんら損なわれることは
ない。
次に本発明の実施例について述べる。
高炉の送風を休止した直後の熱風カーは炉内温度もまた
尚く、ド−ム部で約１１００’に、蓄熱ｗｂ石煉瓦積み
部下端近傍の炉壁煉瓦炉外側聞でも約８００℃の温度力
・ある。降温の初期段階で炉内の温度が尚い間は蓄熱室
上部の熱が下方に伝わってチェッカー受金物等の温度が
上昇するので、この間たとえば、特公昭５１−２３２５
２号公報にあるように冷却用空気によりチェッカー受金
物等全冷却する必要がある。時間が経過し蓄熱蓋が減少
して蓄熱室珪石煉瓦積み部下端近傍の炉壁煉瓦炉外側や
珪石チェッカー煉瓦下端面の温度が最低３００℃実際に
は炉周方向での測温点は１ないし３個所であること及び
測温誤差を考慮して測温値で３５０から４００℃にした
ときに降温を終了し、以後はこのときの温度レベルで、
所定の温度範囲以内に保温する。前記降温中に炉壁煉瓦
炉外側面の温度が５５０℃付近に達したころにはチェッ
カー受金物等の温度は強制冷却ケしなくても３５０℃程
度以下になり、金物の座屈限界温度外である。以後の保
温期間において、３５０℃から４００℃の煉瓦温度を維
持するためには少量の燃料ガスの燃焼の公を維続すれば
良い。本発明方法を実際の熱風炉の保温に適用した結果
、従来法の基準では加熱１ｉｎＴｊｔ８ ｏｏ ＯＯｎ
ｉ’Ｍの熱風ｇ＝１基あた！ＩＩｃ！ ＯＧ約６０ＯＮ
ｉＡｒの燃料を必要とするのに対して、本発明法では約
２００ Ｎｉ／ｈ ｒですみ燃料使用量は約％に低敵で
きた。・
尚く、ド−ム部で約１１００’に、蓄熱ｗｂ石煉瓦積み
部下端近傍の炉壁煉瓦炉外側聞でも約８００℃の温度力
・ある。降温の初期段階で炉内の温度が尚い間は蓄熱室
上部の熱が下方に伝わってチェッカー受金物等の温度が
上昇するので、この間たとえば、特公昭５１−２３２５
２号公報にあるように冷却用空気によりチェッカー受金
物等全冷却する必要がある。時間が経過し蓄熱蓋が減少
して蓄熱室珪石煉瓦積み部下端近傍の炉壁煉瓦炉外側や
珪石チェッカー煉瓦下端面の温度が最低３００℃実際に
は炉周方向での測温点は１ないし３個所であること及び
測温誤差を考慮して測温値で３５０から４００℃にした
ときに降温を終了し、以後はこのときの温度レベルで、
所定の温度範囲以内に保温する。前記降温中に炉壁煉瓦
炉外側面の温度が５５０℃付近に達したころにはチェッ
カー受金物等の温度は強制冷却ケしなくても３５０℃程
度以下になり、金物の座屈限界温度外である。以後の保
温期間において、３５０℃から４００℃の煉瓦温度を維
持するためには少量の燃料ガスの燃焼の公を維続すれば
良い。本発明方法を実際の熱風炉の保温に適用した結果
、従来法の基準では加熱１ｉｎＴｊｔ８ ｏｏ ＯＯｎ
ｉ’Ｍの熱風ｇ＝１基あた！ＩＩｃ！ ＯＧ約６０ＯＮ
ｉＡｒの燃料を必要とするのに対して、本発明法では約
２００ Ｎｉ／ｈ ｒですみ燃料使用量は約％に低敵で
きた。・
第１図は珪石の変態膨張曲線を示す図、第２図は外燃式
熱風炉の全体構造を示す正面断面図、第３図は内燃式熱
風炉の全体構造を示す正面断■図、第４図は内燃式熱風
炉の構Ｊｊｔｋ示す水平断面図、第５図は壁部１８の拡
大図、第６図は壁部珪石煉瓦温度分布図、第７図は炉壁
珪石煉瓦の温度条件と応力の関係を示す図である。 １・ ・・・・・蓄熱室 ２ ・・・・・ 燃焼室 ３・・ ・・・・混冷至 ４・・ ・ ・・ ・ドーム連絡管 ５・ ・ ・・ ・熱風連絡管 ６・ ・・・・・バーナー ７・・・・・・・煙道弁 ８・・・ ・・・送風弁 ９・・・・・ ・・熱風弁 １０・・・・・・ガス弁 ｌ］・ ・・ ・・ ・エア弁 １２ ・・ ・・冷風弁 １３・ ・・・・鉄皮 １４・・・・・・チェッカー受金物 １５・ ・・・・ ・蓄熱室ドーム １６・・・・・・燃焼室ドーム １７・・・ ・・内燃式熱風炉のドーム１８・・・・
・壁部 １９・・・・ ・・珪石煉瓦 ２０・・・・・・断熱煉瓦 ２１・ ・ ・・・炉内 ２２・・・・・・外気 ２３・・・・・・珪石煉瓦の炉内側■ −２４・・・・・・珪石煉瓦の炉外側面２５・・・・
・・平均温度分布 ２６・・・・・・熱供甜後の温度分布 量 願 人 新日本製鐵株式会社 第１図 ０ ２００ ４００ ６００ ８
００ １０００盈 Ｌ（”０ パし 第５図 第６１！！！ｆ 基ｉ１工方旬 第７図 ＋００ ２００ ３００ ４００ ５
００ ６００ ７００す？舛イＱ・１面 偏私
−月（（ｚ）
熱風炉の全体構造を示す正面断面図、第３図は内燃式熱
風炉の全体構造を示す正面断■図、第４図は内燃式熱風
炉の構Ｊｊｔｋ示す水平断面図、第５図は壁部１８の拡
大図、第６図は壁部珪石煉瓦温度分布図、第７図は炉壁
珪石煉瓦の温度条件と応力の関係を示す図である。 １・ ・・・・・蓄熱室 ２ ・・・・・ 燃焼室 ３・・ ・・・・混冷至 ４・・ ・ ・・ ・ドーム連絡管 ５・ ・ ・・ ・熱風連絡管 ６・ ・・・・・バーナー ７・・・・・・・煙道弁 ８・・・ ・・・送風弁 ９・・・・・ ・・熱風弁 １０・・・・・・ガス弁 ｌ］・ ・・ ・・ ・エア弁 １２ ・・ ・・冷風弁 １３・ ・・・・鉄皮 １４・・・・・・チェッカー受金物 １５・ ・・・・ ・蓄熱室ドーム １６・・・・・・燃焼室ドーム １７・・・ ・・内燃式熱風炉のドーム１８・・・・
・壁部 １９・・・・ ・・珪石煉瓦 ２０・・・・・・断熱煉瓦 ２１・ ・ ・・・炉内 ２２・・・・・・外気 ２３・・・・・・珪石煉瓦の炉内側■ −２４・・・・・・珪石煉瓦の炉外側面２５・・・・
・・平均温度分布 ２６・・・・・・熱供甜後の温度分布 量 願 人 新日本製鐵株式会社 第１図 ０ ２００ ４００ ６００ ８
００ １０００盈 Ｌ（”０ パし 第５図 第６１！！！ｆ 基ｉ１工方旬 第７図 ＋００ ２００ ３００ ４００ ５
００ ６００ ７００す？舛イＱ・１面 偏私
−月（（ｚ）
Claims (2)
- （１） Ｑ炉体止中の熱風炉の保温に際して、熱風炉
々壁珪石煉瓦の温度の最も低い部分の温度を３００℃以
上５７５℃未満の範囲内で、且つ該部分の煉瓦の炉内側
面の最高と最低の温度差を４００“Ｃ以下に保持するこ
とを特徴とする熱風炉の保温方法 - （２）高炉休止中の熱風炉の保温に際して熱風炉内珪石
煉瓦の温度の最も低い部分の温度わ００℃以上５７５℃
未滴の範囲内で、且つ珪石チェッカー煉瓦の最下段の下
面と上面の温ｊ及差τ４００℃以下に保持することを特
徴とする熱風炉の保温力法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6608083A JPS59193208A (ja) | 1983-04-14 | 1983-04-14 | 熱風炉の保温方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6608083A JPS59193208A (ja) | 1983-04-14 | 1983-04-14 | 熱風炉の保温方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59193208A true JPS59193208A (ja) | 1984-11-01 |
| JPS6122003B2 JPS6122003B2 (ja) | 1986-05-29 |
Family
ID=13305512
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6608083A Granted JPS59193208A (ja) | 1983-04-14 | 1983-04-14 | 熱風炉の保温方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59193208A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005080608A1 (en) * | 2004-02-23 | 2005-09-01 | Technological Resources Pty. Limited | Direct smelting plant and process |
| CN111996324A (zh) * | 2020-09-30 | 2020-11-27 | 宝钢湛江钢铁有限公司 | 一种高温稳定的热风炉 |
-
1983
- 1983-04-14 JP JP6608083A patent/JPS59193208A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005080608A1 (en) * | 2004-02-23 | 2005-09-01 | Technological Resources Pty. Limited | Direct smelting plant and process |
| AU2005215826B2 (en) * | 2004-02-23 | 2009-12-03 | Technological Resources Pty. Limited | Direct smelting plant and process |
| CN111996324A (zh) * | 2020-09-30 | 2020-11-27 | 宝钢湛江钢铁有限公司 | 一种高温稳定的热风炉 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6122003B2 (ja) | 1986-05-29 |
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