KR101027272B1 - 열풍로의 축열실 승온방법 - Google Patents

열풍로의 축열실 승온방법 Download PDF

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Abstract

제철공장의 고로 조업시 고로내에 고온의 공기를 공급하기 위한 열풍로의 축열실 승온방법이 제공된다.
상기 열풍로의 축열실 승온방법은, 상기 축열실을 승온시키는 승온버너에 연결된 공기공급라인과 가스공급라인에 설치된 제어밸브의 개도제어가, 상기 축열실의 완전승온에 필요한 승온소요일수를 감안한 공기 및 가스공급유량 테이블을 근거로 하여 조정하는 단계; 및, 상기 축열실 돔의 온도와 배가스의 온도를 감안하여 조정하는 단계를 포함하여 조정되어 열풍로의 축열실 승온이 수행되는 동시에, 상기 축열실 체커연와의 열팽창 변태점을 감안하여 축열실을 승온시키는 것을 특징으로 한다.
본 발명인 열풍로의 축열실 승온방법에 의하면, 열풍로의 개보수후 초기조업시 열풍로 축열실의 승온기간을 최대로 단축시키어 열풍로 축열실의 승온 조업성을 향상시키는 것은 물론, 열풍로 축열실이 조기에 승온되어 열풍로 자체의 가동효율도 향상시키는 보다 개선된 효과를 얻을 수 있다.
열풍로, 열풍로 승온방법, 버너, 내와연와, 실리카연와, 연와변태점

Description

열풍로의 축열실 승온방법{A METHOD FOR RASING TEMPERATURE OF THE REGENERATING CHAMBER IF A HOT BLAST STOVE}
도 1은 종래 열풍로의 승온작업을 설명하기 위하여 도시한 개략도
도 2는 본 발명에 따른 열풍로 승온작업에서 사용되는 설비구성을 도시한 개략도
도 3은 열풍로 내화물인 실리카연와의 열팽창율을 도시한 그래프도
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명 *
10.... 승온버너 12.... 공기공급라인
14.... 가스공급라인 12a,14a,16a.... 라인의 개도밸브
16.... 다른 공기공급라인 100.... 열풍로
110.... 연소실 120.... 축열실
130.... 체커연와
본 발명은 제철공장의 고로 조업시 고로내에 고온의 공기를 공급하기 위한 열풍로의 축열실 승온방법에 관한 것이며, 보다 상세히는 열풍로의 개보수후 초기 조업시 열풍로의 축열실 승온기간을 최대로 단축시키어 열풍로 축열실의 승온 조업성을 향상시키는 것은 물론, 열풍로의 축열실이 조기에 승온되어 열풍로 자체의 가동 효율도 향상시킬 수 있도록 한 열풍로 승온방법에 관한 것이다.
도 1에서 도시한 바와 같이, 열풍로(100)는 연료가스와 공기가 공급된 버너(140)를 통하여 연소하는 연소실(110)과 연소과정에서 발생하는 열을 저장하는 축열실(120)등으로 구성되어 있다.
그리고, 이와 같은 열풍로(100)는 연소실(110)과 축열실(120)이 한쌍을 이루면서 3기 또는 4기로 구성되어 있으며, 모두 연소와 송풍과정이 일정한 시간 간격으로 반복된다.
즉, 제철공장에서 고로 조업시 고온의 공기를 공급하기 위하여 통상 사용되는 설비가 열풍로인데, 이와 같은 열풍로는 도 1에서 도시한 바와 같이, BFG(Blast Furnace Gas)와 COG(Coke Oven Gas)의 혼합가스를 연소실(110)에서 연소시켜 발생되는 열을 축열실(120)의 체커연와(130)에 저장하였다가, 원하는 시점에서 고로등으로 일정 온도의 열풍을 연속적으로 공급하는 것이다.
즉, 축열실(120)로 들어가는 연소가스는 최종적으로는 스텍으로 빠져 나가게 되고, 열풍로(100)의 사용목적이 송풍기를 통하여 고로에 일정한 온도의 열풍을 공급하는 것이므로, 항상 일정온도로 송풍을 유지시키기 위하여는 축열실(120)에서 해당하는 축열상태를 확보하여야 하고, 이와 같은 축열상태를 확보하기 위하여 상기 축열실(120)의 내부에는 벌집형태의 체커연와(130)들이 축조되어 있다.
이때, 이와 같은 열풍로(100)의 축열실(120)에 축조되는 체커연와(130)중 고온부의 체커연와는 실리카(Silica)연와 60%와 알루미나연와 30% 및, 기타 점토연와 10%로 구성되어 있는데, 물리적성질로 비교할때 실리카연와에 비하여 알루미나계 연와와 점토연와는 대부분 온도에 비례하여 열팽창이 발생하기 때문에 고온부를 피하고 주로 저온부에 배치하여 단열을 실시한다.
한편, 도 3에서는 축열실에 축조되는 실린카, 알루미나 및 점토성 연와의 온도에 따른 열팽창율을 도시하고 있다.
즉, 도 3에서 도시한 바와 같이, 실리카(Silica)연와인 경우에는 변태열팽창율 1.2%인 경우를 기준으로 하면, 연와온도가 117℃ ~ 300℃ 범위에서는 약 0.9%, 300℃ ~ 573℃ 범위에서는 0.3%가 팽창하고, 600℃이상에서는 열팽창이 거의 진행되지 않는다.
반면에, 알루미나 연와와 점토연와는 변태열팽찰율이 증가하면서 온도에 따른 열팽창율이 거의 비례하여 진행되기 때문에, 이와 같은 온도팽창율을 감안하면, 앞에서 설명한 바와 같이, 고온에서 열팽창이 거의 발생되지 않는 실리카 연와는 열풍로(100)의 축열실(120)에서 고온부에 배치하여 사용하며 바람직하기는 열팽창이 거의 진행되지 않은 600℃ 이상의 온도를 유지하도록 하면 축열실에 축조된 고온부 실리카연와는 온도가 높아져고 열팽창이 거의 없으면서 고온의 열은 축열하기 때문에, 열팽창에 따른 축조변형이나 연와자체의 파손이 발생되지 않아 바람직한 것이다.
그런데, 지금까지 열풍로(100)의 개보수를 위하여 냉각된 열풍로(100)나 신설된 열풍로 축열실(120)의 초기 승온시 축열실(120)내에 축조된 체커연와(130) 및 이에 부착되는 몰타르(Mortar)의 수분을 제거하여 접착강도를 증대시키고 균일한 열팽창을 유도하여 체커연와(130)의 파손을 방지하도록 충분한 축열을 실시하여야 한다.
그러나, 도 1에서 도시한 바와 같이, 종래의 열풍로 개보수 또는 신설시에는 연와의 급격한 열충격으로 부터 파손을 방지하기 위하여 일정한 온도 예를 들어, 1000℃까지 승온시키기 위하여 연소실(110)을 가열하는 단순한 버너(140) 즉, 버너팬(142)으로 부터 공기가 공급되고, 시오지(COG; COKE OVEN GAS) 브스터(144)로 부터 고온의 시오지(COG)가 공급되어 연소를 수행하는 버너(140)를 설치하여 연소실 (110)을 가열하였으며, 이를 통하여 축열실(120)의 승온작업 즉, 열풍로 개보수 또는 신설시 축열실의 승온작업을 수행하였다.
따라서, 종래에는 통상의 버너(140)를 통하여 연소작업의 제어를 행하지 않고 단순히 축열실의 승온작업을 수행하기 때문에, 축열실의 전체적인 승온작업기간이 최대 66일정도로 과다하게 지연되는 문제가 있었다.
즉, 실리카연와의 열팽창율 변태점을 감안하면 실리카연와(130)의 열팽창이 큰 상온에서 600℃까지는 하루에 10℃ 정도씩 승온하고, 600℃ 이상에서는 하루에 50℃ 씩 온도를 증대시키어 승온하기 때문에, 축열실의 승온시간이 과다하게 소요되는 것이고, 이는 열풍로 보수후 승온부담이 크게 가중되는 것이다.
또한, 축열실(120)의 승온을 무리하게 증대시키기 위하여 승온을 위한 가스공급량을 높이면, 체커연와인 실리카연와의 내부에 함유되어 있는 수분이 급격하게 건조 팽창되면서 연와의 균열과 배열을 흐트러뜨려 전체적인 열풍로의 수명을 단축시키게 된다.
특히, 열풍로 축열실(120)의 체커연와(130)는 앞에서 설명한 바와 같이, 대부분 고온에서의 수축,팽창의 변화가 없는 실리카연와를 사용하기 때문에, 상대적으로 저온영역 즉, 상온~1000℃까지의 저온영역에서는 연소를 위한 승온버너(140)의 조작을 통하여 세밀하게 온도를 관리할 필요가 있으나, 종래에는 단순한 버너(140)를 통하여 승온온도를 조절하지 않고 그 버너(140)의 승온온도 조작도 작업자의 감으로 수행하기 때문에, 내화연외 즉, 실리카연와의 열팽창 변태점에 맞추어 최적의 축열실 승온작업이 이루어 지지 않았고, 이는 열풍로 축열실(120)의 체커연와(130)는 물론, 이를 감싸는 철피의 변형 및 수명단축을 초래하는 등의 여러 문제점들이 있었다.
본 발명은 상기와 같은 종래의 여러 문제점들을 개선시키기 위하여 안출된 것으로서 그 목적은, 열풍로의 개보수후 초기조업시 열풍로 축열실의 승온기간을 최대로 단축시키어 열풍로 축열실의 승온 조업성을 향상시키는 것은 물론, 열풍로가 조기에 승온되어 열풍로 자체의 가동효율을 향상시키는 열풍로의 축열실 승온방법을 제공하는 데에 있다.
또한, 본 발명의 다른 목적은, 열풍로의 개보수 초기승온시 그 승온기간을 최대한 단축시키면서, 체커연와의 손상을 최소화시키어 체커연와는 물론, 이를 이용하는 열풍로 자체의 사용수명을 연장시키는 열풍로의 축열실 승온방법을 제공하는 데에 있다.
상기와 같은 목적을 달성하기 위한 기술적인 구성으로서 본 발명은, 열풍로 축열실의 승온방법에 있어서,
상기 축열실을 승온시키는 승온버너에 연결된 공기공급라인과 가스공급라인에 설치된 제어밸브의 개도제어가,
상기 축열실의 완전승온에 필요한 승온소요일수를 감안한 공기 및 가스공급유량 테이블을 근거로 하여 조정하는 단계; 및, 상기 축열실 돔의 온도와 배가스의 온도를 감안하여 조정하는 단계를 포함하여 조정되어 열풍로의 축열실 승온이 수행되도록 구성되는 한편,
상기 축열실 체커연와의 열팽창 변태점을 감안하여 축열실을 승온시키는 단계를 추가로 포함하면 바람직할 것이다.
삭제
그리고, 다른 기술적인 구성으로서, 상기 승온버너에는 다른 공기공급라인이 연결되어 승온버너를 통한 축열실의 돔 온도를 조정하도록 하면 보다 바람직할 것이다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명을 상세하게 설명하면 다음과 같다.
도 2는 본 발명에 따른 열풍로 승온작업에서 사용되는 설비구성을 도시한 개략도이고, 도 3은 열풍로 내화물인 실리카연와의 열팽창율을 도시한 그래프도이다.
먼저, 도 2에서 도시한 바와 같이, 발명에 따른 열풍로의 축열실 승온방법에서의 그 구성적 특징은, 열풍로연소실(110)을 가열을 통한 축열실(120)을 승온시키는 새로운 버너(10)를 사용하는데, 이와 같은 본 발명의 버너(10)에 각각 연결된 공기공급라인(12)과 시오지가스 공급라인(14)에 설치된 제어밸브(12a)(14a)의 개도제어는 종래에 단순하게 축열실의 온도만을 감안하여 제어되는 것에 비하여, 본 발명에서는 여러 단계를 감안하여 조정한다.
즉, 본 발명에서 버너(10)의 가동을 위한 각각의 라인(12)(14)에 설치된 제어밸브(12a)(14a)들은 상기 축열실(120)의 완전 승온에 필요한 승온소요일수를 감안한 공기 및 가스공급유량 테이블을 근거로 하여 조정하는 단계와 상기 축열실 돔의 온도와 배가스의 온도를 감안하여 조정하는 단계를 포함하여 조정되면서, 추가로 상기 축열실 체커연와(130)의 열팽창 변태점을 감안하여 전체적으로 축열실을 승온시키는 것이다.
이를 위하여, 도 2에서 도시한 바와 같이, 상기 공기공급라인(12)의 제어밸브(12a)와 가스공급라인(14)의 제어밸브(14a)에는 다음에 표 1로서 설명하는 소요일수별 가스 및 공기 공급량테이블에 따라 조작되는 제 1 제어부(C1)와 전기적으로 연결되어 그 개도가 제어된다.
동시에, 상기 각각의 제어밸브(12a)(14a)들은 축열실(120)의 돔온도센서 (T1)와 배가스온도센서(T2)와 연동하는 제 2 제어부(C2)와도 동시에 전기적으로 연결되어 제어된다.
또한, 본 발명에서는 다른 공기공급라인(16)이 버너(10)측으로 화염의 전방에 공급되도록 연결되는데, 상기 다른 공기공급라인(16)의 제어밸브(16a)는 상기 축열실(120)의 돔온도센서(T1)와 연동하는 제 3 제어부(C3)와 전기적으로 연결되어 제어된다.
따라서, 본 발명에서 열풍로의 축열실 승온에서는, 첫째 실질적으로 연소실(110)을 가열하여 이를 통한 축열실(120)의 승온온도를 결정하는 버너(10)의 화력을 좌우하는 공기 및 가스공급라인(12)(14)의 제어밸브(12a)(14a) 개도 즉, 버너의 화력을 상기 축열실(120)의 완전 승온에 필요한 승온소요일수를 감안한 공기 및 가스공급유량 테이블을 근거로 하여 조정하는 단계와 상기 축열실 돔의 온도와 배가스의 온도를 감안하여 조정하는 단계를 동시에 수행하는 것이다.
그리고, 추가적으로 상기 축열실(120)의 체커연와(130)의 열팽창 변태점을 감안하여 축열실을 승온시켜 체커연와의 손상을 줄이면서 승온은 최적으로 수행하도록 하는 것이다.
그리고, 이에 추가적으로 상기 버너(10)에는 다른 공기공급라인(16)을 연결하여 승온버너(10)의 냉각능을 수행함으로서, 버너(10)를 통한 축열실 돔의 온도를 추가로 조정하는 것을 가능하게 한다.
따라서, 본 발명에 따른 열풍로의 축열실 승온방법에 따르면 여러 단계로 버너(10)의 가동을 제어하면서, 체커연와의 설질과 냉각능을 구비하도록 하여 버너를 통한 축열실의 승온을 최적화시키어 승온일수를 최대로 줄이게 한다.
한편, 다음의 표 1에서는 본 발명인 버너(10)의 제어밸브 개도를 결정하는 데에 중요한 데이터가 되는 축열실 승온에 때한 소요일수별 돔과 배개스온도와 공기 및 가스공급량을 조정하는 테이블을 나타내고 있다.
Figure 112003042806232-pat00001

즉, 상기 표 1에 따르면 축열실(120)의 온도승온을 기간별로 구분하고, 그 기간별로 돔온도와 배가스온도 및 각각의 가스 및 공기공급량을 테이블화하여 버너(10)의 공기 및 가스공급라인(12)(14)의 공기와 가스공급에 따른 버너의 화력을 조정하여 축열실의 승온을 수행하는 것이다.
한편, 승온투입열량(Q1)을 구해보면, 열풍로 1기당 내화물(4,430 TON), 내화물 평균비열이 0.27 Kcal/Kg.℃ 이고, 승온시 평균온도를 승온전 20℃, 승온후 449 ℃ 이라하면, 상기 승온투입열량 Q1 다음식으로 구해지진다.
Q1 = 4430 ×1000 ×0.27 ×(449 - 20) = 513,126,900 Kcal
그리고, 수분증발열(Q2)를 구하면 건조중 탈수수분 50%라고 가정하고, 수분헌열이 4.9 ×1000 ×0.5 ×(100-20) = 196000이고, 잠열이 4.9 ×1000 ×0.5 ×539 = 1320550이면, 수분 증발열 Q2 = 1516550 Kcal가 된다.
또한, 방산열량(Q3)을 구하면, 돔온도 100℃ (승온 7일차) 이하에서는 철피방산열량 무시하고, 철피평균온도을 30℃라 할때, 방산열량 Q3= 0.95 ×△T1/3 ×△T ×A ×0.86Kcal/㎡.H = 245Kcal/㎡가 되고, 표면적이 2150㎡ 이면, 방산열량 Q3 = 245 ×2150 ×24 ×(35-7) = 353,976,000 Kcal가 된다.
따라서, 전체 소요열량을 구하면 배가스 손실열이 22% 라고 할때(구리인 경우) 소요열량 Q = Q1+Q2+Q3/(1-0.22) = 1,113,614,679 Kcal이고, 결국 총 투입열량 Q = 251350 Kcal/T-Brick 가 된다.
결국, 소요일수별 돔온도 및 배가스, 공기공급량에 따른 가스유량 산출단계는, 소요일수별 돔온도 및 배가스, 공기공급량 관리 테이블의 가스량 계산근거(근사값)의 총 투입열량을 다음의 표 2의 승온관리 온도기준에 의하여 가스량 분배테이블을 기준으로 배가스 온도가 100℃에 도달하는 기준점을 역산하여 최소의 열량투입을 근거로 하였으며 전체 열량분포중 10%이하로 한다.
Figure 112003042806232-pat00002

한편, 공기공급량(에어유량)의 산출을 살펴보면, 전로출구의 온도계산식 X = ((M1×C1×T1)+(M2×C2×T2))/((M1×C1)+(M2×C2))가 되는데, 이때 상기 M1 = 시오지유량 ×이론공연비(5.15)이고, C1 = 비열(0.4 Cal/℃)이며, T1 = 연소온도 (1500℃)이고, M2 = 공기공급량, C2 = 비열(0.31 Cal/℃), T2 = 버너팬 출구온도 (50℃)이다.
다음, 공기 공급량 계산 Y= ((M1×C1×T1)+(X×M1×C1) /(X1×C2) +(C2×T2) 가 되고, 이때 M1,C1,T1,X는 앞의 식과 범례에서 구할 수 있다.
다음, 아래의 표 3에서는 연와의 변태점을 감안한 기본 승온단계를 표로서 나타내고 있다.
Figure 112003042806232-pat00003

즉, 상기 표 3에서 알 수 있듯이, 본 발명에서는 돔온도의 단계별로 체커연와의 열변태점 변화를 감안하여 돔온도 및 배가스온도를 관리하는데, 1 - 3단계에서 체커연와 즉, 실리카연와의 각 단계에서 실리카연와의 조성물의 각 온도에 따른 변태점을 감안하여 기본 승온단계를 설정하고, 앞의 표 1,2 와 더블어 표 3을 기준으로 본 발명에서는 열풍로의 축열실(120) 승온조업을 수행하는 것이다.
한편, 본 발명에 따른 열풍로의 축열실 승온조업을 정리하여 설명하면, 도 2에서 도시한 바와 같이, 버너(10)의 최초 점화가 수행되면 점화용 가스공급라인 (18)의 밸브(18a)를 폐쇄시키고, 가스공급라인(14)의 밸브(14a)와 공기공급라인 (12)의 밸브(12a)를 개방시키면서, 버너(10)를 가동시킨다.
이때, 상기 가스공급라인(14)과 공기공급라인(12)의 밸브(14a)(12a)들은 앞에서 설명한 표 1-3을 바탕으로 각각 열풍로(100)의 축열실(120) 돔온도와 배가스온도 및 가스와 공기공급량에 조정되는데, 도 2에서 도시한 바와 같이, 제어부 즉, 표 1의 승온 스케줄에 따라 사전에 제어되도록 설정된 제1 제어부(C1)와 축열실(120)의 돔과 배가스측에 설치된 온도센서(T1)(T2)와 전기적으로 연결되어 각각의 온도에 따라 제어하는 제2 제어부(C2)와 각각 전기적으로 연결되어 제어되고, 이를 위하여 상기 밸브(12a)(14a)들은 파이롯트 밸브를 사용한다.
예를 들어, 표 1을 참고하면 승온 1일차 열풍로(100)의 축열실 돔의 목표온도를 32℃라 설정하면 버너(10)에 공급되는 시오지(COG)는 31㎥/h, 1차 공기 공급량은 1000 ㎥/h, 2차 공기 공급량은 21,000 ㎥/h 로 제1 제어부(C1)를 통하여 자동 설정되어 이를 바탕으로 버너를 통한 열풍로 축열실(120)의 승온이 수행되는 것이다.
한편, 본 발명의 버너 즉, 승온버너(10)는, 연소시 고발열량의 시오지와 공기가 충분하게 혼합되어 완전연소가 되도록 사용하는 것이 바람직하고, 동시에 다른 공기공급라인(16)이 제공되면서 이를 통하여 버너(10)에 공급되는 공기는 버너(10)의 내부에 분사되어 버너(10)의 승온온도 조정을 가능하게 하고, 이와 같은 다른 공기공급라인(16)에 설치된 밸브(16a)는 축열실의 돔온도센서(T1)에 연동하는 제1 제어부(C1)과 연동하도록 설치되어 버너를 통한 축열실 승온을 추가적으로 조정하도록 한다.
이와 같이 본 발명인 열풍로 승온방법에 의하면, 열풍로의 개보수후 초기조업시 열풍로 축열실의 승온기간을 최대로 단축시키어 열풍로 축열실의 승온조업성을 향상시키는 것은 물론, 열풍로가 조기에 승온되어 열풍로 자체의 가동효율을 향 상시키는 우수한 효과를 제공하게 된다.
더하여, 열풍로의 개보수 초기승온시 그 승온기간을 최대한 단추시키면서, 체커연와인 실리카연와의 물리적상태에 따라 승온시키기 때문에, 체커연와의 손상을 최소화시키어 체커연와는 물론, 이를 이용하는 열풍로의 사용수명을 연장시키는 다른 잇점도 제공된다.
본 발명은 지금까지 특정한 실시예에 관련하여 도시하고 설명하였지만, 이하의 특허청구범위에 의해 마련되는 본 발명의 정신이나 분야를 벗어나지 않는 한도내에서 본 발명이 다양하게 개조 및 변화될수 있다는 것을 당업계에서 통상의 지식을 가진자는 용이하게 알수 있음을 밝혀두고자 한다.

Claims (3)

  1. 열풍로의 축열실 승온방법에 있어서,
    상기 축열실을 승온시키는 승온버너에 연결된 공기공급라인과 가스공급라인에 설치된 제어밸브의 개도제어가,
    상기 축열실의 완전 승온에 필요한 승온 소요일수를 감안한 공기 및 가스공급유량 테이블을 근거로 하여 조정하는 단계; 및, 상기 축열실 돔의 온도와 배가스의 온도를 감안하여 조정하는 단계를 포함하여 열풍로의 축열실 승온이 수행되도록 구성되고,
    상기 축열실 체커연와의 열팽창 변태점을 감안하여 축열실을 승온시키는 단계를 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 열풍로의 축열실 승온방법
  2. 삭제
  3. 제 1항에 있어서, 상기 승온버너에는 다른 공기공급라인이 연결되어 승온버너를 통한 축열실의 돔 온도를 조정하는 것을 특징으로 하는 열풍로의 축열실 승온방법
KR1020030080168A 2003-11-13 2003-11-13 열풍로의 축열실 승온방법 KR101027272B1 (ko)

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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
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KR200180973Y1 (ko) * 1999-11-18 2000-05-15 포항종합제철주식회사 제철용 열풍로 연소 제어 장치
KR20010001379U (ko) * 1999-06-28 2001-01-15 이구택 정전시 열풍로의 밸브제어장치
KR20010057129A (ko) * 1999-12-18 2001-07-04 이구택 고로의 열풍로 버너 연소방법 및 장치
JP2003302023A (ja) * 2002-04-10 2003-10-24 Ebara Corp 溶融炉の運転方法、運転制御装置及びガス化溶融システム

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20010001379U (ko) * 1999-06-28 2001-01-15 이구택 정전시 열풍로의 밸브제어장치
KR200180973Y1 (ko) * 1999-11-18 2000-05-15 포항종합제철주식회사 제철용 열풍로 연소 제어 장치
KR20010057129A (ko) * 1999-12-18 2001-07-04 이구택 고로의 열풍로 버너 연소방법 및 장치
JP2003302023A (ja) * 2002-04-10 2003-10-24 Ebara Corp 溶融炉の運転方法、運転制御装置及びガス化溶融システム

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