JPS59185766A - 超弾性ＮｉＴｉ合金の製造方法 - Google Patents
超弾性ＮｉＴｉ合金の製造方法Info
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- JPS59185766A JPS59185766A JP5978383A JP5978383A JPS59185766A JP S59185766 A JPS59185766 A JP S59185766A JP 5978383 A JP5978383 A JP 5978383A JP 5978383 A JP5978383 A JP 5978383A JP S59185766 A JPS59185766 A JP S59185766A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は製造が容易で、良好な超弾性を示すＮｉ Ｔｉ
合金の製造方法に関するものである。
合金の製造方法に関するものである。
ＮｉとＴ１を原子比で略１対１に含むＮｉＴｉ合金は、
形状記憶効果や超弾性という特異な現象を示し、特に超
弾性は従来の弾性材料に比較し一桁以上も大きい歪みが
元に戻ることができるため、ばね材としての反応が期待
されている。
形状記憶効果や超弾性という特異な現象を示し、特に超
弾性は従来の弾性材料に比較し一桁以上も大きい歪みが
元に戻ることができるため、ばね材としての反応が期待
されている。
このような超弾性を室温付近で得るためには、次のよう
な方法が知らている。
な方法が知らている。
その一つはマルテンサイト逆変態点、所謂Ａ４点がｖ温
より略３０℃位低い温度にあるＮｉ Ｔｉ合金を造る方
法である。この方法は通常合金組成がＮｉ５１ａｔ％、
残部Ｔｉ付近のＮｉ Ｔｉ合金を略１０００℃付近の温
度に加熱急冷処理して所定温度のＡｆ点を有するＮｉ
Ｔｉ合金とするものである。
より略３０℃位低い温度にあるＮｉ Ｔｉ合金を造る方
法である。この方法は通常合金組成がＮｉ５１ａｔ％、
残部Ｔｉ付近のＮｉ Ｔｉ合金を略１０００℃付近の温
度に加熱急冷処理して所定温度のＡｆ点を有するＮｉ
Ｔｉ合金とするものである。
この方法は加熱急冷処理の際にＮｉ Ｔｉ合金を所望の
形状に保持しておけば如何なる形状の合金でも得ること
ができる利点を有している。しかしながらＮｉ Ｔｉ合
金のＡｆ点は合金組成によって大巾に変化し、Ｎｌ含有
量が０．１ａｔ％ずれるとＡｆ点の温度が１０℃もずれ
るといわれている。このため所定温度のＡｆ点を有する
合金を製造することが極めて困難であり、たとえ得られ
たとしても、その歩留りは極めて低いものとなる。また
略１０００℃の温度から急冷することは、Ｎ；Ｔ：合金
が４００°Ｃ以上の温度で酸化し易いため、真空又は不
活性ガス中で加熱急冷処理しなければならず、工業的量
産には適さないものである。
形状に保持しておけば如何なる形状の合金でも得ること
ができる利点を有している。しかしながらＮｉ Ｔｉ合
金のＡｆ点は合金組成によって大巾に変化し、Ｎｌ含有
量が０．１ａｔ％ずれるとＡｆ点の温度が１０℃もずれ
るといわれている。このため所定温度のＡｆ点を有する
合金を製造することが極めて困難であり、たとえ得られ
たとしても、その歩留りは極めて低いものとなる。また
略１０００℃の温度から急冷することは、Ｎ；Ｔ：合金
が４００°Ｃ以上の温度で酸化し易いため、真空又は不
活性ガス中で加熱急冷処理しなければならず、工業的量
産には適さないものである。
他の一つのは、Ｎｉ５０〜５１ａｔ％、残部Ｔｉ付近の
Ｎｉ Ｔｉ合金を冷間で１０％以上の減面加工を加えて
超弾性を得る方法である。この方法は合金組成にあまり
左右されず、面倒な加熱急冷処理を必要としない点で有
利であるが、得られた超弾性は前者の方法で得られる超
弾性に比較して若干劣る欠点があり、更に冷間加工を加
える工程が最後に来るため、所望形状の超弾性１’Ｊｉ
Ｔｉ合金を得ることが難かしい欠点がある。
Ｎｉ Ｔｉ合金を冷間で１０％以上の減面加工を加えて
超弾性を得る方法である。この方法は合金組成にあまり
左右されず、面倒な加熱急冷処理を必要としない点で有
利であるが、得られた超弾性は前者の方法で得られる超
弾性に比較して若干劣る欠点があり、更に冷間加工を加
える工程が最後に来るため、所望形状の超弾性１’Ｊｉ
Ｔｉ合金を得ることが難かしい欠点がある。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、製造が容易で、良
好な超弾性を示すＮｉＴｉ合金の製造方法を開発したち
で、Ｎ１５０〜５１ａｔ％、残部Ｔｉからなる合金を焼
鈍処理し、これを冷間で１５〜６０％の減面加工を加え
た後、所定の形状に固定して１７５〜６００℃の温度で
加熱処理することを特徴とするものである。
好な超弾性を示すＮｉＴｉ合金の製造方法を開発したち
で、Ｎ１５０〜５１ａｔ％、残部Ｔｉからなる合金を焼
鈍処理し、これを冷間で１５〜６０％の減面加工を加え
た後、所定の形状に固定して１７５〜６００℃の温度で
加熱処理することを特徴とするものである。
即ち本発明はＮｉ５０〜５１ａｔ％、残部Ｎ１からなる
合金を常法に従って溶解鋳造及び加工を施し、その最終
工程において、焼鈍することにより、加工歪みを除去し
、これに冷間で１５〜６０％の減面加工を加え、しかる
後所定の形状に成形固定して１７０〜６００℃の温度で
加熱処理するものである。
合金を常法に従って溶解鋳造及び加工を施し、その最終
工程において、焼鈍することにより、加工歪みを除去し
、これに冷間で１５〜６０％の減面加工を加え、しかる
後所定の形状に成形固定して１７０〜６００℃の温度で
加熱処理するものである。
焼鈍処理、としては最終工程以前の加工その他の歪みを
除去するもので、温度及び保持時間はＮｌＴｉ合金の大
きさにより適宜選択すればよく、例えば直径１．ｏｍｍ
の線材では７００℃の湿度で５分間焼鈍すれば十分であ
る。次に冷間で１５〜６０％の減面加工を加えて所定サ
イズに仕上げ、これを所望形状に変形して固定した後１
１０〜６００℃の温度で加熱処理す′る。
除去するもので、温度及び保持時間はＮｌＴｉ合金の大
きさにより適宜選択すればよく、例えば直径１．ｏｍｍ
の線材では７００℃の湿度で５分間焼鈍すれば十分であ
る。次に冷間で１５〜６０％の減面加工を加えて所定サ
イズに仕上げ、これを所望形状に変形して固定した後１
１０〜６００℃の温度で加熱処理す′る。
焼鈍処理後の冷間加工における減面率を１５〜６０％と
限定したのは、１５％未満の減面加工では良好な超弾性
が得られず、６０％を越える減面加工では冷間加工が困
難となり、しばしば破断等のトラブルを発生し、能率的
な加工ができないためである。
限定したのは、１５％未満の減面加工では良好な超弾性
が得られず、６０％を越える減面加工では冷間加工が困
難となり、しばしば破断等のトラブルを発生し、能率的
な加工ができないためである。
また加熱処理温度を１７０〜６００℃と限定したのは、
１７０℃未満の温度ではスプリングバックが非常に大き
く殆んど成形することが出来ず、１７０〜４００℃の温
度範囲内であれば、スプリングバックを考慮することに
より成形が可能となるためであり、加熱温度が６００℃
を越えると良好な超弾性が得られなくなるためである。
１７０℃未満の温度ではスプリングバックが非常に大き
く殆んど成形することが出来ず、１７０〜４００℃の温
度範囲内であれば、スプリングバックを考慮することに
より成形が可能となるためであり、加熱温度が６００℃
を越えると良好な超弾性が得られなくなるためである。
尚加熱時間は超弾性ＮｉＴｉ合金の大きさ、形状等によ
り異なるため、実験等により定めるとよい。例えば直径
０．７ｍｍの線材では２００〜６００℃の温度で１〜１
２０分程度保持すれば十分である。
り異なるため、実験等により定めるとよい。例えば直径
０．７ｍｍの線材では２００〜６００℃の温度で１〜１
２０分程度保持すれば十分である。
以下本発明を実施例について説明する。
第１表に示すようにＮｉとＴｉを合計３Ｋｇになるよう
に正確に秤量し、カーボンルツボを用いて高周波真空溶
解炉（周波数３ＫＨｚ 、真空度１Ｘ１０−４Ｔｏｒｒ
）により溶解し、鋳鉄製鋳型（内径５０． ）に鋳造
した。溶解に当ってはまずルツボ壁にＴｉが触れないよ
うにＮｉとＴ１を装入し、溶湯温度が１４５０℃を越え
ないように制御した。
に正確に秤量し、カーボンルツボを用いて高周波真空溶
解炉（周波数３ＫＨｚ 、真空度１Ｘ１０−４Ｔｏｒｒ
）により溶解し、鋳鉄製鋳型（内径５０． ）に鋳造
した。溶解に当ってはまずルツボ壁にＴｉが触れないよ
うにＮｉとＴ１を装入し、溶湯温度が１４５０℃を越え
ないように制御した。
第 １ 表
合金番号 Ｎｉ Ｔｉａｔ％ （ｗ
ｔ％） ａｔ％ （ｗｔ％）１ ５０．５
＜５５．０６ ） ５５．０６ （４４，９４＞２
５０．５ （４９，５） ５５．５６ （４
４，４４）３ ５１．０ （４９，０） ５６
．０５ （４３，９５）得られた鋳塊を旋盤により外
削した後、熱間鍛造により直径２０ｍｍの丸棒とし、再
び外削した後、溝ロールを用いた熱間圧延により直径６
ｍｍの線材とした。これを冷間伸線により直径１ ｍ
ｍの線材とし、７００℃の温度で５分間焼鈍処理した。
ｔ％） ａｔ％ （ｗｔ％）１ ５０．５
＜５５．０６ ） ５５．０６ （４４，９４＞２
５０．５ （４９，５） ５５．５６ （４
４，４４）３ ５１．０ （４９，０） ５６
．０５ （４３，９５）得られた鋳塊を旋盤により外
削した後、熱間鍛造により直径２０ｍｍの丸棒とし、再
び外削した後、溝ロールを用いた熱間圧延により直径６
ｍｍの線材とした。これを冷間伸線により直径１ ｍ
ｍの線材とし、７００℃の温度で５分間焼鈍処理した。
これ等の線材について冷間伸線加工により所定の線径に
加工した。線径と加工率を第２表に示す。
加工した。線径と加工率を第２表に示す。
第 ２ 表
線直径（ｍｍ ） 加工率（％）０．９５
９．７５ ０．９２ １３．３６ ０．９０ １９．０ ０．８５ ２７．７５ ０．８０ ３６．０ ０．７５ ４３．７５ ０．７０ ５１．０ ０．６５ ５７．７５ ０．６０ ６４．０ ０．５５ ６９．７５ 尚第２表中線径０，６０．及び０．５５ｍｍについては
、伸線加工中しばしば断線を起した。
９．７５ ０．９２ １３．３６ ０．９０ １９．０ ０．８５ ２７．７５ ０．８０ ３６．０ ０．７５ ４３．７５ ０．７０ ５１．０ ０．６５ ５７．７５ ０．６０ ６４．０ ０．５５ ６９．７５ 尚第２表中線径０，６０．及び０．５５ｍｍについては
、伸線加工中しばしば断線を起した。
第２表に示す各線径の線材を第１図（イ）に示すように
断面Ｕ字状冶具（ａ）に線材（ｂ）をＵ字状に曲げて取
付け、そのまま線材（ｂ）の両脚を固定して各温度で１
〜１２０分間加熱処理した後、冶具から外した。そのと
きの第１図（ロ）に示す開き角θを測定した。その結果
第１表に示す各合金は何れも同様であり、その内線径０
．７５ｍｍの線材について各温度に１０分間加熱処理し
たときの開き角θを加熱温度の函数として示すと第２図
に示すようになる。尚Ｕ字状の曲率半径Ｒは練直径の４
倍とした。
断面Ｕ字状冶具（ａ）に線材（ｂ）をＵ字状に曲げて取
付け、そのまま線材（ｂ）の両脚を固定して各温度で１
〜１２０分間加熱処理した後、冶具から外した。そのと
きの第１図（ロ）に示す開き角θを測定した。その結果
第１表に示す各合金は何れも同様であり、その内線径０
．７５ｍｍの線材について各温度に１０分間加熱処理し
たときの開き角θを加熱温度の函数として示すと第２図
に示すようになる。尚Ｕ字状の曲率半径Ｒは練直径の４
倍とした。
第２図から判るように、加熱処理温度か４００’Ｃ以上
であれば冶具の形状通りに成形でき、１７５°Ｃから４
００°Ｃの間ではスプリングバックを考慮することによ
り成形が可能であり、１７５°Ｃ未満では加熱処理によ
って成形が不可能であることが判る。
であれば冶具の形状通りに成形でき、１７５°Ｃから４
００°Ｃの間ではスプリングバックを考慮することによ
り成形が可能であり、１７５°Ｃ未満では加熱処理によ
って成形が不可能であることが判る。
次にこのようにして成形した超弾性ＮｉＴｉ合金線につ
いて、直線状に変形した後、変形力を除いて放置したと
きのＵ字状の開き角、即ち第１図（ロ）に示すθに相当
する角との差ψを測定した。
いて、直線状に変形した後、変形力を除いて放置したと
きのＵ字状の開き角、即ち第１図（ロ）に示すθに相当
する角との差ψを測定した。
その結果第１表に示す各合金は何れも同様であり、その
内合金番号Ｎ０１１について示すと第３図に示すように
なる。
内合金番号Ｎ０１１について示すと第３図に示すように
なる。
図中（１）は直径０．９２ｍｍ （加工率１５．３６％
）〜線径０．６５ｍ （加工率５７．７５ｍｍ）の線材
を各温度に１０分間加熱した場合を示し、（２）は同線
材を各温度に５分間加熱した場合を示し、（３）は同線
材を各温度に２分間加熱した場合を示す。また（５）は
線径０，９５ ｍｍ （加工率９．７５％）の線材につ
いて１０分間加熱した場合を示すもので、図から判るよ
うに加熱温度には上限があり、６００℃以上の加熱温度
では好ましくない。また加工率については６０％を越え
ると加工中に破断が発生するため能率的でなく、１５％
未満では第３図から判るように良好な超弾性が得られな
い。
）〜線径０．６５ｍ （加工率５７．７５ｍｍ）の線材
を各温度に１０分間加熱した場合を示し、（２）は同線
材を各温度に５分間加熱した場合を示し、（３）は同線
材を各温度に２分間加熱した場合を示す。また（５）は
線径０，９５ ｍｍ （加工率９．７５％）の線材につ
いて１０分間加熱した場合を示すもので、図から判るよ
うに加熱温度には上限があり、６００℃以上の加熱温度
では好ましくない。また加工率については６０％を越え
ると加工中に破断が発生するため能率的でなく、１５％
未満では第３図から判るように良好な超弾性が得られな
い。
このように本発明によれば、良好な超弾性を示し、かつ
容易に所望の形状とすることがでるもので、工業上顕著
な効果を奏するものである。
容易に所望の形状とすることがでるもので、工業上顕著
な効果を奏するものである。
第１図（イ）、（ロ）は本発明の加熱処理における形状
固定方法の一例を示すもので、（イ）は斜視図、（ロ）
は取外したときのスプリングバックを示す説明図、第２
図は本発明の一実施例における加熱処理温度とスプリン
グバック量の関係を示す説明図、第３図は同加熱処理温
度と超弾性の関係を示す説明図である。 ａ 冶 具 ｂ Ｔｉ Ｎｉ合金線 第１図 （イ）
（ロ）第２図 ｎｆ］勅、処暉温度（０Ｃ） 第３図 力１］ １曳Ｈ”１５ｊＬ八ｌ’ｃ）
固定方法の一例を示すもので、（イ）は斜視図、（ロ）
は取外したときのスプリングバックを示す説明図、第２
図は本発明の一実施例における加熱処理温度とスプリン
グバック量の関係を示す説明図、第３図は同加熱処理温
度と超弾性の関係を示す説明図である。 ａ 冶 具 ｂ Ｔｉ Ｎｉ合金線 第１図 （イ）
（ロ）第２図 ｎｆ］勅、処暉温度（０Ｃ） 第３図 力１］ １曳Ｈ”１５ｊＬ八ｌ’ｃ）
Claims (1)
- Ｎｉ５０〜５１ａｔ％、残部ＴｉからなるＮｉ Ｔｉ合
金を焼鈍処理し、これを冷間で１５〜６０％の減面加工
を加えた後、所定の形状に固定して１７５〜６００℃の
温度で加熱処理することを特徴とする超弾性Ｎｉ Ｔｉ
合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58059783A JPH0665741B2 (ja) | 1983-04-05 | 1983-04-05 | 超弾性ＮｉＴｉ合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58059783A JPH0665741B2 (ja) | 1983-04-05 | 1983-04-05 | 超弾性ＮｉＴｉ合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59185766A true JPS59185766A (ja) | 1984-10-22 |
| JPH0665741B2 JPH0665741B2 (ja) | 1994-08-24 |
Family
ID=13123230
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58059783A Expired - Lifetime JPH0665741B2 (ja) | 1983-04-05 | 1983-04-05 | 超弾性ＮｉＴｉ合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0665741B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61238951A (ja) * | 1985-04-16 | 1986-10-24 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 高弾性ばねの製造法 |
| JPS62109954A (ja) * | 1985-11-07 | 1987-05-21 | Furukawa Electric Co Ltd:The | ＮｉＴｉ系超弾性合金の成形法 |
| JPS62240754A (ja) * | 1986-04-11 | 1987-10-21 | Furukawa Electric Co Ltd:The | ＮｉＴｉ系形状記憶合金の加工方法 |
| JPH01172552A (ja) * | 1987-12-25 | 1989-07-07 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Ｎｉ−Ｔｉ系形状記憶合金の製造方法 |
Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5122618A (ja) * | 1974-08-20 | 1976-02-23 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Nitsukeruchitangokinno seizokakohoho |
| JPS556702A (en) * | 1978-06-29 | 1980-01-18 | Pioneer Electronic Corp | Cord for capacitor headphone |
| JPS558582A (en) * | 1978-07-03 | 1980-01-22 | King Seeley Thermos Co | Ice making machine |
| JPS564117A (en) * | 1979-06-22 | 1981-01-17 | Seiko Epson Corp | Spectacle frame |
| JPS5743365A (en) * | 1980-08-27 | 1982-03-11 | Japan Storage Battery Co Ltd | Closed type lead storage battery with limited and illiquidized electrolyte |
| JPS57145946A (en) * | 1981-03-04 | 1982-09-09 | Daido Steel Co Ltd | Manufacture of titanium alloy |
| JPS57171655A (en) * | 1981-04-17 | 1982-10-22 | Nhk Spring Co Ltd | Production of spring made of shape memory alloy |
| JPS586905A (ja) * | 1981-07-06 | 1983-01-14 | Funakubo Hiroyasu | 形状記憶性合金，超弾性合金の製造方法 |
| JPS5841546A (ja) * | 1981-09-07 | 1983-03-10 | セイコーエプソン株式会社 | 歯列矯正部材 |
| JPS5850950A (ja) * | 1981-09-21 | 1983-03-25 | セイコーエプソン株式会社 | 歯列矯正ワイヤ−の成形方法 |
| JPS58151445A (ja) * | 1982-02-27 | 1983-09-08 | Tohoku Metal Ind Ltd | 可逆形状記憶効果を有するチタンニツケル合金およびその製造方法 |
-
1983
- 1983-04-05 JP JP58059783A patent/JPH0665741B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5122618A (ja) * | 1974-08-20 | 1976-02-23 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Nitsukeruchitangokinno seizokakohoho |
| JPS556702A (en) * | 1978-06-29 | 1980-01-18 | Pioneer Electronic Corp | Cord for capacitor headphone |
| JPS558582A (en) * | 1978-07-03 | 1980-01-22 | King Seeley Thermos Co | Ice making machine |
| JPS564117A (en) * | 1979-06-22 | 1981-01-17 | Seiko Epson Corp | Spectacle frame |
| JPS5743365A (en) * | 1980-08-27 | 1982-03-11 | Japan Storage Battery Co Ltd | Closed type lead storage battery with limited and illiquidized electrolyte |
| JPS57145946A (en) * | 1981-03-04 | 1982-09-09 | Daido Steel Co Ltd | Manufacture of titanium alloy |
| JPS57171655A (en) * | 1981-04-17 | 1982-10-22 | Nhk Spring Co Ltd | Production of spring made of shape memory alloy |
| JPS586905A (ja) * | 1981-07-06 | 1983-01-14 | Funakubo Hiroyasu | 形状記憶性合金，超弾性合金の製造方法 |
| JPS5841546A (ja) * | 1981-09-07 | 1983-03-10 | セイコーエプソン株式会社 | 歯列矯正部材 |
| JPS5850950A (ja) * | 1981-09-21 | 1983-03-25 | セイコーエプソン株式会社 | 歯列矯正ワイヤ−の成形方法 |
| JPS58151445A (ja) * | 1982-02-27 | 1983-09-08 | Tohoku Metal Ind Ltd | 可逆形状記憶効果を有するチタンニツケル合金およびその製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61238951A (ja) * | 1985-04-16 | 1986-10-24 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 高弾性ばねの製造法 |
| JPS62109954A (ja) * | 1985-11-07 | 1987-05-21 | Furukawa Electric Co Ltd:The | ＮｉＴｉ系超弾性合金の成形法 |
| JPS62240754A (ja) * | 1986-04-11 | 1987-10-21 | Furukawa Electric Co Ltd:The | ＮｉＴｉ系形状記憶合金の加工方法 |
| JPH01172552A (ja) * | 1987-12-25 | 1989-07-07 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Ｎｉ−Ｔｉ系形状記憶合金の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0665741B2 (ja) | 1994-08-24 |
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