JPS59179819A - 紡績糸及びその製造方法 - Google Patents
紡績糸及びその製造方法Info
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- JPS59179819A JPS59179819A JP5720083A JP5720083A JPS59179819A JP S59179819 A JPS59179819 A JP S59179819A JP 5720083 A JP5720083 A JP 5720083A JP 5720083 A JP5720083 A JP 5720083A JP S59179819 A JPS59179819 A JP S59179819A
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- polyester
- fibers
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ポリエステル繊維のステープル繊維からなる
均斉関、風合に（＆−れた紡績糸及びこの紡績糸を最も
合理的かつ経済的に製造する方法に関するっ 近年、紡績工程の省力比、簡素（ヒ、省略ｆヒ等を目的
に、トウをカッ）Ｌ、混打綿、カード工程を経ることな
くトウから一挙にスライバとするトウ牽切スライバ方式
が見直され、衣料用に最も多く使用されているポリエス
テル繊維を用いたトウ牽切スライバ方式の研究、開発が
盛んである。
均斉関、風合に（＆−れた紡績糸及びこの紡績糸を最も
合理的かつ経済的に製造する方法に関するっ 近年、紡績工程の省力比、簡素（ヒ、省略ｆヒ等を目的
に、トウをカッ）Ｌ、混打綿、カード工程を経ることな
くトウから一挙にスライバとするトウ牽切スライバ方式
が見直され、衣料用に最も多く使用されているポリエス
テル繊維を用いたトウ牽切スライバ方式の研究、開発が
盛んである。
１−かしながら、強力が高く繊度の細いポリエステル＋
１２維のトウ全斑なく高能率に製造し、均斉度の良好な
スライバ又は直接牽切紡績糸ゲ得るための決定的な方法
は、いまだ確立されていない。
１２維のトウ全斑なく高能率に製造し、均斉度の良好な
スライバ又は直接牽切紡績糸ゲ得るための決定的な方法
は、いまだ確立されていない。
従来、繊度の細いポリエステル繊維のトウから高品質の
牽切スライバ又は直接牽切紡績糸を得るために供給トウ
の改良又は牽切装置の改良が種々行なわれている。
牽切スライバ又は直接牽切紡績糸を得るために供給トウ
の改良又は牽切装置の改良が種々行なわれている。
供給トウの改良すなわち易牽切原糸となす方法と１７で
５チヤイナクレイ等を添加させる方法、摩擦仮撚加工を
施し、繊維表面に損傷を付与させる方法、特定の破断伸
度と残留収縮率ケ有するように延伸条件等を規定する方
法などが提案されている５ 他方、年功装置の改良として、パーロック方式［７ンビ
ルローラ全設置する方法、ローラのスリップを低減させ
るために凹凸を付与したエプロンを ベルト全設置する方法、ニップ状ｇ２改良する方法など
が提案されている。
５チヤイナクレイ等を添加させる方法、摩擦仮撚加工を
施し、繊維表面に損傷を付与させる方法、特定の破断伸
度と残留収縮率ケ有するように延伸条件等を規定する方
法などが提案されている５ 他方、年功装置の改良として、パーロック方式［７ンビ
ルローラ全設置する方法、ローラのスリップを低減させ
るために凹凸を付与したエプロンを ベルト全設置する方法、ニップ状ｇ２改良する方法など
が提案されている。
しか１７．これらのいずれの方法によ−、でも、１．５
デニール以下特に１．０デニール以下の稙度の細いポリ
エステル繊維からなるトウを高均斉で周期斑がなく、か
つ高効率に牽切することは不可能ない【２非常に困難で
あり、また可能とするためには複雑な装置が必要となり
製造コストの上昇は避けられないっ％にトータルデニー
ルの７Ｊ＼さいトウを隼切し２スライバとすることなく
、ｉｌｊ接紡接糸績糸る方法においては、牽切された繊
維群がそのまま集束され糸となる。（７たがって牽切さ
れ２１本１本の繊維の状態及びそれらの繊維の集合状態
がそのまま紡績糸の物性に反映するため、牽切性の良否
が繊度の細いポリエステル繊維からなるトウを高均斉で
周期斑がなく、かつ高効率に牽切するｆ／Ｕ −当たり
決定的な要因となるのである。
デニール以下特に１．０デニール以下の稙度の細いポリ
エステル繊維からなるトウを高均斉で周期斑がなく、か
つ高効率に牽切することは不可能ない【２非常に困難で
あり、また可能とするためには複雑な装置が必要となり
製造コストの上昇は避けられないっ％にトータルデニー
ルの７Ｊ＼さいトウを隼切し２スライバとすることなく
、ｉｌｊ接紡接糸績糸る方法においては、牽切された繊
維群がそのまま集束され糸となる。（７たがって牽切さ
れ２１本１本の繊維の状態及びそれらの繊維の集合状態
がそのまま紡績糸の物性に反映するため、牽切性の良否
が繊度の細いポリエステル繊維からなるトウを高均斉で
周期斑がなく、かつ高効率に牽切するｆ／Ｕ −当たり
決定的な要因となるのである。
本発明者は、かかる従来方法の欠点を解消すべく鋭意偵
知の結果本発明に到達したものである。
知の結果本発明に到達したものである。
本発明は、ポリエステル繊維特に繊度の細いポリエステ
ル繊Ｋｎのステープル繊維からなる高均斉度。
ル繊Ｋｎのステープル繊維からなる高均斉度。
高風合を有する紡績糸及びポリエステル繊維特に繊度の
細いポリエステル繊維からなるトウ全高効率に牽切［７
，省工程で高品質の紡績糸を製造する方法全提供するこ
とを目的とする。
細いポリエステル繊維からなるトウ全高効率に牽切［７
，省工程で高品質の紡績糸を製造する方法全提供するこ
とを目的とする。
本発明Ｉｒ１−かかる目的を達成するために次のような
構成を有する。すなわち１本発明は、広角Ｘ線回折法に
より求めた結晶サイズＡｃが３０λ以上で且つ結晶−配
向角θＣが１０．５°以下であるエチレンテレフタレー
ト単位ケ主たる構成単位とするポリエステル繊維のステ
ーブル繊維を含んでなること全特徴とする紡績糸、及び
広角Ｘ線回折法により求めた結晶サイズＡｃが３０１以
上で且つ結晶配向角θＣがｌ０１５°以下であるエチレ
ンテレフタレート単位を主たる構成単位とするポリエス
テル繊維からなる繊維束を牽切（７て短縁＃Ｊ１ｒヒし
た後、集束処理することを特徴とする紡績糸の製造方法
である。
構成を有する。すなわち１本発明は、広角Ｘ線回折法に
より求めた結晶サイズＡｃが３０λ以上で且つ結晶−配
向角θＣが１０．５°以下であるエチレンテレフタレー
ト単位ケ主たる構成単位とするポリエステル繊維のステ
ーブル繊維を含んでなること全特徴とする紡績糸、及び
広角Ｘ線回折法により求めた結晶サイズＡｃが３０１以
上で且つ結晶配向角θＣがｌ０１５°以下であるエチレ
ンテレフタレート単位を主たる構成単位とするポリエス
テル繊維からなる繊維束を牽切（７て短縁＃Ｊ１ｒヒし
た後、集束処理することを特徴とする紡績糸の製造方法
である。
以下に本発明の詳細な説明する。本発明のポリエステル
繊維は、エチレンテレフタレート単位ヲ主たる構成単位
とするポリエステル、特にエチレンテレフタレート単位
を８５モルチ以上含むコポリエステル若１．〈ハホモポ
リエステル又はこれらの混合物からなる繊維形成性ポリ
エステルを高速１．３７以上となるような条件で高配向
結晶化溶融紡糸することを意味１−２一般には引取速度
全増大させることによ９行なわれるが、単繊維の繊度が
０．５デニール以下の場合には僅かの紡糸張力の変動で
容易に糸が切断する。紡糸速度の増大に伴なって紡糸張
力が高くなるため２この問題の対処が重要となる、この
問題に対処するには、いわゆる「簡略ｆヒされたスピン
ドロー」が推奨される。
繊維は、エチレンテレフタレート単位ヲ主たる構成単位
とするポリエステル、特にエチレンテレフタレート単位
を８５モルチ以上含むコポリエステル若１．〈ハホモポ
リエステル又はこれらの混合物からなる繊維形成性ポリ
エステルを高速１．３７以上となるような条件で高配向
結晶化溶融紡糸することを意味１−２一般には引取速度
全増大させることによ９行なわれるが、単繊維の繊度が
０．５デニール以下の場合には僅かの紡糸張力の変動で
容易に糸が切断する。紡糸速度の増大に伴なって紡糸張
力が高くなるため２この問題の対処が重要となる、この
問題に対処するには、いわゆる「簡略ｆヒされたスピン
ドロー」が推奨される。
［簡略化されたスピンドロー」とけ、特開昭５１−１２
３３１９号公報に示される如く２通常の紡糸押出（７装
置で溶融ポリマー全紡糸ノズルより押し出した後、引取
装置に達する前に加熱装置の作用で温度勾配下空気との
摩擦力により糸条の延伸を紡糸と連続して行なうもので
ある。必要な引取速度は、得ようとする単繊維の繊度に
より異なり。
３３１９号公報に示される如く２通常の紡糸押出（７装
置で溶融ポリマー全紡糸ノズルより押し出した後、引取
装置に達する前に加熱装置の作用で温度勾配下空気との
摩擦力により糸条の延伸を紡糸と連続して行なうもので
ある。必要な引取速度は、得ようとする単繊維の繊度に
より異なり。
例えば帆５デニールの繊維を得ようとすれば２８００ｍ
／分以上の引取速度が必要である。［簡略比されたスピ
ンドロー」によると、加熱装置の前の未延伸糸の走行速
度が通常の高速紡糸と比較しても低速となシ、単繊維の
繊度が太くなり糸の切断も生じにくくなる。加熱装置を
通過【７、一旦延伸された単繊維は抗張力が高くなり、
単繊維の繊度が細くなっても切断することはまずなくな
る。「簡略化されたスピンドロー」における加熱装置内
の雰囲気温度は１６０ＱＱ以上特に１８０°０以上とす
る必要があり４その上限温度は糸条ヲ醪断せしめない最
高温度（通常４００℃）まで採用し得る。
／分以上の引取速度が必要である。［簡略比されたスピ
ンドロー」によると、加熱装置の前の未延伸糸の走行速
度が通常の高速紡糸と比較しても低速となシ、単繊維の
繊度が太くなり糸の切断も生じにくくなる。加熱装置を
通過【７、一旦延伸された単繊維は抗張力が高くなり、
単繊維の繊度が細くなっても切断することはまずなくな
る。「簡略化されたスピンドロー」における加熱装置内
の雰囲気温度は１６０ＱＱ以上特に１８０°０以上とす
る必要があり４その上限温度は糸条ヲ醪断せしめない最
高温度（通常４００℃）まで採用し得る。
単繊維の繊度か細くない場合には、引取速度を増大させ
て紡出糸条を配向結晶ｆヒさせる速度にて引き取ること
によっても得られる〇 次に、かかるポリエステル繊維は、広角Ｘ線回折法によ
り求めた結晶サイズＡＣが３０ ＣＡｙ上−ｃあり、結
晶配向角θＣがｉｏ’、５’以下でなければならない。
て紡出糸条を配向結晶ｆヒさせる速度にて引き取ること
によっても得られる〇 次に、かかるポリエステル繊維は、広角Ｘ線回折法によ
り求めた結晶サイズＡＣが３０ ＣＡｙ上−ｃあり、結
晶配向角θＣがｉｏ’、５’以下でなければならない。
これは、牽切性向上のために非常に重要な要件である。
従来、一般のポリエステル繊維は。
結晶部分と非晶部分とが混在し、溶融紡糸時の糸条引取
速度を増大させる程、結晶部分はよシ完全な結晶（結晶
サイズの増大）となり、非晶部分はより非晶らしくＣ非
晶配向度の低下）なり、また、繊維中心部の配向度が繊
維外周部のそれより低くなり、特異な微細組織の繊維外
周部へのより極端な局在ｆヒを示すようになる。このよ
うな構造を有するポリエステル繊維の牽切性が良好であ
る理由は明らかではないが、本発明者は次のように考え
ている。配向結晶ｆヒ域の速度で繊維を引き取った場合
、繊維に含まれる異種分子は、結晶域から排除されて非
晶域に存在し、かっ配向結晶ｆヒが速い繊維外周部での
結晶域と非晶域との境界が明確になるが故に、異種分子
を含む非晶域が゛欠点゛の如き役割全損い、牽切される
際の′°きっがけ″となり、切断点のスナップバック諾
が低下するため牽切性が良好になると考えられる。この
ように牽切性が良好になるが故に本発明の紡績糸は高均
斉でに台が良好なものとなる。なお、結晶サイズＡＣに
、広角Ｘ線回折図における赤道回折曲線の（１００）面
回折強度の半価中よりシェラ−１ｈｃｒｒｅｒ）の式を
用いて算出された値である（丸善株式会社発行、仁田勇
監修のＸ線結晶学上巻第１４０頁参照）。
速度を増大させる程、結晶部分はよシ完全な結晶（結晶
サイズの増大）となり、非晶部分はより非晶らしくＣ非
晶配向度の低下）なり、また、繊維中心部の配向度が繊
維外周部のそれより低くなり、特異な微細組織の繊維外
周部へのより極端な局在ｆヒを示すようになる。このよ
うな構造を有するポリエステル繊維の牽切性が良好であ
る理由は明らかではないが、本発明者は次のように考え
ている。配向結晶ｆヒ域の速度で繊維を引き取った場合
、繊維に含まれる異種分子は、結晶域から排除されて非
晶域に存在し、かっ配向結晶ｆヒが速い繊維外周部での
結晶域と非晶域との境界が明確になるが故に、異種分子
を含む非晶域が゛欠点゛の如き役割全損い、牽切される
際の′°きっがけ″となり、切断点のスナップバック諾
が低下するため牽切性が良好になると考えられる。この
ように牽切性が良好になるが故に本発明の紡績糸は高均
斉でに台が良好なものとなる。なお、結晶サイズＡＣに
、広角Ｘ線回折図における赤道回折曲線の（１００）面
回折強度の半価中よりシェラ−１ｈｃｒｒｅｒ）の式を
用いて算出された値である（丸善株式会社発行、仁田勇
監修のＸ線結晶学上巻第１４０頁参照）。
ここにシェラ−（！Ｑｈｅｒｒｅｒ）の式は、次式で表
ゎさでλはＸ＠の波長（λ）、Ｂは半価中（ｒｌｄ）、
αけ補正角（６，９８Ｘ １０” ｒａｄ ）−θに回
折角１（度）である。また２結晶配向角θＣは、広角Ｘ
＋ｖｊ１回折図におけるデバイ環に沿った回折曲線のｒ
ｌｏｏ）面回折強度の半価中（Ｈｍ）と定義される（補
記［Ｘ線結晶学１の第６（）０頁参照）。
ゎさでλはＸ＠の波長（λ）、Ｂは半価中（ｒｌｄ）、
αけ補正角（６，９８Ｘ １０” ｒａｄ ）−θに回
折角１（度）である。また２結晶配向角θＣは、広角Ｘ
＋ｖｊ１回折図におけるデバイ環に沿った回折曲線のｒ
ｌｏｏ）面回折強度の半価中（Ｈｍ）と定義される（補
記［Ｘ線結晶学１の第６（）０頁参照）。
前記の羊切性？良好とするためＫｄ、ポリエステル繊維
に添加剤と１２て１種類以上の不活性物質が好ま１．〈
は０．１〜・５．０重量％さらに好ましくは０．２〜３
．ＯＭ量係含まれることが推奨される。ここで、不活性
物質としては、カオリン、シリカ、珪藻土、アルミノ珪
酸塩、炭酸カルシウムなどがあげられる。このうちでも
、カオリンが２牽切性全良好にし、且つ光沢を向上させ
る上で好ましく、その意味からこの含有率は好ましく
［０，２〜３．ＯＭ量チ、さらに好まＬ ＜は０，５〜
２，０重ｉｔチである。
に添加剤と１２て１種類以上の不活性物質が好ま１．〈
は０．１〜・５．０重量％さらに好ましくは０．２〜３
．ＯＭ量係含まれることが推奨される。ここで、不活性
物質としては、カオリン、シリカ、珪藻土、アルミノ珪
酸塩、炭酸カルシウムなどがあげられる。このうちでも
、カオリンが２牽切性全良好にし、且つ光沢を向上させ
る上で好ましく、その意味からこの含有率は好ましく
［０，２〜３．ＯＭ量チ、さらに好まＬ ＜は０，５〜
２，０重ｉｔチである。
なお、前記の不活性物質としては、その平均粒及与最大
の粒子径ｃμｍ） ＜単繊維の直径（μｍ）の式全満足
することが好ましい。けだし、□未満００ であると平均粒子径Ｃμｍ）が小さくなり牽切しにくく
なるからであり、他方、ｉを超えると平均粒子径Ｃμｍ
）が大きくて糸切れを起（７て紡糸（７にくくなるから
である。
の粒子径ｃμｍ） ＜単繊維の直径（μｍ）の式全満足
することが好ましい。けだし、□未満００ であると平均粒子径Ｃμｍ）が小さくなり牽切しにくく
なるからであり、他方、ｉを超えると平均粒子径Ｃμｍ
）が大きくて糸切れを起（７て紡糸（７にくくなるから
である。
さらに、ステープル＃１．紐については、平均繊維腿（
ｔｒｔｙｎ ）と繊度（デニール）の平方根との比が４
５見、上、２５０以下であることが好ましい。これは５
実撚等による繊維束の集合状態の程変を低く、かつ紡績
糸の毛羽を少なく Ｌ、繊維本来の光沢全欠なわないよ
うに２かつソフトな風合とするためである。
ｔｒｔｙｎ ）と繊度（デニール）の平方根との比が４
５見、上、２５０以下であることが好ましい。これは５
実撚等による繊維束の集合状態の程変を低く、かつ紡績
糸の毛羽を少なく Ｌ、繊維本来の光沢全欠なわないよ
うに２かつソフトな風合とするためである。
さらにまた、ポリエステル繊維の繊度は、好壕しくけ１
．５デニール以下、さらに好ま［７くにｉ、。
．５デニール以下、さらに好ま［７くにｉ、。
デニール以下が良い。けだし、少ない牽切刃で牽切（７
やすくするため、ひいては周期斑な・無くすことにつな
がるからである。
やすくするため、ひいては周期斑な・無くすことにつな
がるからである。
オた、本発明に係る紡績糸は、すでに述べたようなポリ
エステル繊維のステープル繊維１００％からなるものが
好ましいが、他の連続フィラメント糸または加工糸との
徐金糸の形態であってもよい。この場合、腰全付与する
ために連続フィラメント糸またに加工糸の構成フィラメ
ントの繊度が前記ステーブル＃維の繊度より太いという
糸形態ヶとることもできる。そのほか、前記のポリエス
テル繊維のステーブル繊維と他の天然繊維例えば綿ＮＮ
維との混紡糸の糸形態をとることもできる。
エステル繊維のステープル繊維１００％からなるものが
好ましいが、他の連続フィラメント糸または加工糸との
徐金糸の形態であってもよい。この場合、腰全付与する
ために連続フィラメント糸またに加工糸の構成フィラメ
ントの繊度が前記ステーブル＃維の繊度より太いという
糸形態ヶとることもできる。そのほか、前記のポリエス
テル繊維のステーブル繊維と他の天然繊維例えば綿ＮＮ
維との混紡糸の糸形態をとることもできる。
次に本発明方法ケ図に従って説明する。第１図は５本発
明方法に用いられた紡績装置の１例の側面図であり、図
において広角Ｘ線回折法により求めた結晶サイズＡＣが
３＋ＩＡ以上で且つ結晶配向角θＣが１０５°以下であ
るエチレンテレフタレート単位を主たる構成単位とする
ポリエステル＃維からなる＃７維束’［’ ｔ６ 、パ
ッケージＰからフィードローラ１．２によって解舒され
２ ロントガイド３をへて牽切ローラ４に供給される。
明方法に用いられた紡績装置の１例の側面図であり、図
において広角Ｘ線回折法により求めた結晶サイズＡＣが
３＋ＩＡ以上で且つ結晶配向角θＣが１０５°以下であ
るエチレンテレフタレート単位を主たる構成単位とする
ポリエステル＃維からなる＃７維束’［’ ｔ６ 、パ
ッケージＰからフィードローラ１．２によって解舒され
２ ロントガイド３をへて牽切ローラ４に供給される。
繊維束Ｔば、牽切ローラ４とバックローラ５との間の牽
切域８で牽切され、バンクローラ５とこれより早い表面
速度ヲ有するフロントロー９７との間でドラフトされ、
流体仮撚ノズル８で集束処理され一ついで引取りローラ
９をへてドラム１０によりパッケージ１１に巻き取られ
る。６けエプロンローラである。
切域８で牽切され、バンクローラ５とこれより早い表面
速度ヲ有するフロントロー９７との間でドラフトされ、
流体仮撚ノズル８で集束処理され一ついで引取りローラ
９をへてドラム１０によりパッケージ１１に巻き取られ
る。６けエプロンローラである。
なお、ドラフト工程全省略しても良く、また、集束処理
の手段と１７で図の流体仮撚ノズル８のほかにインター
レーサ若しくは実撚付与装置又σこれらケ適宜組み合わ
せた装置などが用いられる。なお、流体仮撚ノズル８の
詳細は第２図２第３図に示される。第２図においてドラ
フトされた繊維束は図の右側から入口部１２、絞り部１
３、出口部１４へと入９−出ロ部］４に開口１７た流体
噴射孔１５ｒ第３図）からの矢印方向の流体によって集
束処理をれる。
の手段と１７で図の流体仮撚ノズル８のほかにインター
レーサ若しくは実撚付与装置又σこれらケ適宜組み合わ
せた装置などが用いられる。なお、流体仮撚ノズル８の
詳細は第２図２第３図に示される。第２図においてドラ
フトされた繊維束は図の右側から入口部１２、絞り部１
３、出口部１４へと入９−出ロ部］４に開口１７た流体
噴射孔１５ｒ第３図）からの矢印方向の流体によって集
束処理をれる。
このように、本発明によれば、均斧度の高い、１、かも
風合の良好な紡績糸が効率高く製造され、この紡績糸か
らなる＠織物は高品位のものとなる顕著な効果が奏され
る。
風合の良好な紡績糸が効率高く製造され、この紡績糸か
らなる＠織物は高品位のものとなる顕著な効果が奏され
る。
実施例１
常法によって製造したポリエチレンテレフタレートを、
孔径（１，１’８朋、孔数１２７の紡糸口金から常法に
従って溶融紡糸［−２紡出糸条會紡糸口金直下で室温の
冷却気流を吹き当てて一旦冷却固ｆヒし、次いで紡糸口
金の鉛直下方３ ｍの位置に設置Ｉ７た長さ７０ ａｍ
、の円筒ヒーター内全通過させて空気との摩擦力ｆでょ
９延伸細ｒヒした後、３６００ ｍ／分の速度で引き取
って６３４５デニール／ １２７７ イラメントのファ
インデニールポリエステル繊維（単紳絹経度＝０．５デ
ニール）を製造］また。なお、円筒ヒーター内の雰囲気
温度は２０（１’ＯＫなるように設定（７た。
孔径（１，１’８朋、孔数１２７の紡糸口金から常法に
従って溶融紡糸［−２紡出糸条會紡糸口金直下で室温の
冷却気流を吹き当てて一旦冷却固ｆヒし、次いで紡糸口
金の鉛直下方３ ｍの位置に設置Ｉ７た長さ７０ ａｍ
、の円筒ヒーター内全通過させて空気との摩擦力ｆでょ
９延伸細ｒヒした後、３６００ ｍ／分の速度で引き取
って６３４５デニール／ １２７７ イラメントのファ
インデニールポリエステル繊維（単紳絹経度＝０．５デ
ニール）を製造］また。なお、円筒ヒーター内の雰囲気
温度は２０（１’ＯＫなるように設定（７た。
他方、比較のため５円部ヒーター全使用せず、従来一般
の方法によって紡糸速度１００ｍ／分で紡糸（７て得た
未延伸ボＩＪ エステル繊ｔｉｎ、８５゛ｃの加熱ロー
ラ及び１４０′ｃの熱板からなる公知の延伸機にて延伸
して−６３，５デニール／１２７フイラメントのファイ
ンデニールポリエステルＨＮ６１（比較例）を製造し、
牽切性及び紡績糸物性について前記発明と比較した。
の方法によって紡糸速度１００ｍ／分で紡糸（７て得た
未延伸ボＩＪ エステル繊ｔｉｎ、８５゛ｃの加熱ロー
ラ及び１４０′ｃの熱板からなる公知の延伸機にて延伸
して−６３，５デニール／１２７フイラメントのファイ
ンデニールポリエステルＨＮ６１（比較例）を製造し、
牽切性及び紡績糸物性について前記発明と比較した。
前記の本発明のポリエステル繊維と比較例のボＩ７ エ
ステル繊維と全夫々解舒撚が付与されないよＶ侑 表中、ｄｋｊ計測器工業Ｃ株）により、エフ−インデッ
クスは敷島紡績Ｃ株）のエフ・インデックスキャスター
により測定した。牽切性は５第４図のチャートから明ら
かなように本発明のポリエステル繊維の牽切性（第４図
（イ））は５比較例の牽切性（の （第４図イ）に比較して大巾に良好であり、得られた本
発明の紡績糸は比較例に比［７て均斉度にすぐれ２毛羽
数が少なく非常に良好な物性を示（２゜またこの紡績糸
使いの織物は外観均斉さにすぐれ一高品位な賂７物であ
った〇 実施例２ 実施例１と同じ方法で６３．５デニール／１２７フイラ
メントのファインデニールポリエステル繊維を製造した
。この際、平均粒子径帆５μｍ、最大粒子径４μｍのカ
オリンを２重量％添加して製造した。このときの単繊維
の直径は７．３５μｍであった。
ステル繊維と全夫々解舒撚が付与されないよＶ侑 表中、ｄｋｊ計測器工業Ｃ株）により、エフ−インデッ
クスは敷島紡績Ｃ株）のエフ・インデックスキャスター
により測定した。牽切性は５第４図のチャートから明ら
かなように本発明のポリエステル繊維の牽切性（第４図
（イ））は５比較例の牽切性（の （第４図イ）に比較して大巾に良好であり、得られた本
発明の紡績糸は比較例に比［７て均斉度にすぐれ２毛羽
数が少なく非常に良好な物性を示（２゜またこの紡績糸
使いの織物は外観均斉さにすぐれ一高品位な賂７物であ
った〇 実施例２ 実施例１と同じ方法で６３．５デニール／１２７フイラ
メントのファインデニールポリエステル繊維を製造した
。この際、平均粒子径帆５μｍ、最大粒子径４μｍのカ
オリンを２重量％添加して製造した。このときの単繊維
の直径は７．３５μｍであった。
ついで牽切性を実施例１と同じようＫ して測定］７た
。なお、比較のために５カオリン全添加［７ない場合に
ついても測定した。
。なお、比較のために５カオリン全添加［７ない場合に
ついても測定した。
第３表
表から明らかなように２カオリンを２重量％添加（７た
場合ＶＣは牽切張力変動中は小さく、牽切性は良好であ
った。
場合ＶＣは牽切張力変動中は小さく、牽切性は良好であ
った。
第１図は本発明に用いた紡Ｍ装置の側面図２第２図は流
体仮撚ノズル８の縦断面図５第３図は第２図のｌ−１１
ｔ＠Ｊ［沿って矢印方向に見た断面図、第４図は牽切性
を示すチャートであり、（イ）は本発明、６口）は比較
例を示すチャートである。 Ｐ−・パッケージ、１．２・・フィードローラ、４・・
牽切ローラ、５ バックローラ、６・・・エプロンロー
ラ、８・・・流体仮撚ノズル、９・・・引９！；＋。 −ラ。
体仮撚ノズル８の縦断面図５第３図は第２図のｌ−１１
ｔ＠Ｊ［沿って矢印方向に見た断面図、第４図は牽切性
を示すチャートであり、（イ）は本発明、６口）は比較
例を示すチャートである。 Ｐ−・パッケージ、１．２・・フィードローラ、４・・
牽切ローラ、５ バックローラ、６・・・エプロンロー
ラ、８・・・流体仮撚ノズル、９・・・引９！；＋。 −ラ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、広角Ｘ線回折法により求めた結晶サイズＡＣが３０
Ｒ以上で且つ結晶配向角θＣが１０．５°以下であるエ
チレンテレフタレート単位を主たる構成単位とするポリ
エステル繊維のステープル繊維金倉んでなること全特徴
とする紡績糸０ ２、ポリエステル繊維が添加剤として１種類以上の不活
性物質全０．１〜５０重量係含むボ１ノエステル締維で
ある特許請求の範囲第１項記載の紡績糸・ ３、不活性物質が下記の平均粒子径ｃμｍ＞ ｗ有する
不活性物質である特許請求の範囲第２項記載の紡績糸０ ４、ポリエステル繊維のステープル繊維が２平均綾維長
（朋）と繊度（デニール）の平方根との比が４５以上５
２５０以下であるポリエステル繊維のステープル繊維で
ある特許請求の範囲第１項、第２項又は第３項記載の紡
績糸。 ５、ポリエステル繊維が１５デニール以下の繊度全有す
るポリエステル繊維である特許請求の範囲第１項、第２
項、第３項又は第４項記載の紡績糸。 ６、広角Ｘ線回折法により求めた結晶サイズＡｃが３０
′Ａ以上で且つ結晶配向角θＣが１０．５°以下である
エチレンテレフタレート単位を主たる構成単位とするポ
リエステル繊維からなる繊維束を牽切して短繊維［ヒし
た後、集束処理することを特徴とする紡績糸の製造方法
。 ７、ポリエステル繊維が添加剤と１２で１種類以上の不
活性物質全０．１〜５．０重量％含むポリエステル繊維
である特許請求の範囲第６項記載の紡績糸の製造方法。 ８、不活性物質が下記の平均粒子径ｃμｍ＞ ｗ有する
不活性物質である特許請求の範囲第７項記載の紡績糸の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5720083A JPS59179819A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 紡績糸及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5720083A JPS59179819A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 紡績糸及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59179819A true JPS59179819A (ja) | 1984-10-12 |
Family
ID=13048848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5720083A Pending JPS59179819A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 紡績糸及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59179819A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60246813A (ja) * | 1984-05-16 | 1985-12-06 | Teijin Ltd | ポリエステル極細糸の製造方法 |
| JPS6366322A (ja) * | 1986-09-04 | 1988-03-25 | Kuraray Co Ltd | ポリエステル繊維の製造方法 |
| JPH01192820A (ja) * | 1988-01-22 | 1989-08-02 | Toyobo Co Ltd | ポリエステル系繊維及びその製造方法 |
| JPH04108122A (ja) * | 1990-08-24 | 1992-04-09 | Kuraray Co Ltd | 紡績糸及びその製造方法 |
| JPH04119133A (ja) * | 1990-09-04 | 1992-04-20 | Kuraray Co Ltd | 紡績糸 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5430922A (en) * | 1977-08-04 | 1979-03-07 | Teijin Ltd | Spun yarn |
| JPS57171723A (en) * | 1981-04-16 | 1982-10-22 | Teijin Ltd | Stretch-break spinning machine |
-
1983
- 1983-03-31 JP JP5720083A patent/JPS59179819A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5430922A (en) * | 1977-08-04 | 1979-03-07 | Teijin Ltd | Spun yarn |
| JPS57171723A (en) * | 1981-04-16 | 1982-10-22 | Teijin Ltd | Stretch-break spinning machine |
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|---|---|---|---|---|
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| JPS6366322A (ja) * | 1986-09-04 | 1988-03-25 | Kuraray Co Ltd | ポリエステル繊維の製造方法 |
| JPH01192820A (ja) * | 1988-01-22 | 1989-08-02 | Toyobo Co Ltd | ポリエステル系繊維及びその製造方法 |
| JPH04108122A (ja) * | 1990-08-24 | 1992-04-09 | Kuraray Co Ltd | 紡績糸及びその製造方法 |
| JPH04119133A (ja) * | 1990-09-04 | 1992-04-20 | Kuraray Co Ltd | 紡績糸 |
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