JPS5916865B2 - ブレイクアウトの予知装置 - Google Patents
ブレイクアウトの予知装置Info
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- JPS5916865B2 JPS5916865B2 JP11509080A JP11509080A JPS5916865B2 JP S5916865 B2 JPS5916865 B2 JP S5916865B2 JP 11509080 A JP11509080 A JP 11509080A JP 11509080 A JP11509080 A JP 11509080A JP S5916865 B2 JPS5916865 B2 JP S5916865B2
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- breakout
- solidified shell
- cooling water
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続鋳造設備におけるブレイクアウトの発生を
予知し、これを未然に防止することを可能トスるブレイ
クアウトの予知装置に関する。
予知し、これを未然に防止することを可能トスるブレイ
クアウトの予知装置に関する。
連続鋳造設備においてブレイクアウトが発生し、鋳片内
部の未凝固溶鋼が漏出した場合は、鋳造を停止してブレ
イクアウトを起した鋳片の排出又は溶鋼が付着したロー
ル等の設備の交換をする必要があり、かなりの期間にわ
たって操業の停止を余儀なくされるため、ブレイクアウ
トは連続鋳造の操業トラブルの中でも最大のものといえ
る。
部の未凝固溶鋼が漏出した場合は、鋳造を停止してブレ
イクアウトを起した鋳片の排出又は溶鋼が付着したロー
ル等の設備の交換をする必要があり、かなりの期間にわ
たって操業の停止を余儀なくされるため、ブレイクアウ
トは連続鋳造の操業トラブルの中でも最大のものといえ
る。
このブレイクアウトの原因は以下に示すように大略３種
類に分類できる。
類に分類できる。
（１）先ずその一つは連続鋳造設備の鋳型に、凝固殻が
焼付くことによるものである。
焼付くことによるものである。
第２図ａ〜ｅは連続鋳造設備の鋳型２０及び鋳型内に位
置する鋳片ＣＰを表わす模式図である。
置する鋳片ＣＰを表わす模式図である。
図示しないタンディツシュから鋳型２０内に注入された
溶鋼は、鋳型２０により冷却され、周囲に凝固殻２１を
形成し、内部に未凝固溶鋼２２を有した鋳片ＣＰとなり
、鋳片ＣＰは図示しないピンチロールにより下方へ引抜
かれ、鋳型下流側に配された水冷帯からスプレー水冷却
を受けて完全に凝固する。
溶鋼は、鋳型２０により冷却され、周囲に凝固殻２１を
形成し、内部に未凝固溶鋼２２を有した鋳片ＣＰとなり
、鋳片ＣＰは図示しないピンチロールにより下方へ引抜
かれ、鋳型下流側に配された水冷帯からスプレー水冷却
を受けて完全に凝固する。
而して鋳型内湯面の酸化防止。保温更には鋳型２０と鋳
片ＣＰとの間の潤滑等のために湯面上に浮遊せしめられ
るフラックス２４が供給不足になり、潤滑不良になった
湯面近傍の凝固殻２３が鋳型２０に焼付いて拘束された
場合は、下方へ引抜かれている鋳片ＣＰと焼付きを起し
た凝固殻２３とが分断され〔第２図ａ〕、次いでこの分
断された凝固殻間に薄い凝固殻２５が形成されるが〔第
２図ｂ〕、再度凝固殻２５が分断され〔第２図Ｃ〕、こ
の凝固殻の分断と薄い凝固殻の形成とが交互に繰返され
〔第２図ｄ〕、この凝固殻の異常形成部が鋳型下端を通
過したときに〔第２図ｅ〕、未凝固溶鋼２２の静水圧に
抗しきれず凝固殻が破断し、ブレイクアウトに至るもの
であり、凝固殻の焼付きが原因である。
片ＣＰとの間の潤滑等のために湯面上に浮遊せしめられ
るフラックス２４が供給不足になり、潤滑不良になった
湯面近傍の凝固殻２３が鋳型２０に焼付いて拘束された
場合は、下方へ引抜かれている鋳片ＣＰと焼付きを起し
た凝固殻２３とが分断され〔第２図ａ〕、次いでこの分
断された凝固殻間に薄い凝固殻２５が形成されるが〔第
２図ｂ〕、再度凝固殻２５が分断され〔第２図Ｃ〕、こ
の凝固殻の分断と薄い凝固殻の形成とが交互に繰返され
〔第２図ｄ〕、この凝固殻の異常形成部が鋳型下端を通
過したときに〔第２図ｅ〕、未凝固溶鋼２２の静水圧に
抗しきれず凝固殻が破断し、ブレイクアウトに至るもの
であり、凝固殻の焼付きが原因である。
（２）第２は、第３図ａ −ｃに示すように、粉末状で
供給されるフラックス２４は、正常鋳込時〔第３図ａ〕
には溶鋼熱により溶融して凝固殻２１と鋳型２０との間
に介在し、潤滑作用を呈するのであるが、何らかの原因
でこれが溶融せずに大塊に成長し、このノロ２６が凝固
殻１１の表面に捕捉され、凝固殻２１と鋳型２０との間
に介在した場合〔第３図ｂ〕、凝固殻２１のノロ２６と
接する部分の成長が遅れ、この部分が鋳型下端を通過し
去ったときに〔第３図Ｃ〕、未凝固溶鋼２２の静水圧に
抗しきれず、凝固殻が破断してブレイクアウトに至るも
のであり、ノロカミが原因である。
供給されるフラックス２４は、正常鋳込時〔第３図ａ〕
には溶鋼熱により溶融して凝固殻２１と鋳型２０との間
に介在し、潤滑作用を呈するのであるが、何らかの原因
でこれが溶融せずに大塊に成長し、このノロ２６が凝固
殻１１の表面に捕捉され、凝固殻２１と鋳型２０との間
に介在した場合〔第３図ｂ〕、凝固殻２１のノロ２６と
接する部分の成長が遅れ、この部分が鋳型下端を通過し
去ったときに〔第３図Ｃ〕、未凝固溶鋼２２の静水圧に
抗しきれず、凝固殻が破断してブレイクアウトに至るも
のであり、ノロカミが原因である。
（３）第３は、第４図ａ ”−ｃに示すように、正常鋳
込時〔第４図ａ〕には鋳片ＣＰと接触していた鋳型２０
が、鋳型冷却水の調節不良等により過昇温して変形し、
鋳片ＣＰの凝固殻２１が鋳型２０から剥離した場合〔第
４図ｂ〕、凝固殻２１に対する冷却能が不足して凝固殻
の長長か停止し、ついには湯面近傍から漏鋼して、ブレ
イクアウトが発生するものであり、鋳片の剥離が原因で
ある。
込時〔第４図ａ〕には鋳片ＣＰと接触していた鋳型２０
が、鋳型冷却水の調節不良等により過昇温して変形し、
鋳片ＣＰの凝固殻２１が鋳型２０から剥離した場合〔第
４図ｂ〕、凝固殻２１に対する冷却能が不足して凝固殻
の長長か停止し、ついには湯面近傍から漏鋼して、ブレ
イクアウトが発生するものであり、鋳片の剥離が原因で
ある。
さてブレイクアウト防止装置として特開昭５１−１５１
６２４のものが公知である。
６２４のものが公知である。
これは鋳型内周面近傍の鋳型壁内に、鉛直方向に亘り複
数個の感温素子を埋め込み、鋳型内周面近傍の鉛直方向
温度分布を計測し、より下方の感温素子が検出した温度
が、これより上方の感温素子による検出温度より高い状
態になった場合に、これを異常と判断してブレイクアウ
ト警報を発する構成としたものであり、この装置による
場合は、前述の焼付き又はノロカミな原因とするブレイ
クアウトは予知−防止可能であるが、剥離を原因とする
ブレイクアウトは、剥離によっては鋳型内周面近傍のよ
り下方の検出温度が上方のそれより高くならないため、
予知不能である。
数個の感温素子を埋め込み、鋳型内周面近傍の鉛直方向
温度分布を計測し、より下方の感温素子が検出した温度
が、これより上方の感温素子による検出温度より高い状
態になった場合に、これを異常と判断してブレイクアウ
ト警報を発する構成としたものであり、この装置による
場合は、前述の焼付き又はノロカミな原因とするブレイ
クアウトは予知−防止可能であるが、剥離を原因とする
ブレイクアウトは、剥離によっては鋳型内周面近傍のよ
り下方の検出温度が上方のそれより高くならないため、
予知不能である。
また一般に凝固殻は鉛直方向に連続的に成長しているの
でなく、その厚みが変動しつつ波状に成長していくから
、正常時であっても下方に位置する凝固殻の厚みが上方
のそれよりも薄い場合があるため、上下方向の温度高低
関係が逆転してこれをブレイクアウトと誤認する虞れが
ある。
でなく、その厚みが変動しつつ波状に成長していくから
、正常時であっても下方に位置する凝固殻の厚みが上方
のそれよりも薄い場合があるため、上下方向の温度高低
関係が逆転してこれをブレイクアウトと誤認する虞れが
ある。
更に鋳型は鋳片の焼付き防止のために、鋳片に摺接しつ
つ上下方向に往復運動（所謂オツシレーション）をして
いるが、これにより各計測点の温度及び高低関係が変動
しているから１正常であるにも拘らずこれをブレイクア
ウトと誤認する虞れがある。
つ上下方向に往復運動（所謂オツシレーション）をして
いるが、これにより各計測点の温度及び高低関係が変動
しているから１正常であるにも拘らずこれをブレイクア
ウトと誤認する虞れがある。
また連続連続鋳造のタンディツシュ交換の際に、鋳型内
鋳片の湯境部を境としてその上下において計測温度の高
低関係が逆転する。
鋳片の湯境部を境としてその上下において計測温度の高
低関係が逆転する。
このように正常時においても変動している鋳型内周面近
傍の鉛直方向温度分布をもとに、異常の発生を判断せん
とする場合は、ブレイクアウトの誤認が起きる虞れがあ
り、また極めて複雑な制御のソフトウェアを必要として
汎用性に欠ける等の問題がある。
傍の鉛直方向温度分布をもとに、異常の発生を判断せん
とする場合は、ブレイクアウトの誤認が起きる虞れがあ
り、また極めて複雑な制御のソフトウェアを必要として
汎用性に欠ける等の問題がある。
本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであって、大
事故に結がるブレイクアウトの発生を予知して未然に防
止し得、しかも正常鋳造時の鋳造条件の変動に因る誤認
がないブレイクアウトの予知装置を提供することを目的
とする。
事故に結がるブレイクアウトの発生を予知して未然に防
止し得、しかも正常鋳造時の鋳造条件の変動に因る誤認
がないブレイクアウトの予知装置を提供することを目的
とする。
以下本発明をその実施例を示す第１図に基いて説明する
。
。
図示しない取鍋からタンディツシュ１内に注入された溶
鋼は、スライディングノズル３ａにより注入速度を調整
されつつ、鋳型２内にその上部開口から挿入した浸漬ノ
ズル３ｂを介して供給される。
鋼は、スライディングノズル３ａにより注入速度を調整
されつつ、鋳型２内にその上部開口から挿入した浸漬ノ
ズル３ｂを介して供給される。
鋳型２は前後、左右各１対の鋳型壁（図には左右１対の
鋳型壁２ａ、２ｂのみ現われている）に４方を取り囲む
ようにして構成されている。
鋳型壁２ａ、２ｂのみ現われている）に４方を取り囲む
ようにして構成されている。
銅板等よりなる左右の鋳型壁２ａ 、 ２ｂ内には、鋳
型壁を冷却するための冷却水の通水路４ａ、４ｂが設け
られており、この通水路４ａ。
型壁を冷却するための冷却水の通水路４ａ、４ｂが設け
られており、この通水路４ａ。
４ｂの入側は夫々パイプ５ａ 、５ｂＫよって図示しな
い水供給源に連通連結されていて、パイプ５ ａ ｓ５
ｂに夫々介装した調節弁１０ａ、１０ｂによりその流量
を調整されつつ、冷却水が鋳型壁内部を通流し、通水路
４ ａ ｍ ４ ｂの出側に連通連結されたバイブロａ
、６ｂから排出されるようになっている。
い水供給源に連通連結されていて、パイプ５ ａ ｓ５
ｂに夫々介装した調節弁１０ａ、１０ｂによりその流量
を調整されつつ、冷却水が鋳型壁内部を通流し、通水路
４ ａ ｍ ４ ｂの出側に連通連結されたバイブロａ
、６ｂから排出されるようになっている。
これは図示しない前後の鋳型壁についても同様である。
而して対向する１対の鋳型壁２ａ、２ｂの冷却水の通水
路４ ａ ｓ ４ ｂに連通連結されているパイプ５ａ
、ｓｂに、これを通流する冷却水の温度、即ち通水路
４ ａ ｍ ４ ｂの入側水温を検出すべく、夫々温度
計７ａ 、７ｂを設置してあり、この温度計７ａ、７ｂ
の検出信号Ｔａｉ、Ｔｂｉは夫々減算器１１．１３に減
数信号として入力されている。
路４ ａ ｓ ４ ｂに連通連結されているパイプ５ａ
、ｓｂに、これを通流する冷却水の温度、即ち通水路
４ ａ ｍ ４ ｂの入側水温を検出すべく、夫々温度
計７ａ 、７ｂを設置してあり、この温度計７ａ、７ｂ
の検出信号Ｔａｉ、Ｔｂｉは夫々減算器１１．１３に減
数信号として入力されている。
また鋳型壁２ａ 、２ｂを冷却して昇温されている冷却
水の温度、即ち通水路４ａ 、４ｂの出側水温を検出す
べく、バイブロａ 、６ｂに夫々温度計８ａ。
水の温度、即ち通水路４ａ 、４ｂの出側水温を検出す
べく、バイブロａ 、６ｂに夫々温度計８ａ。
８ｂを設置してあり、この温度計８ａ、８ｂの検出信号
Ｔａｏ、Ｔｂｏは夫々減算器１１．１３に被減数信号と
して入力されている。
Ｔａｏ、Ｔｂｏは夫々減算器１１．１３に被減数信号と
して入力されている。
更に通水路４ａ。４ｂを通流する冷却水の流量を検出す
るための流置針９ａ 、９ｂを夫々バイブロａ 、６ｂ
に介装してあり、流量計９ａ 、９ｂの検出信号Ｆａ
、 Ｆｂは夫々乗算器１２．１４へ乗数信号として入力
されている。
るための流置針９ａ 、９ｂを夫々バイブロａ 、６ｂ
に介装してあり、流量計９ａ 、９ｂの検出信号Ｆａ
、 Ｆｂは夫々乗算器１２．１４へ乗数信号として入力
されている。
減算器１１の出力ΔＴａ及び減算器１３の出力ΔＴｂは
夫々乗算器１２及び乗算器１４へ被乗数信号として入力
され、乗算器１２．１４の出力Ｑａ、Ｑｂは減算器１５
へ夫々被減数信号。
夫々乗算器１２及び乗算器１４へ被乗数信号として入力
され、乗算器１２．１４の出力Ｑａ、Ｑｂは減算器１５
へ夫々被減数信号。
減数信号として入力される。
減算器１５の出力ΔＱは比較回路１６へ入力されるが、
比較回路１６には上下限値が設定されており、ΔＱが土
限値を超える場合（例えば左辺鋳型壁２ａに凝固殻の焼
付きが発生した場合）は、ブレイクアウト予知信号ＢＯ
Ｈが出力され、またΔＱが下限値を下回る場合（例えば
右辺鋳型壁２ｂに凝固殻の焼付きが発生シた場合）は、
ブレイクアウト予知信号ＢＯＬが出力されるように構成
され、またこれらの信号ＢＯＨ，ＢＯＬはＯＲゲート１
７へ入力され、その出力はＯＲゲート１８へ入力される
構成としである。
比較回路１６には上下限値が設定されており、ΔＱが土
限値を超える場合（例えば左辺鋳型壁２ａに凝固殻の焼
付きが発生した場合）は、ブレイクアウト予知信号ＢＯ
Ｈが出力され、またΔＱが下限値を下回る場合（例えば
右辺鋳型壁２ｂに凝固殻の焼付きが発生シた場合）は、
ブレイクアウト予知信号ＢＯＬが出力されるように構成
され、またこれらの信号ＢＯＨ，ＢＯＬはＯＲゲート１
７へ入力され、その出力はＯＲゲート１８へ入力される
構成としである。
また前後の鋳型壁に対しても、温度計及び流量計等の検
出器を同様にして設置し、電気回路も同様の構成として
、比較回路１６′から出力されるブレイクアウト予知信
号ＢＯＨ’ 、ＢＯＬ’ は、ＯＲゲート１１′へ入
力され、その出力はＯＲゲート１８へ入力される構成と
しである。
出器を同様にして設置し、電気回路も同様の構成として
、比較回路１６′から出力されるブレイクアウト予知信
号ＢＯＨ’ 、ＢＯＬ’ は、ＯＲゲート１１′へ入
力され、その出力はＯＲゲート１８へ入力される構成と
しである。
そしてＯＲゲート１８の出力はブレイクアウト予知信号
ＢＯとして出力され、この出力信号は鋳片の引抜を停止
せしめるオペレータへの警報信号として、或は自動鋳造
システムの引抜停止信号として利用されるようにしであ
る。
ＢＯとして出力され、この出力信号は鋳片の引抜を停止
せしめるオペレータへの警報信号として、或は自動鋳造
システムの引抜停止信号として利用されるようにしであ
る。
次に減算器１１ 、１３からＯＲゲート１８に至る演算
部の動作について説明する。
部の動作について説明する。
減算器１１゜１３夫々において、ＴａｏとＴａｉとの差
ΔＴａ＝（Ｔａｏ−Ｔａｉ）、ＴｂｏとＴｂｉとの差Δ
Ｔｂ＝（Ｔｂｏ−Ｔｂｉ）が演算され、冷却水が鋳型２
の対向する鋳型壁２ａ 、２ｂ内部夫々を通流する間の
その昇温量が求められる。
ΔＴａ＝（Ｔａｏ−Ｔａｉ）、ＴｂｏとＴｂｉとの差Δ
Ｔｂ＝（Ｔｂｏ−Ｔｂｉ）が演算され、冷却水が鋳型２
の対向する鋳型壁２ａ 、２ｂ内部夫々を通流する間の
その昇温量が求められる。
次いで乗算器１２゜１４において、各昇温量とＦａ、Ｆ
ｂ夫々との積Ｑａ＝ΔＴａｘＦａ 、Ｑｂ＝ΔＴｂＸＦ
ｂが各演算され、冷却水による鋳型からの抜熱量が夫々
求められる。
ｂ夫々との積Ｑａ＝ΔＴａｘＦａ 、Ｑｂ＝ΔＴｂＸＦ
ｂが各演算され、冷却水による鋳型からの抜熱量が夫々
求められる。
そして減算器１５において、対向する鋳型壁２ａ、２ｂ
についての抜熱量Ｑａ 、Ｑｂの差ΔＱ＝Ｑａ−Ｑｂが
演算される。
についての抜熱量Ｑａ 、Ｑｂの差ΔＱ＝Ｑａ−Ｑｂが
演算される。
比較回路１６には上下限値として、ΔＱがこれらを起え
るとブレイクアウト発生の危険性が極めて高いと考えら
れる値を設定してあり、正常鋳込時における変動要因で
はΔＱは上下限値内にあり、ブレイクアウト予知信号Ｂ
ＯＨ等の信号は出力されない。
るとブレイクアウト発生の危険性が極めて高いと考えら
れる値を設定してあり、正常鋳込時における変動要因で
はΔＱは上下限値内にあり、ブレイクアウト予知信号Ｂ
ＯＨ等の信号は出力されない。
即ちΔＱ−Ｑａ−Ｑｂ＝（Ｔａｏ −Ｔａ ｉ） ｘＦ
ａ−（Ｔｂｏ−Ｔｂ １）ＸＦｂ ・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・（１）であるから、正常に鋳
造されている限りは、（１）式右辺第１項の一方の鋳型
壁２ａからの冷却水の抜熱量と、第２項の他方の鋳型壁
２ｂからの冷却水の抜熱量とは略々同一であり、ΔＱは
零に近い値を示しているからである。
ａ−（Ｔｂｏ−Ｔｂ １）ＸＦｂ ・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・（１）であるから、正常に鋳
造されている限りは、（１）式右辺第１項の一方の鋳型
壁２ａからの冷却水の抜熱量と、第２項の他方の鋳型壁
２ｂからの冷却水の抜熱量とは略々同一であり、ΔＱは
零に近い値を示しているからである。
ところが第２図〜第４図に示したようなブレイクアウト
を誘発する何らかの原因が、特定の鋳型壁と鋳片ＣＰと
の間忙おいて発生した場合は、この鋳型壁と鋳片ＣＰと
の間の熱伝達量（熱流束）が正常時のそれから変動し、
鋳型壁温度が変化する。
を誘発する何らかの原因が、特定の鋳型壁と鋳片ＣＰと
の間忙おいて発生した場合は、この鋳型壁と鋳片ＣＰと
の間の熱伝達量（熱流束）が正常時のそれから変動し、
鋳型壁温度が変化する。
即ち凝固殻が焼付いて分断され鋳型内に異常な凝固殻が
発生した場合（第２図）又はノロカミが発生してこの部
分の熱伝達能が小さくなった場合（第３図）は、高温の
溶鋼熱の鋳型壁への伝達量が少なくなり鋳型壁の温度が
低下する。
発生した場合（第２図）又はノロカミが発生してこの部
分の熱伝達能が小さくなった場合（第３図）は、高温の
溶鋼熱の鋳型壁への伝達量が少なくなり鋳型壁の温度が
低下する。
また凝固殻が鋳型壁から剥離した場合（第４図）も、互
いに非接触状態となって鋳型壁の温度は低下する。
いに非接触状態となって鋳型壁の温度は低下する。
従って例えば鋳型壁２ａに凝固殻が焼付いた場合、鋳型
壁２ａの温度が異常に低温となり、通水路４ａを通流す
る冷却水への熱伝達量も減り、通水路４ａ出側の水温は
異常に低下する。
壁２ａの温度が異常に低温となり、通水路４ａを通流す
る冷却水への熱伝達量も減り、通水路４ａ出側の水温は
異常に低下する。
そして（１）式右辺第１項にて表わされる鋳型壁２ａか
らの冷却水の抜熱量が低下し、ΔＱは極めて小さな値、
即ち絶対値の大きな負値となる。
らの冷却水の抜熱量が低下し、ΔＱは極めて小さな値、
即ち絶対値の大きな負値となる。
逆に鋳型壁２ｂに凝固殻が焼付いた場合、（１）式右辺
第２項にて表わされる鋳型壁２ｂからの冷却水の抜熱量
が低下するので、ΔＱは極めて大きな値となる。
第２項にて表わされる鋳型壁２ｂからの冷却水の抜熱量
が低下するので、ΔＱは極めて大きな値となる。
このためにΔＱは比較回路１６の上下限値を超え、ブレ
イクアウト予知信号ＢＯＨ又はＢＯＬを出力することに
なる。
イクアウト予知信号ＢＯＨ又はＢＯＬを出力することに
なる。
前後の鋳型壁についてもΔＱが比較回路１６′の上下限
値を超えた場合には、ブレイクアウト予知信号ＢＯＨ’
又はＢＯＬ’が出力され、ＯＲゲート１８からはブレイ
クアウト予知信号ＢＯが発せられる。
値を超えた場合には、ブレイクアウト予知信号ＢＯＨ’
又はＢＯＬ’が出力され、ＯＲゲート１８からはブレイ
クアウト予知信号ＢＯが発せられる。
この場合はブレイクアウト発生の危険性が著しく高いか
ら、直ちに鋳込中止等の処置をとるようシステムを構成
するのがよい。
ら、直ちに鋳込中止等の処置をとるようシステムを構成
するのがよい。
以上のように本発明のブレイクアウトの予知装置は、連
続鋳造設備の鋳型を構成する鋳型壁内を通流する内部冷
却水の鋳型壁入側及び出側の各温度を少くとも１対の対
向する鋳型壁について各計測する温度計と、この温度計
を備えた鋳型壁内の冷却水通流量を各計測する流量計と
、前記温度計及び流量計の各計測結果に基いて鋳型壁間
に鋳込まれた溶湯から前記対向する鋳型壁に抜熱された
熱量を夫々演算し、この演算結果の比較によりブレイク
アウトの予知を行う演算部とを具備するものであるから
、ブレイクアウトの発生を確実に予知してこれを未然に
防止することができ、しかも鋳型内周面の鉛直方向にお
ける温度分布が正常鋳造時の範囲内で変動しても、これ
をブレイクアウトと誤認することはない。
続鋳造設備の鋳型を構成する鋳型壁内を通流する内部冷
却水の鋳型壁入側及び出側の各温度を少くとも１対の対
向する鋳型壁について各計測する温度計と、この温度計
を備えた鋳型壁内の冷却水通流量を各計測する流量計と
、前記温度計及び流量計の各計測結果に基いて鋳型壁間
に鋳込まれた溶湯から前記対向する鋳型壁に抜熱された
熱量を夫々演算し、この演算結果の比較によりブレイク
アウトの予知を行う演算部とを具備するものであるから
、ブレイクアウトの発生を確実に予知してこれを未然に
防止することができ、しかも鋳型内周面の鉛直方向にお
ける温度分布が正常鋳造時の範囲内で変動しても、これ
をブレイクアウトと誤認することはない。
また冷却水の抜熱量そのものでなく、対向する鋳型壁に
おける冷却水抜熱量の差を基にブレイクアウトを予知す
るものであるから、鋳造時に鋳片の引抜速度の変動があ
った場合（例えばタンディツシュ交換時）にモ、抜熱量
の絶対値の変動に拘らず常に安定してブレイクアウトの
発生を錯視することができ、また凝固殻の鋳型壁からの
剥離に起因するブレイクアウトも予知できる。
おける冷却水抜熱量の差を基にブレイクアウトを予知す
るものであるから、鋳造時に鋳片の引抜速度の変動があ
った場合（例えばタンディツシュ交換時）にモ、抜熱量
の絶対値の変動に拘らず常に安定してブレイクアウトの
発生を錯視することができ、また凝固殻の鋳型壁からの
剥離に起因するブレイクアウトも予知できる。
以上詳述した如く本発明による場合は、ブレイクアウト
の発生を正常鋳造時の鋳造条件の変動にも拘らず、複雑
な演算制御を要することなく、常に安定して監視でき、
ブレイクアウトの発生を予知して未然に防止し得る等、
本発明は連続鋳造設備の操業管理上多大の実益がある。
の発生を正常鋳造時の鋳造条件の変動にも拘らず、複雑
な演算制御を要することなく、常に安定して監視でき、
ブレイクアウトの発生を予知して未然に防止し得る等、
本発明は連続鋳造設備の操業管理上多大の実益がある。
第１図は本発明の実施例を示す模式図、第２図ａ−ｅ、
第３図ａ −ｃ及び第４図ａ ” ｅはいずれもブレイ
クアウトの発生原因を説明するための模式図である。 ２・・・・・・鋳型、２ａ ｗ ２ｂ・・・・・・鋳型
壁、４ａ、４ｂ・・・・・・通水路、５ａ、５ｂ、６ａ
、６ｂ・・・・・・パイプ１７ａ 、７ｂ 、８ａ 、
８ｂ・・・・・一温度計、９ａ 、 ９ｂ・・・・・・
流量計、１１，１３．１５・・・・・・減算器、１２゜
１４・・・・・・乗算器、１６．１６’・・・・・・比
較回路、１１゜１７′ ・・・・・・ＯＲゲート、 １
８・・・・・・ＯＲゲート、ＣＰ・・・・・・鋳片。
第３図ａ −ｃ及び第４図ａ ” ｅはいずれもブレイ
クアウトの発生原因を説明するための模式図である。 ２・・・・・・鋳型、２ａ ｗ ２ｂ・・・・・・鋳型
壁、４ａ、４ｂ・・・・・・通水路、５ａ、５ｂ、６ａ
、６ｂ・・・・・・パイプ１７ａ 、７ｂ 、８ａ 、
８ｂ・・・・・一温度計、９ａ 、 ９ｂ・・・・・・
流量計、１１，１３．１５・・・・・・減算器、１２゜
１４・・・・・・乗算器、１６．１６’・・・・・・比
較回路、１１゜１７′ ・・・・・・ＯＲゲート、 １
８・・・・・・ＯＲゲート、ＣＰ・・・・・・鋳片。
Claims (1)
- １ 連続鋳造設備の鋳型を構成する鋳型壁内を通流する
内部冷却水の鋳型壁入側及び出側の各温度を少くとも１
対の対向する鋳型壁について各計測する温度計と、この
温度計を備えた鋳型壁内の冷却水通流量を各計測する流
量計と、前記温度計及び流量計の各計測結果に基いて鋳
型壁間に鋳込まれた溶湯から前記対向する鋳型壁に抜熱
された熱量を夫々演算し、この演算結果の比較によりブ
レイクアウトの予知を行う演算部とを具備することを特
徴とするブレイクアウトの予知装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11509080A JPS5916865B2 (ja) | 1980-08-20 | 1980-08-20 | ブレイクアウトの予知装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11509080A JPS5916865B2 (ja) | 1980-08-20 | 1980-08-20 | ブレイクアウトの予知装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5739068A JPS5739068A (en) | 1982-03-04 |
| JPS5916865B2 true JPS5916865B2 (ja) | 1984-04-18 |
Family
ID=14653945
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11509080A Expired JPS5916865B2 (ja) | 1980-08-20 | 1980-08-20 | ブレイクアウトの予知装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5916865B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61141244U (ja) * | 1985-02-25 | 1986-09-01 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1983002911A1 (fr) * | 1982-02-24 | 1983-09-01 | Yaji, Motoyasu | Procede de commande d'installation de moulage en continu |
| JPS6099467A (ja) * | 1983-11-04 | 1985-06-03 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造におけるシエル破断検出方法 |
| KR100435430B1 (ko) * | 1999-08-16 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 슬라브 연속주조기에서의 주조감시방법 |
| KR101277627B1 (ko) * | 2011-01-28 | 2013-06-21 | 현대제철 주식회사 | 연주공정에서 응고쉘의 브레이크아웃 예측 장치 및 그 방법 |
| JP6859919B2 (ja) * | 2017-10-18 | 2021-04-14 | 日本製鉄株式会社 | ブレークアウト予知方法 |
| JP7715982B2 (ja) * | 2021-06-14 | 2025-07-31 | 日本製鉄株式会社 | 連続鋳造における鋳片欠陥検知方法 |
-
1980
- 1980-08-20 JP JP11509080A patent/JPS5916865B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61141244U (ja) * | 1985-02-25 | 1986-09-01 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5739068A (en) | 1982-03-04 |
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