JPS59156502A - 厚板圧延における幅出し圧延方法 - Google Patents
厚板圧延における幅出し圧延方法Info
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- JPS59156502A JPS59156502A JP58030539A JP3053983A JPS59156502A JP S59156502 A JPS59156502 A JP S59156502A JP 58030539 A JP58030539 A JP 58030539A JP 3053983 A JP3053983 A JP 3053983A JP S59156502 A JPS59156502 A JP S59156502A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は厚板圧延機による厚鋼板の幅出し圧延方法に関
する。
する。
厚板圧延機による圧延は一般に、素材であるスラブを、
表面性状を調整するために複数パス回数での調整圧延を
行なった後、スラブを９０°方向転換して複数パス回数
の幅出し圧延を行い然る後、再びスラブを９０°方向転
換し、所望の厚さまで仕上圧延するという方法で行われ
る。
表面性状を調整するために複数パス回数での調整圧延を
行なった後、スラブを９０°方向転換して複数パス回数
の幅出し圧延を行い然る後、再びスラブを９０°方向転
換し、所望の厚さまで仕上圧延するという方法で行われ
る。
本発明は、上記厚板圧延における幅出し圧延での幅出し
精度を向上させるための圧延方法に関するものである。
精度を向上させるための圧延方法に関するものである。
従来における厚板圧延法を幅出し精度の面からみると、
次のような問題点があった。すなわち、幅出し圧延にお
いては、幅出し圧延後の目標スラブの厚さを決めるのに
幅出し圧延前のスラブ幅（その後９０°方向転換したと
きのスラブ長さ）をサイドガイドで測定し、幅出し圧延
後の目標スラブ長さから、単純計算により幅出し圧延後
の厚さを計算し、該計算厚さをもって目標厚さを決定し
、幅出し圧延終了後のスラブ長さくその後再び９０６方
向転換したときの幅にあたる）は、９０゜方向転換した
後サイドガイドによって確認していた。
次のような問題点があった。すなわち、幅出し圧延にお
いては、幅出し圧延後の目標スラブの厚さを決めるのに
幅出し圧延前のスラブ幅（その後９０°方向転換したと
きのスラブ長さ）をサイドガイドで測定し、幅出し圧延
後の目標スラブ長さから、単純計算により幅出し圧延後
の厚さを計算し、該計算厚さをもって目標厚さを決定し
、幅出し圧延終了後のスラブ長さくその後再び９０６方
向転換したときの幅にあたる）は、９０゜方向転換した
後サイドガイドによって確認していた。
従って従来法による幅畠圧延では、スラブ幅をサイドガ
イドで測定していたため、スラブの最大幅しか測定でき
ず、管理値である最小幅はオペレータの推定にたよって
いたため幅出し精度が悪かった。また、幅出し圧延後の
スラブ厚は、幅出し圧延途中のスラブの平面形状（圧延
による幅拡がりおよび縁部の凹凸）の変化を考慮しない
単純な体積計算によるものであるので、このようにして
算出した目標厚さに従って幅出し圧延した後のスラブ長
さは目標スラブ長さに対して精度が悪いものであった、 本発明は、以上の問題点を改善することを目的としてな
されたもので、幅長さ計を用いて、最終幅出し圧延前の
スラブの形状プロフィールを測定し、その最小長さが、
圧延後に目標長さになるように幅出し目標スラブ厚を測
定し、設定した目標スラブ厚になるよに・幅圧し圧延を
行なって、幅出し圧延後のスラブ長さくその後９０°方
向転換したときのスラブ幅）の精度を向上させる幅出し
圧延法を提供するもので、その特徴は、スラブの表面性
状を調整するための複数パス回数の調整圧延の後、スラ
ブを９０°方向転換して複数パス回数の幅出し圧延を行
ない然る後再びスラブを９０°方向転換して圧延を行な
う厚板圧延において；最終幅出し圧延前の熱間スラブの
寸法を幅長さ計を用いて、幅長さを一定ピッチで同時に
複数点測定し、該測定したスラブの形状プロフィールよ
り体積計算によって最終幅出し圧延後のスラブ長さの最
小値が目標スラブ長さとなるように、該目標スラブ長さ
に対応するスラブ厚さを最終幅出し圧延後の目標スラブ
厚さとして決定し、該決定した目標スラブ厚さとなるよ
うに圧延機の圧下量を調整して最終幅出し圧延を行なう
にあり、もう１つの特徴は、前記形状プロフィールは、
前記複数点の一定ピッチの幅長さ測定値と、スラブ温度
測定値と、計算機内に持っているスラブ材料ごとの線膨
張係数を用いてスラブの熱間における寸法を冷間におけ
る寸法に換算した形状プロフィールとするにある。
イドで測定していたため、スラブの最大幅しか測定でき
ず、管理値である最小幅はオペレータの推定にたよって
いたため幅出し精度が悪かった。また、幅出し圧延後の
スラブ厚は、幅出し圧延途中のスラブの平面形状（圧延
による幅拡がりおよび縁部の凹凸）の変化を考慮しない
単純な体積計算によるものであるので、このようにして
算出した目標厚さに従って幅出し圧延した後のスラブ長
さは目標スラブ長さに対して精度が悪いものであった、 本発明は、以上の問題点を改善することを目的としてな
されたもので、幅長さ計を用いて、最終幅出し圧延前の
スラブの形状プロフィールを測定し、その最小長さが、
圧延後に目標長さになるように幅出し目標スラブ厚を測
定し、設定した目標スラブ厚になるよに・幅圧し圧延を
行なって、幅出し圧延後のスラブ長さくその後９０°方
向転換したときのスラブ幅）の精度を向上させる幅出し
圧延法を提供するもので、その特徴は、スラブの表面性
状を調整するための複数パス回数の調整圧延の後、スラ
ブを９０°方向転換して複数パス回数の幅出し圧延を行
ない然る後再びスラブを９０°方向転換して圧延を行な
う厚板圧延において；最終幅出し圧延前の熱間スラブの
寸法を幅長さ計を用いて、幅長さを一定ピッチで同時に
複数点測定し、該測定したスラブの形状プロフィールよ
り体積計算によって最終幅出し圧延後のスラブ長さの最
小値が目標スラブ長さとなるように、該目標スラブ長さ
に対応するスラブ厚さを最終幅出し圧延後の目標スラブ
厚さとして決定し、該決定した目標スラブ厚さとなるよ
うに圧延機の圧下量を調整して最終幅出し圧延を行なう
にあり、もう１つの特徴は、前記形状プロフィールは、
前記複数点の一定ピッチの幅長さ測定値と、スラブ温度
測定値と、計算機内に持っているスラブ材料ごとの線膨
張係数を用いてスラブの熱間における寸法を冷間におけ
る寸法に換算した形状プロフィールとするにある。
以下、本発明を実施例にもとづき詳細に説明する。第１
図は、本発明を一態様で実施する装置構成概要を示すブ
ロック図である。同図において、１は被測定物である熱
間スラブ、２は、幅長さ計であり、搬送ラインの直上に
設置され、例えば回転ミラ一方式により幅長さを一定ピ
ッチ（長さ方向１５０ｍｍ、幅方向１００ｎ＋ｍピッチ
）で同時測定出来るものである。３は、輻射温度計であ
り、熱間スラブ１の表面中央部の温度を測定するように
、搬送ラインに面して設けられている。
図は、本発明を一態様で実施する装置構成概要を示すブ
ロック図である。同図において、１は被測定物である熱
間スラブ、２は、幅長さ計であり、搬送ラインの直上に
設置され、例えば回転ミラ一方式により幅長さを一定ピ
ッチ（長さ方向１５０ｍｍ、幅方向１００ｎ＋ｍピッチ
）で同時測定出来るものである。３は、輻射温度計であ
り、熱間スラブ１の表面中央部の温度を測定するように
、搬送ラインに面して設けられている。
４はエレクトロニクス・ユニットで１幅長さ削２で測定
したデータを熱間の長さに換算する。５はデータプロセ
ッサであり、ユニット４の熱間データをもとにプロフィ
ール処理し、冷間（常温）におけるスラブの各寸法を計
算する。
したデータを熱間の長さに換算する。５はデータプロセ
ッサであり、ユニット４の熱間データをもとにプロフィ
ール処理し、冷間（常温）におけるスラブの各寸法を計
算する。
６はプロセス・コンピュータであり、ビジネス・コンピ
ュータ７からの目標冷間スラブ長さとデータプロセッサ
５からの冷間におけるスラブ寸法より、冷間におけるス
ラブの体積計算を行ない、目標冷間スラブ長さに対応す
る熱間最終幅出し長さを決定する。
ュータ７からの目標冷間スラブ長さとデータプロセッサ
５からの冷間におけるスラブ寸法より、冷間におけるス
ラブの体積計算を行ない、目標冷間スラブ長さに対応す
る熱間最終幅出し長さを決定する。
９は圧延機８の圧下制御装置、ｌＯは表示器であり、デ
ータプロセッサ５の計算結果で・ある冷間スラブ寸法を
表示する。１１は表示器で、プロセス・コンピュータ６
のデータ（パススケジュールや形状プロフィール）を表
示する。
ータプロセッサ５の計算結果で・ある冷間スラブ寸法を
表示する。１１は表示器で、プロセス・コンピュータ６
のデータ（パススケジュールや形状プロフィール）を表
示する。
まず、圧延前スラブｌの寸法を幅長さ計２で測定し、最
小幅、最小長さ、最大幅、最大長さ、平均値等がデータ
プロセッサ５で計算され、表示器ＩＯに表示される。
小幅、最小長さ、最大幅、最大長さ、平均値等がデータ
プロセッサ５で計算され、表示器ＩＯに表示される。
計算結果は、プロセス・コンピュータ６に入力され、Ｒ
Ｌ終幅出し後の目標スラブ幅および長さより体積計算に
よって、調整圧延および幅出し圧延のパススケジュール
を作り、該スケジュールに従って調整圧延および幅出し
圧延を実施する。
Ｌ終幅出し後の目標スラブ幅および長さより体積計算に
よって、調整圧延および幅出し圧延のパススケジュール
を作り、該スケジュールに従って調整圧延および幅出し
圧延を実施する。
幅出し寸法の精度は最終の幅出し圧延（最終パス）によ
って決まるので、最終幅出し圧延前に再度幅長さ計２に
より熱間スラブの寸法を測定して、目標スラブ厚を再設
定する。
って決まるので、最終幅出し圧延前に再度幅長さ計２に
より熱間スラブの寸法を測定して、目標スラブ厚を再設
定する。
第２ａ図は最終幅出しパス前のスラブの一例を、第２ｂ
図は最終幅出しパス後のスラブの一例を示す。幅長さ計
２でスラブの幅方向および長さ方向が一定ピッチで測定
され、スラブのエツジ部が確認される。エレクトロニク
ス・ユニット４ではこの測定したデータを熱間の長さに
換算し、その値をデータプロセッサ５に入力する。又、
輻射温度計３により測定したスラブ表面温度Ｔｉもプロ
セッサ５に入力されるわ これらのデータより、データプロセッサ５は、熱間にお
ける寸法を線膨張係数データを使って冷間（常温）の値
に換算し、その値より最小幅、最大長、最大幅、最大長
さ、平均値等の寸法を算出する。この計算結果は、表示
器１０に表示され、オペレータにより確認される。又、
データプロセッサ５で計算された値はプロセス・コンピ
ュータ６に入力され、ここで、圧下制御装Ｗ９からのロ
ールギャップ情報、ビジネス・コンピュータ７からの最
終幅出し後の目標冷間スラブ長さり、および鋼種情報よ
り、冷間における体積計算が行なわれ、最終幅出し圧延
後の目標長さＬ［）に対応する温度Ｔｉにおける熱間ス
ラブ厚さＨＤを最終幅出し圧延後の目標熱間スラブ厚さ
として決定する。
図は最終幅出しパス後のスラブの一例を示す。幅長さ計
２でスラブの幅方向および長さ方向が一定ピッチで測定
され、スラブのエツジ部が確認される。エレクトロニク
ス・ユニット４ではこの測定したデータを熱間の長さに
換算し、その値をデータプロセッサ５に入力する。又、
輻射温度計３により測定したスラブ表面温度Ｔｉもプロ
セッサ５に入力されるわ これらのデータより、データプロセッサ５は、熱間にお
ける寸法を線膨張係数データを使って冷間（常温）の値
に換算し、その値より最小幅、最大長、最大幅、最大長
さ、平均値等の寸法を算出する。この計算結果は、表示
器１０に表示され、オペレータにより確認される。又、
データプロセッサ５で計算された値はプロセス・コンピ
ュータ６に入力され、ここで、圧下制御装Ｗ９からのロ
ールギャップ情報、ビジネス・コンピュータ７からの最
終幅出し後の目標冷間スラブ長さり、および鋼種情報よ
り、冷間における体積計算が行なわれ、最終幅出し圧延
後の目標長さＬ［）に対応する温度Ｔｉにおける熱間ス
ラブ厚さＨＤを最終幅出し圧延後の目標熱間スラブ厚さ
として決定する。
その決定厚みを圧下制御装置９に入力して、圧延機８の
圧下量を調整して目標スラブ厚さとなるように最終幅出
し圧延を行なう。その結果、最終幅出し圧延前の最小長
さＬｉは、最終幅出し圧延後には目標長さＬｏを確保出
来るものである。
圧下量を調整して目標スラブ厚さとなるように最終幅出
し圧延を行なう。その結果、最終幅出し圧延前の最小長
さＬｉは、最終幅出し圧延後には目標長さＬｏを確保出
来るものである。
最終幅出し熱間スラブ厚さＨ８は、本発明においては次
のモデノσ式を用いて計算される。
のモデノσ式を用いて計算される。
］（ｏ ＝ｆ（Ｔｉ）ＸＬｉＸＨｉ／（１＋α）Ｌ。
Ｈｏ：最終幅出し圧延後の熱間目標スラブ厚さ。
Ｈｌ ：最終幅出し圧延前の熱間目標スラブ厚さ。
Ｌｏ：最＃幅出し圧延後の冷間の目標スラブ長さ。
Ｌｉ：最終幅出し圧延前の熱間最小スラブ長さ。
Ｔｉニスラブ表面温度
ｆ （Ｔｉ） ：熱寸から冷寸への換算値ｆ（Ｔｉ）は
材料成分とスラブ温度の関数であり、データプロセッサ
５により計算され、データをプロセス・コンピュータ６
に伝送する。
材料成分とスラブ温度の関数であり、データプロセッサ
５により計算され、データをプロセス・コンピュータ６
に伝送する。
αは圧延によるスラブの幅変化（圧延による幅拡がり）
を考慮した係数で、本発明では、たとえば次のようなモ
デル式を用いる。
を考慮した係数で、本発明では、たとえば次のようなモ
デル式を用いる。
ａ＝ａ ＨＸＷｉ＋ａ２ Ｘ（Ｈｉ−Ｆ（０’ ）
＋ａ３ Ｔｉ十ａ４ ＋ｗＷｉ：最終幅出し圧延前
の熱間最小スラブ幅Ｈｏｌ ：平面形状変化がないと
したときの体積計算による最初のスケジュール時点での
目標幅出しスラブ厚８１〜ａ４：定数 Ｗ：幅拡がりオフセラ１− 尚、実施例では、スラブ寸法を測定する時点で輻射温度
計３でスラブ温度を実測し、データプロセッサ５にもっ
ている圧延材料ごとの名温度での線膨張係数データを使
って５．熱間にお（する寸法を冷間における寸法に換算
する機能を持たせた方法について説明したが、これに限
定されるものでなく、スラブ温度を実測せず、熱間にお
ける寸法から冷間における寸法に換算する値をある一定
値に固定（例えば膨張保、数に１％に固定）する方法で
も、又、データプロセッサ５でユニット４がらの入力値
を冷間寸法に換算せず、そのまま熱間における最小幅、
最小長さ、最大幅、最大長さ、平均値等を計算して、プ
ロセス・コンピュータに入力し、最終幅出し圧延後の熱
間目標スラブ厚さＨＯを求める方法でもよく５両者とも
精度としては少し落ちるが実施出来るものである。
＋ａ３ Ｔｉ十ａ４ ＋ｗＷｉ：最終幅出し圧延前
の熱間最小スラブ幅Ｈｏｌ ：平面形状変化がないと
したときの体積計算による最初のスケジュール時点での
目標幅出しスラブ厚８１〜ａ４：定数 Ｗ：幅拡がりオフセラ１− 尚、実施例では、スラブ寸法を測定する時点で輻射温度
計３でスラブ温度を実測し、データプロセッサ５にもっ
ている圧延材料ごとの名温度での線膨張係数データを使
って５．熱間にお（する寸法を冷間における寸法に換算
する機能を持たせた方法について説明したが、これに限
定されるものでなく、スラブ温度を実測せず、熱間にお
ける寸法から冷間における寸法に換算する値をある一定
値に固定（例えば膨張保、数に１％に固定）する方法で
も、又、データプロセッサ５でユニット４がらの入力値
を冷間寸法に換算せず、そのまま熱間における最小幅、
最小長さ、最大幅、最大長さ、平均値等を計算して、プ
ロセス・コンピュータに入力し、最終幅出し圧延後の熱
間目標スラブ厚さＨＯを求める方法でもよく５両者とも
精度としては少し落ちるが実施出来るものである。
以上の“ようにして求めた幅出し圧延後の目標スラブ厚
さをもとに最終幅出し圧延を行なうことにより１幅出し
圧延後の目標スラブ長さくその後９０°方向転換したと
きのスラブ幅）の精度が大幅に向上した。
さをもとに最終幅出し圧延を行なうことにより１幅出し
圧延後の目標スラブ長さくその後９０°方向転換したと
きのスラブ幅）の精度が大幅に向上した。
幅出し精度は、従来バラツキが１７〜１９ｍｍであった
が、本発明方法の実施により、８〜１０＋ａｍに低減し
た０幅出し精度の向上は、圧延長さのバラツキをも減少
することになり、約０．５％の歩留向上効果が実現した
。
が、本発明方法の実施により、８〜１０＋ａｍに低減し
た０幅出し精度の向上は、圧延長さのバラツキをも減少
することになり、約０．５％の歩留向上効果が実現した
。
第１図は、本発明を一態様で実施する、厚板圧延制御シ
ステムの概要を示すブロック図、第２ａ図は幅出し圧延
における幅出し最終パス前のスラブの平面形状の一例を
示す平面図、第２ｂ図は幅出し圧延における幅出し最終
パス後のスラブの平面形状の一例を示す平面図である。 ｌ：熱間スラブ ２：幅長さ計 ３：輻射温度計 ４：エレクトロニクス・ユニット ５：データプロセッサ ６：プロセス・コンピュータ ７：ビジネス・コンピュータ ８：圧延機 ９：圧下制御装置１０：表示器
、１１：表示器力１配 箔２ａ司 躬２ｂ阿
ステムの概要を示すブロック図、第２ａ図は幅出し圧延
における幅出し最終パス前のスラブの平面形状の一例を
示す平面図、第２ｂ図は幅出し圧延における幅出し最終
パス後のスラブの平面形状の一例を示す平面図である。 ｌ：熱間スラブ ２：幅長さ計 ３：輻射温度計 ４：エレクトロニクス・ユニット ５：データプロセッサ ６：プロセス・コンピュータ ７：ビジネス・コンピュータ ８：圧延機 ９：圧下制御装置１０：表示器
、１１：表示器力１配 箔２ａ司 躬２ｂ阿
Claims (2)
- （１）スラブの表面性状を調整するための複数パス回数
の調整圧延の後、スラブを９０°方向転換して複数パス
回数の幅出し圧延を行ない然る後再びスラブを９０°方
向転換して圧延を行なう厚板圧延において二 最終幅出し圧延前の熱間スラブの寸法を幅長さ計を用い
て、幅長さを一定ピッチで同時に複数点測定し、該測定
したスラブの形状プロフィールより体積計算゛によって
最終幅出し圧延後のスラブ長さの最小値が目標スラブ長
さとなるように、該目標スラブ長さに対応するスラブ厚
さを最終幅出し圧延後の目標スラブ厚さとして決定し、
該決定した目標スラブ厚さとなるように圧延機の圧下量
を調整して最終幅出し圧延を行なうことを特徴とする厚
板圧延における幅出し圧延方法。 - （２）前記形状プロフィールは、前記複数点の一定ピッ
チの福長さ測定値と、スラブ温度測定値と、計算機内に
持っているスラブ材料ごとの線膨張係数を用いてスラブ
の熱間における寸法を冷間における寸法に換算した形状
プロフィールである前記特許請求の範囲第（１）項記載
の、厚板圧延における幅出し圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58030539A JPS59156502A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 厚板圧延における幅出し圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58030539A JPS59156502A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 厚板圧延における幅出し圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59156502A true JPS59156502A (ja) | 1984-09-05 |
Family
ID=12306594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58030539A Pending JPS59156502A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 厚板圧延における幅出し圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59156502A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62137114A (ja) * | 1985-12-11 | 1987-06-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 厚板の板幅制御方法 |
| JP2016043415A (ja) * | 2014-08-20 | 2016-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 厚鋼板の圧延方法および装置 |
| JP2017030000A (ja) * | 2015-07-30 | 2017-02-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 厚鋼板の板幅制御方法および装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS514053A (en) * | 1974-07-01 | 1976-01-13 | Hitachi Ltd | Kagyakuatsuenkino atsuenho |
-
1983
- 1983-02-25 JP JP58030539A patent/JPS59156502A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS514053A (en) * | 1974-07-01 | 1976-01-13 | Hitachi Ltd | Kagyakuatsuenkino atsuenho |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62137114A (ja) * | 1985-12-11 | 1987-06-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 厚板の板幅制御方法 |
| JP2016043415A (ja) * | 2014-08-20 | 2016-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 厚鋼板の圧延方法および装置 |
| JP2017030000A (ja) * | 2015-07-30 | 2017-02-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 厚鋼板の板幅制御方法および装置 |
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