JPS5915628A - 内燃機関の吸気制御装置 - Google Patents
内燃機関の吸気制御装置Info
- Publication number
- JPS5915628A JPS5915628A JP57122161A JP12216182A JPS5915628A JP S5915628 A JPS5915628 A JP S5915628A JP 57122161 A JP57122161 A JP 57122161A JP 12216182 A JP12216182 A JP 12216182A JP S5915628 A JPS5915628 A JP S5915628A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- intake
- valve
- engine
- negative pressure
- boat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B31/00—Modifying induction systems for imparting a rotation to the charge in the cylinder
- F02B31/04—Modifying induction systems for imparting a rotation to the charge in the cylinder by means within the induction channel, e.g. deflectors
- F02B31/06—Movable means, e.g. butterfly valves
- F02B31/08—Movable means, e.g. butterfly valves having multiple air inlets, i.e. having main and auxiliary intake passages
- F02B31/085—Movable means, e.g. butterfly valves having multiple air inlets, i.e. having main and auxiliary intake passages having two inlet valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B31/00—Modifying induction systems for imparting a rotation to the charge in the cylinder
- F02B2031/006—Modifying induction systems for imparting a rotation to the charge in the cylinder having multiple air intake valves
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Throttle Valves Provided In The Intake System Or In The Exhaust System (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関の吸気制御装置に関する。
従来より例えば各気筒に対して夫々第１の吸気弁と、第
２の吸気弁と、第１の吸気弁を介ｉ〜で燃焼室内に連結
されたヘリカル型をなす第１の吸気連絡と、第２吸気弁
を介して燃焼室内に連結さハ念はぼまっすぐに延びる第
２の吸気ポートを設けた内炉機関が知られている。この
内燃機関では機関低負荷運転時にはヘリカル型第１吸気
ボートのみから燃焼室内に混合気を供給することによっ
て燃焼室内に強力な旋回流を発生せしめ、機関高負荷運
転時にはヘリカル型第１吸気ボートと第２吸気ボートの
双方から燃焼室内に混合気を供給することによって充填
効率を高めるように１−１．ている。
２の吸気弁と、第１の吸気弁を介ｉ〜で燃焼室内に連結
されたヘリカル型をなす第１の吸気連絡と、第２吸気弁
を介して燃焼室内に連結さハ念はぼまっすぐに延びる第
２の吸気ポートを設けた内炉機関が知られている。この
内燃機関では機関低負荷運転時にはヘリカル型第１吸気
ボートのみから燃焼室内に混合気を供給することによっ
て燃焼室内に強力な旋回流を発生せしめ、機関高負荷運
転時にはヘリカル型第１吸気ボートと第２吸気ボートの
双方から燃焼室内に混合気を供給することによって充填
効率を高めるように１−１．ている。
しかしながらこのように第１吸気ボートをヘリカル型に
すると機関低負荷運転時には良好な燃焼が得られるが機
関高負荷運転時にはヘリカル型第１吸気ボートの流れ抵
抗が大きなために十分に高い充填効率を得ることができ
ず、従って満足のい（機関高出力を得ることができない
という問題がある。
すると機関低負荷運転時には良好な燃焼が得られるが機
関高負荷運転時にはヘリカル型第１吸気ボートの流れ抵
抗が大きなために十分に高い充填効率を得ることができ
ず、従って満足のい（機関高出力を得ることができない
という問題がある。
本発明は機関の運転状態に拘わらずに良好な燃焼を得る
ことができると共に機関高速高負荷運転時における充填
効率を高めて十分な機関高出力を確保するようにした内
燃機関を提供することにある。
ことができると共に機関高速高負荷運転時における充填
効率を高めて十分な機関高出力を確保するようにした内
燃機関を提供することにある。
以下、添付図面を参照して本発明の詳細な説明する。
第１図並びに第２図を参照すると、ＩＶｉシリンダブロ
ック、２はシリンダブロック１内で往復動するピストン
、３けシリンダブロック１上に固締ネれたシリンダヘッ
ド、４はピストン２とシリンダヘッド３間に形成された
燃焼室、５は燃焼室４内に配置された点火栓、６８は第
１の吸気弁、６ｂは第２の吸気弁、７＆は第１の排気弁
、７ｂは第２の排気弁、８は第１吸気弁６ａおよび第２
吸気弁６ｂに共通の吸気ボート、９は紀１排気弁７ａお
よび第２排気弁７ｂに共通の排気ボートを夫々示す。第
２図かられかるように吸気ボート８に唯一の入口開口１
０を有すると共にシリンダヘッド３内において薄肉シリ
ンダヘッド部分１１によって分離された一対の吸気ボー
ト部分、即ち第１の吸気ボート１２＆と第２の吸気ボー
ト部分１２ｂに分岐せしめられたサイアミーズボート形
状を有する。また、第２図に示されるように薄肉シリン
ダヘッド部分１１はその巾が燃焼室４に近づくに従って
徐々に広く々Ｖ、従って第１吸気ボート部分１２＆と第
２吸気ボート部分１２ｂＦｉ燃焼室４に近づくに従って
徐々に離れる。第１図および第２図かられかるようにこ
れらの第１吸気ボート部分１２ａと第２吸気ボート部分
１２ｂは薄肉シリンダヘッド部分１１に対して対称的な
形状を有しており、更に入口開口１０から対応する吸気
弁６ ａ ＊ ６ ｂまで滑らかに彎曲して延びる。
ック、２はシリンダブロック１内で往復動するピストン
、３けシリンダブロック１上に固締ネれたシリンダヘッ
ド、４はピストン２とシリンダヘッド３間に形成された
燃焼室、５は燃焼室４内に配置された点火栓、６８は第
１の吸気弁、６ｂは第２の吸気弁、７＆は第１の排気弁
、７ｂは第２の排気弁、８は第１吸気弁６ａおよび第２
吸気弁６ｂに共通の吸気ボート、９は紀１排気弁７ａお
よび第２排気弁７ｂに共通の排気ボートを夫々示す。第
２図かられかるように吸気ボート８に唯一の入口開口１
０を有すると共にシリンダヘッド３内において薄肉シリ
ンダヘッド部分１１によって分離された一対の吸気ボー
ト部分、即ち第１の吸気ボート１２＆と第２の吸気ボー
ト部分１２ｂに分岐せしめられたサイアミーズボート形
状を有する。また、第２図に示されるように薄肉シリン
ダヘッド部分１１はその巾が燃焼室４に近づくに従って
徐々に広く々Ｖ、従って第１吸気ボート部分１２＆と第
２吸気ボート部分１２ｂＦｉ燃焼室４に近づくに従って
徐々に離れる。第１図および第２図かられかるようにこ
れらの第１吸気ボート部分１２ａと第２吸気ボート部分
１２ｂは薄肉シリンダヘッド部分１１に対して対称的な
形状を有しており、更に入口開口１０から対応する吸気
弁６ ａ ＊ ６ ｂまで滑らかに彎曲して延びる。
第１図から第３図に示されるようＵて各吸気ボート部分
１２ａ、１２ｂの上壁面の中央部には下方に突出する隔
壁１３ｍ、１３ｂが夫々一体形成される。これらの隔壁
１３ａ、１３ｂは各吸気ボート部分１２ａ、１２ｂの軸
線上を吸気弁６ａ。
１２ａ、１２ｂの上壁面の中央部には下方に突出する隔
壁１３ｍ、１３ｂが夫々一体形成される。これらの隔壁
１３ａ、１３ｂは各吸気ボート部分１２ａ、１２ｂの軸
線上を吸気弁６ａ。
６ｂの弁ステム周りから入口開口１０に向かって延び、
薄肉シリンダヘッド部分１１の上流端１４よりも更に上
流の吸気ボート８内において成端する。隔壁１３ａ、１
３ｂの横巾に上流端１５ａ。
薄肉シリンダヘッド部分１１の上流端１４よりも更に上
流の吸気ボート８内において成端する。隔壁１３ａ、１
３ｂの横巾に上流端１５ａ。
１５ｂから吸気弁６ａ 、６ｂの弁ステムに向けて徐々
に広くなり、隔壁１３ａ、１３ｂの底壁１６け第１図か
られかるように吸気ボート部分１２ａ。
に広くなり、隔壁１３ａ、１３ｂの底壁１６け第１図か
られかるように吸気ボート部分１２ａ。
１２ｂの縦巾のほぼ中央部を延びる。これらの隔壁１３
ａ、１３ｂによって第１吸気ボート部分１２ａおよび第
２吸気ボート部分１２ｂは夫々旋回流生成連路１７ａ、
１７ｂとバイパス通路１８ａ、１８ｂに分離さ五る。第
１図並びに第２図に示されるように隔壁上流端１５ａ
、１５ｂ開の吸気ボート８内にはバイパス通路１８ａ、
１８ｂの入口部を同時に閉鎖可能なロータリ弁１９が配
置される。このロータリ弁１９はシリンダヘッドヘソド
３に螺着されたロータリ弁ホルダ２０と、ロータリ弁ホ
ルダ２０によって回転可能に支承された弁軸２１と、弁
軸２１の下端部に一体形成された薄板状の弁体２２とに
より横取され、弁軸２１の上端部にはアーム２３がボル
ト２４によって固締される。弁体２２はほぼ一様な横巾
を有する矩形状をなし、更にこの弁体２２は吸気ボート
８の上壁面から下壁面棟で延びる。第２図に示されるよ
うに弁体２２の縁部に対面する隔壁上流端１５ｇ、１５
ｂ近傍の隔壁側壁面部分２４ａ、２４ｂは部分円筒状に
形成され、弁体２２が回転したときに弁体２２の縁部は
部分円筒状隔壁側壁面部分２４ｇ、２４ｂかられずかな
一定間隔を隔てて移動する。従って弁体２２の縁部と部
分円筒状隔壁側壁面部分２４ａ、２４ｂは混合気の漏洩
を抑制するラビリンスを形成する。弁体１９が第２図に
おいて破線で示す位置に回転すると弁体１９の一方の縁
部が薄肉シリンダヘッド部分１１の上流端１４に近接す
ると共に弁体１９が薄肉シリンダヘッド部分１１と整列
する。
ａ、１３ｂによって第１吸気ボート部分１２ａおよび第
２吸気ボート部分１２ｂは夫々旋回流生成連路１７ａ、
１７ｂとバイパス通路１８ａ、１８ｂに分離さ五る。第
１図並びに第２図に示されるように隔壁上流端１５ａ
、１５ｂ開の吸気ボート８内にはバイパス通路１８ａ、
１８ｂの入口部を同時に閉鎖可能なロータリ弁１９が配
置される。このロータリ弁１９はシリンダヘッドヘソド
３に螺着されたロータリ弁ホルダ２０と、ロータリ弁ホ
ルダ２０によって回転可能に支承された弁軸２１と、弁
軸２１の下端部に一体形成された薄板状の弁体２２とに
より横取され、弁軸２１の上端部にはアーム２３がボル
ト２４によって固締される。弁体２２はほぼ一様な横巾
を有する矩形状をなし、更にこの弁体２２は吸気ボート
８の上壁面から下壁面棟で延びる。第２図に示されるよ
うに弁体２２の縁部に対面する隔壁上流端１５ｇ、１５
ｂ近傍の隔壁側壁面部分２４ａ、２４ｂは部分円筒状に
形成され、弁体２２が回転したときに弁体２２の縁部は
部分円筒状隔壁側壁面部分２４ｇ、２４ｂかられずかな
一定間隔を隔てて移動する。従って弁体２２の縁部と部
分円筒状隔壁側壁面部分２４ａ、２４ｂは混合気の漏洩
を抑制するラビリンスを形成する。弁体１９が第２図に
おいて破線で示す位置に回転すると弁体１９の一方の縁
部が薄肉シリンダヘッド部分１１の上流端１４に近接す
ると共に弁体１９が薄肉シリンダヘッド部分１１と整列
する。
第１図から第４図に示されるように吸気ボート８０入口
開口１０は対応する枝管２５を介して共通のサージタン
ク２６に連結され、各枝管２５の上壁面中央部には燃料
噴射弁２７が取付けられる。
開口１０は対応する枝管２５を介して共通のサージタン
ク２６に連結され、各枝管２５の上壁面中央部には燃料
噴射弁２７が取付けられる。
燃料噴射弁２７のノズル口２８はロータリ弁１９の弁体
２２の中央部に指向され、斯くして燃料が燃料噴射弁２
７から弁体２２に向けて噴射される。
２２の中央部に指向され、斯くして燃料が燃料噴射弁２
７から弁体２２に向けて噴射される。
サージタンク２６は吸気ダクト２９を介し７てエアフロ
ーメータ３０に接続され、吸気ダクト２９内［スロット
ル弁３１が挿入される。
ーメータ３０に接続され、吸気ダクト２９内［スロット
ル弁３１が挿入される。
第４図に示されるようにロータリ弁１９のアーム２３ｖ
ｉ負圧ダイアフラム装置３２のダイアフラム３３１Ｃ固
定された制御ロッド３４に連結ロッド３５を介して連結
される。負圧ダイアフラム装置３２１ｄ′ダイアフラム
３３によって大気から隔離さり、た負圧室３６を有し、
負圧室３６内にはダイアフラム押ＥＥ用圧縮ばね３７が
挿入される。この負圧室３６は導管３８を介して大気連
通制御弁３９の弁室４０に連結さｈる。この弁室４０Ｈ
一方でＶま大気ボート４１およびエアフィルタ４２を介
して大気に連結さｉｔ１他方では負圧ボート４３および
負圧導管４４を介してサージタンク２６に連結さＩする
。負圧ボー）４３には弁室４０からサージタンク２６に
向けてのみ流通可能な逆ＩＥ弁４５が取付けられる。更
に大気連通制御弁３９は大気ボート４１の開閉制御をす
る弁体４６と、弁体４６に連結さり、た可動プランジャ
４７と、可動プランジャ４７を吸引するためのソレノイ
ド４８とを具備し、このソレノイド４８は電子：ｔｔｌ
Ｊ御ユニツユニット５０端子に接続さｉする。
ｉ負圧ダイアフラム装置３２のダイアフラム３３１Ｃ固
定された制御ロッド３４に連結ロッド３５を介して連結
される。負圧ダイアフラム装置３２１ｄ′ダイアフラム
３３によって大気から隔離さり、た負圧室３６を有し、
負圧室３６内にはダイアフラム押ＥＥ用圧縮ばね３７が
挿入される。この負圧室３６は導管３８を介して大気連
通制御弁３９の弁室４０に連結さｈる。この弁室４０Ｈ
一方でＶま大気ボート４１およびエアフィルタ４２を介
して大気に連結さｉｔ１他方では負圧ボート４３および
負圧導管４４を介してサージタンク２６に連結さＩする
。負圧ボー）４３には弁室４０からサージタンク２６に
向けてのみ流通可能な逆ＩＥ弁４５が取付けられる。更
に大気連通制御弁３９は大気ボート４１の開閉制御をす
る弁体４６と、弁体４６に連結さり、た可動プランジャ
４７と、可動プランジャ４７を吸引するためのソレノイ
ド４８とを具備し、このソレノイド４８は電子：ｔｔｌ
Ｊ御ユニツユニット５０端子に接続さｉする。
電子制御ユニット５０はディジタルコンピュータからな
り、第４図に示されるように各種の演算処理を行なうマ
イクロプロセッサ（ＭＰＵ）５１、ランダムアクセスメ
モリ（ＲＡＭ）５２、制御プログラムおよび演算定数等
が予め格納さり、ているリードオンリメモリ（ＲＯＭ）
５３．入力ポート５４および出力ポート５５が双方向性
バス５６を介して互に接続されている。更に電子制御ユ
ニット５０内には各種のクロック信号を発生するクロッ
ク発生器５７が設けられる。人力ボート５４にはエアフ
ローメータ３０がＡＤ変換器５８を介して接続され、更
に入力ポート５４には感温スイッチ５９が接続烙れる。
り、第４図に示されるように各種の演算処理を行なうマ
イクロプロセッサ（ＭＰＵ）５１、ランダムアクセスメ
モリ（ＲＡＭ）５２、制御プログラムおよび演算定数等
が予め格納さり、ているリードオンリメモリ（ＲＯＭ）
５３．入力ポート５４および出力ポート５５が双方向性
バス５６を介して互に接続されている。更に電子制御ユ
ニット５０内には各種のクロック信号を発生するクロッ
ク発生器５７が設けられる。人力ボート５４にはエアフ
ローメータ３０がＡＤ変換器５８を介して接続され、更
に入力ポート５４には感温スイッチ５９が接続烙れる。
一方、出力ポート５５は眠刀増「１〕器６０を介して大
気連通制御弁３９のソレノイド４８に接続きれる。エア
フローメータ３０は吸入空気量に比例した出力電圧を発
生し、この出力電圧はＡＤ変換器５８においで対応する
２進数に変換ζノ１てこの２進数が入カポ−ｈ ５４
〕しよびパス５６を介してＭＰＵ５１に人力される、感
温スイッチ５９は機関冷却水温に応動するスイッチであ
って、機関冷却水温が予め定められた温度よりも高くな
るとオンになる。感温スイッチ５９の出力信号は入力ポ
ート５４およびバス５６を介してＭＰＵ５１に入力され
る。エアフローメータ３０の出力電圧および感温スイッ
チ５９の出力（言号ｉｃｆ常時ＭＰＵ５１によって監視
されており、機関冷却水温が予め定められた温度よりも
低いときにエアフローメータ３０の出力信号に無関係に
ソレノイド４８を付勢ずべきデータを出力ポート５５に
書き込む。一方、機関冷却水温が予め定められた温度よ
りも高く、しかも吸入空気量が予め定められた駄よりも
少ないときにソレノイド４８を消勢すべきデータを出力
ポート５５に書き込む。
気連通制御弁３９のソレノイド４８に接続きれる。エア
フローメータ３０は吸入空気量に比例した出力電圧を発
生し、この出力電圧はＡＤ変換器５８においで対応する
２進数に変換ζノ１てこの２進数が入カポ−ｈ ５４
〕しよびパス５６を介してＭＰＵ５１に人力される、感
温スイッチ５９は機関冷却水温に応動するスイッチであ
って、機関冷却水温が予め定められた温度よりも高くな
るとオンになる。感温スイッチ５９の出力信号は入力ポ
ート５４およびバス５６を介してＭＰＵ５１に入力され
る。エアフローメータ３０の出力電圧および感温スイッ
チ５９の出力（言号ｉｃｆ常時ＭＰＵ５１によって監視
されており、機関冷却水温が予め定められた温度よりも
低いときにエアフローメータ３０の出力信号に無関係に
ソレノイド４８を付勢ずべきデータを出力ポート５５に
書き込む。一方、機関冷却水温が予め定められた温度よ
りも高く、しかも吸入空気量が予め定められた駄よりも
少ないときにソレノイド４８を消勢すべきデータを出力
ポート５５に書き込む。
また、機関冷却水温が予め定められた温度よりも高く、
シかも吸入空気量が予め定められた量よりも多いときは
ソレノイド４８を付勢すべきデータを出力ポート５５に
曹き込む。
シかも吸入空気量が予め定められた量よりも多いときは
ソレノイド４８を付勢すべきデータを出力ポート５５に
曹き込む。
上述したように機関冷却水温が予め定められた温度より
も高く、吸入窒気欺が予め定められた量よりも少ないと
き、即ち暖機完了後であって機関低速低負荷運転時には
ソレノイド４８が消勢されるために弁体４６が大気ボー
ト４１を閉鎖する。
も高く、吸入窒気欺が予め定められた量よりも少ないと
き、即ち暖機完了後であって機関低速低負荷運転時には
ソレノイド４８が消勢されるために弁体４６が大気ボー
ト４１を閉鎖する。
このとき負圧ダイアフラム装置３２の負圧室３６は負圧
ボート４３および逆上弁４５を介してサージタンク２６
に連結される。この逆ＩＥ弁４５はサージタンク２６内
の負圧が負圧室３６内の負圧よジも太きくなったときに
開弁し、サージタンク２６内の負圧が負圧室３６内の負
圧よりも小さくなったときに閉弁する。従って負圧室３
６内の負圧は弁体４６が大気ボート４１を閉鎖しつつけ
ている間、サージタンク２６内に発生する最大負圧に維
持される。負圧室３６内に負圧が加わるとダイアフラム
３３は圧縮ばね３７に抗して負王室３６側に移動し、そ
の結果ロータリ弁１９が回動せしめられて第２図の実線
で示すようにバイパス通路１８ａ 、１８ｂの入口部を
閉鎖する。従ってこのとき燃料噴射弁２７から噴射され
た燃料は口−タリ弁１９に衝突して微粒化せしめられ、
吸気ボート８内に送り込まれた空気と混合し２て混合気
を形成する。次いでこの混合気はロータリ弁１９に案内
ζｉ１て旋回流生成通路１２ａ、１２ｂ内に均等に分配
される。各旋回流発生通路１２ａ。
ボート４３および逆上弁４５を介してサージタンク２６
に連結される。この逆ＩＥ弁４５はサージタンク２６内
の負圧が負圧室３６内の負圧よジも太きくなったときに
開弁し、サージタンク２６内の負圧が負圧室３６内の負
圧よりも小さくなったときに閉弁する。従って負圧室３
６内の負圧は弁体４６が大気ボート４１を閉鎖しつつけ
ている間、サージタンク２６内に発生する最大負圧に維
持される。負圧室３６内に負圧が加わるとダイアフラム
３３は圧縮ばね３７に抗して負王室３６側に移動し、そ
の結果ロータリ弁１９が回動せしめられて第２図の実線
で示すようにバイパス通路１８ａ 、１８ｂの入口部を
閉鎖する。従ってこのとき燃料噴射弁２７から噴射され
た燃料は口−タリ弁１９に衝突して微粒化せしめられ、
吸気ボート８内に送り込まれた空気と混合し２て混合気
を形成する。次いでこの混合気はロータリ弁１９に案内
ζｉ１て旋回流生成通路１２ａ、１２ｂ内に均等に分配
される。各旋回流発生通路１２ａ。
１２ｂ内に送り込まれた混合気は吸気弁６ａ、６ｂの弁
ステム回ジで旋回力を与えられ、次いで旋回しつつ燃焼
室４内に流入して逆向きに旋回する一対の旋回流を燃焼
室４内に発生せしめる。これらの旋回流は熔・焼室４内
において衝突して強力な乱れを燃焼室４内に発生せしめ
、斯くして溶焼速度が速められるために安定した良好な
ＩＩＦ焼が得られる。なお、隔壁１３ａ 、１３ｂと吸
気ボート部分１２ａ、１２ｂ間には間隙が存在するがロ
ータリ弁１９が閉弁しているときにはロータリ弁１９背
後のバイパス通路１８ａ、１８ｂ内に流入する混合気Ｖ
Ｘ少なく、斯くして大部分の混合気が旋回流生成通路１
７ａ、１７ｂを通りて・燃焼室４日に送り込まれるため
にＩｅ焼室４内には強力な乱れが発生せしめられること
になる。
ステム回ジで旋回力を与えられ、次いで旋回しつつ燃焼
室４内に流入して逆向きに旋回する一対の旋回流を燃焼
室４内に発生せしめる。これらの旋回流は熔・焼室４内
において衝突して強力な乱れを燃焼室４内に発生せしめ
、斯くして溶焼速度が速められるために安定した良好な
ＩＩＦ焼が得られる。なお、隔壁１３ａ 、１３ｂと吸
気ボート部分１２ａ、１２ｂ間には間隙が存在するがロ
ータリ弁１９が閉弁しているときにはロータリ弁１９背
後のバイパス通路１８ａ、１８ｂ内に流入する混合気Ｖ
Ｘ少なく、斯くして大部分の混合気が旋回流生成通路１
７ａ、１７ｂを通りて・燃焼室４日に送り込まれるため
にＩｅ焼室４内には強力な乱れが発生せしめられること
になる。
一方、機関冷却水温が予め定められた温度よりも高く、
吸入空気量が予め定められた畦よりも多いとき、即ち暖
気完了後であって機関高速高負荷運転時には前述したよ
うにソレノイド４８が付勢される。このとき弁体４６が
大気ボート４１を開口するために負圧室３６内は大気圧
となる。このとき、ダイアフラム３３は圧縮ばね３７の
ばね力により負王室３６と反対方向に移動し、その結果
ロータリ弁１９が回動ぜしめられて第２図の破線で示す
ようにロータリ弁１９がバイパス通路１８ｇ、１８ｂの
入口部を開１］する。従ってこのとき吸気ボート８内ｒ
（形成された混合気（ｒよ旋回流生成通路１７ａ、１７
ｂおよびバイパス通路１８ａ。
吸入空気量が予め定められた畦よりも多いとき、即ち暖
気完了後であって機関高速高負荷運転時には前述したよ
うにソレノイド４８が付勢される。このとき弁体４６が
大気ボート４１を開口するために負圧室３６内は大気圧
となる。このとき、ダイアフラム３３は圧縮ばね３７の
ばね力により負王室３６と反対方向に移動し、その結果
ロータリ弁１９が回動ぜしめられて第２図の破線で示す
ようにロータリ弁１９がバイパス通路１８ｇ、１８ｂの
入口部を開１］する。従ってこのとき吸気ボート８内ｒ
（形成された混合気（ｒよ旋回流生成通路１７ａ、１７
ｂおよびバイパス通路１８ａ。
１８ｂを辿って燃焼室４（ノコに流入する。隔壁１３ａ
、１３ｂｉ”［：吸気ボート部分１２ａ、１２ｂの土壁
面から突出しているだけなので吸気ボート部分１２ａ
、１２ｂの流れ抵抗は小をく、斯くして評い充填効率を
得ることができる。
、１３ｂｉ”［：吸気ボート部分１２ａ、１２ｂの土壁
面から突出しているだけなので吸気ボート部分１２ａ
、１２ｂの流れ抵抗は小をく、斯くして評い充填効率を
得ることができる。
また、前述したように機関冷却水温が予め冨められた温
度よりも低いとき、即ち暖磯完ｒ前にはソレノイド４８
が付勢さｈ、るのでロータリ弁１９に第２図の破線で示
すようにバイパス通路１８ａ。
度よりも低いとき、即ち暖磯完ｒ前にはソレノイド４８
が付勢さｈ、るのでロータリ弁１９に第２図の破線で示
すようにバイパス通路１８ａ。
１８ｂの入口部を開口する。従ってこのとき燃料噴射弁
２７から噴射された燃料はロータリ弁１９に付着するこ
となく、噴射後ただちに燃焼室４内に送り込捷れるため
に素朴供給の応答遅り、を阻止することができる。
２７から噴射された燃料はロータリ弁１９に付着するこ
となく、噴射後ただちに燃焼室４内に送り込捷れるため
に素朴供給の応答遅り、を阻止することができる。
なお、第４図に示す実施例ではロータリ弁１９を吸入突
気１徒に応じて制御するようにしているが、ロータリ弁
１９を機関負荷或いに機関回転数に応じて１間御１−１
てロータリ弁１９を４８閏負荷或いは機関回転数が予め
定められた値よりも大きくなったときに開弁させるよう
にすることもできる。また、旋回流生成通路１７ａ 、
１７ｂの外側壁を吸気弁６ａ、６ｂの弁ステムの周９に
おいて外方に膨出させて旋回流生成通路１７ａ、１７ｂ
の形状を通常のヘリカル型吸気ボートのような形状にす
ることもできる。
気１徒に応じて制御するようにしているが、ロータリ弁
１９を機関負荷或いに機関回転数に応じて１間御１−１
てロータリ弁１９を４８閏負荷或いは機関回転数が予め
定められた値よりも大きくなったときに開弁させるよう
にすることもできる。また、旋回流生成通路１７ａ 、
１７ｂの外側壁を吸気弁６ａ、６ｂの弁ステムの周９に
おいて外方に膨出させて旋回流生成通路１７ａ、１７ｂ
の形状を通常のヘリカル型吸気ボートのような形状にす
ることもできる。
以上ボベたように本発明によれば吸入空気量が少ないと
＠には大部分の混合気が旋回流生成通路１７ａ、１７ｂ
を迫って燃焼室４内に送り込せれるために強力な乱れが
燃焼室４内に発生せしめられ、斯くして安定した炉焼を
得ることができる。
＠には大部分の混合気が旋回流生成通路１７ａ、１７ｂ
を迫って燃焼室４内に送り込せれるために強力な乱れが
燃焼室４内に発生せしめられ、斯くして安定した炉焼を
得ることができる。
一方、吸入空気量が多いときにはロータリ弁１９が開弁
するために吸気ボート部分１２ｇ、１２ｂの流路断面積
が増大し、更にこのときの吸気ボート部分１２ａ 、１
２ｂの流れ抵抗が小ζなために高い充填効率を得ること
ができる。従って機ｒＱ１高速高負荷運転時には十分な
機関高量カケ得ることができる。
するために吸気ボート部分１２ｇ、１２ｂの流路断面積
が増大し、更にこのときの吸気ボート部分１２ａ 、１
２ｂの流れ抵抗が小ζなために高い充填効率を得ること
ができる。従って機ｒＱ１高速高負荷運転時には十分な
機関高量カケ得ることができる。
第１図に本姥明による内燃機関の側面断面図、第２図は
第１図の断面平面図、第３１ゾ１は第２図のＩＩＩ −
ＩＩＩ線に？９ってみた断面図、第４図シ２１０−タリ
弁駆動制御装置の全体図である。 ６ａ、６ｂ・・・吸気弁、８・・・吸気ボート、１２ａ
。 １２ｂ・・・吸気ボート部分、１３ ｎ 、 １．３
ｈ・・隔壁、１７ａ、１７ｂ−旋回流生成通路、１８ａ
。 １８ｂ・・・バイパス通路、１９ ・ロータリ弁、２７
・・・燃料噴射弁、３２・・・負王ダイアフラム装置、
５０・・・電子制御ユニット。 特ｆＦ出願人 トヨタ自動車株式会社 特許出願代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士 西 舘 １口 之 弁理士 中 山 恭 介 弁理士 山 口 昭 之
第１図の断面平面図、第３１ゾ１は第２図のＩＩＩ −
ＩＩＩ線に？９ってみた断面図、第４図シ２１０−タリ
弁駆動制御装置の全体図である。 ６ａ、６ｂ・・・吸気弁、８・・・吸気ボート、１２ａ
。 １２ｂ・・・吸気ボート部分、１３ ｎ 、 １．３
ｈ・・隔壁、１７ａ、１７ｂ−旋回流生成通路、１８ａ
。 １８ｂ・・・バイパス通路、１９ ・ロータリ弁、２７
・・・燃料噴射弁、３２・・・負王ダイアフラム装置、
５０・・・電子制御ユニット。 特ｆＦ出願人 トヨタ自動車株式会社 特許出願代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士 西 舘 １口 之 弁理士 中 山 恭 介 弁理士 山 口 昭 之
Claims (1)
- 各気筒が夫々一対の吸気弁を具備（２、各気筒に対１〜
で夫々１個設けられた吸気］山路を２本の吸気通路に分
岐して各分岐吸気通路を夫々対応する吸気弁を介して同
一の燃焼室内に連結１−た内燃機関において、上記の各
分岐吸気通路内に分岐吸気通路の上壁面から下方に向け
て突出しかつ該分岐吸気通路の分岐部から吸気弁近傍ま
で延びる隔壁を形成ｊ〜て各分岐吸気通路内部を該隔壁
によって旋回流生成通路とバイパス通路に分離し、更に
両分岐吸気通路のバイパス通路の入口部を閉鎖可能な開
閉弁を上記分岐部に設けて吸入空気量、機関負荷或いは
機関回転数が予め定められた値よりも太きくなったとき
に該開閉弁を開弁せしめるようにした内燃機関の吸気制
御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57122161A JPS5915628A (ja) | 1982-07-15 | 1982-07-15 | 内燃機関の吸気制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57122161A JPS5915628A (ja) | 1982-07-15 | 1982-07-15 | 内燃機関の吸気制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5915628A true JPS5915628A (ja) | 1984-01-26 |
| JPS6238542B2 JPS6238542B2 (ja) | 1987-08-18 |
Family
ID=14829096
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57122161A Granted JPS5915628A (ja) | 1982-07-15 | 1982-07-15 | 内燃機関の吸気制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5915628A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3521747A1 (de) * | 1984-06-15 | 1985-12-19 | Honda Giken Kogyo K.K., Tokio/Tokyo | Ansaugsystem fuer eine brennkraftmaschine |
| US4727719A (en) * | 1986-02-26 | 1988-03-01 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Apparatus for controlling inlet air flow in a turbocharged internal combustion engine |
| DE3590834C2 (de) * | 1985-08-23 | 1997-04-17 | Mitsubishi Motors Corp | Einlaßanordnung mit veränderbarem Wirbel für eine Brennkraftmaschine |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4207670C1 (ja) * | 1992-03-11 | 1993-03-11 | Mercedes-Benz Aktiengesellschaft, 7000 Stuttgart, De |
-
1982
- 1982-07-15 JP JP57122161A patent/JPS5915628A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3521747A1 (de) * | 1984-06-15 | 1985-12-19 | Honda Giken Kogyo K.K., Tokio/Tokyo | Ansaugsystem fuer eine brennkraftmaschine |
| DE3590834C2 (de) * | 1985-08-23 | 1997-04-17 | Mitsubishi Motors Corp | Einlaßanordnung mit veränderbarem Wirbel für eine Brennkraftmaschine |
| US4727719A (en) * | 1986-02-26 | 1988-03-01 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Apparatus for controlling inlet air flow in a turbocharged internal combustion engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6238542B2 (ja) | 1987-08-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH048610B2 (ja) | ||
| JPS6335807B2 (ja) | ||
| JPH02277919A (ja) | 多気筒エンジンの吸気装置 | |
| US4700676A (en) | Intake control device | |
| JPS5915628A (ja) | 内燃機関の吸気制御装置 | |
| JPS5934850B2 (ja) | 多気筒内燃機関の吸気装置 | |
| JPS5990720A (ja) | エンジンの吸気装置 | |
| JPS631445B2 (ja) | ||
| JPS6296776A (ja) | 内燃機関の燃料供給装置 | |
| JP2005180309A (ja) | 内燃機関の吸気装置 | |
| JPS60233314A (ja) | 内燃機関の吸気制御装置 | |
| JPH0650093B2 (ja) | 内燃機関の吸気装置 | |
| JPS63106356A (ja) | エンジンの燃料供給装置 | |
| JPS5999028A (ja) | タ−ボ過給機付きデイ−ゼル機関における不足空気の吹込み装置 | |
| JPS57183515A (en) | Fuel-injected engine | |
| JPS5990719A (ja) | エンジンの吸気装置 | |
| JPH0343388Y2 (ja) | ||
| JPH0480231B2 (ja) | ||
| JPH0118839Y2 (ja) | ||
| JPH0331891B2 (ja) | ||
| JPS5828530A (ja) | ヘリカル型吸気ポ−トの流路制御装置 | |
| JPS6053618A (ja) | 吸気ポ−トの流路制御装置 | |
| JP2021156196A (ja) | 内燃機関の制御装置 | |
| JPS61226559A (ja) | 内燃機関の混合気制御装置 | |
| JPS59147867A (ja) | 燃料噴射式内燃機関 |