JPS5912843A - 溶接可能な複合塗装鋼板 - Google Patents
溶接可能な複合塗装鋼板Info
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- JPS5912843A JPS5912843A JP12262782A JP12262782A JPS5912843A JP S5912843 A JPS5912843 A JP S5912843A JP 12262782 A JP12262782 A JP 12262782A JP 12262782 A JP12262782 A JP 12262782A JP S5912843 A JPS5912843 A JP S5912843A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明はジンクリッチ系塗装鋼板に２（・て、鋼板とジ
ンクリンチ塗膜との間にマンガンリッチ塗Ｒを介在せし
めて防食性を向上させｔ二溶接可能な複合塗装鋼板に関
する。 近年肩動車屯体の下廻りやドアなどの素材として高耐食
性表面処理鋼板の要求が高まっている。 しｌ）・し自動車部材の場合その組立に電気溶接を伴う
ので電気溶接が可能であること、Ｒよび塗装体系は冷延
鋼板を対象と１−るものであるので、表面処理は片面の
みであることが要求されて（・る。 従来このような表面処理鋼板としては亜鉛系電気めっき
鋼板または溶融亜鉛めっき鋼板などのめつぎ鋼板、ある
し・けジンクリッチ系塗装鋼板などの塗装鋼板が使用さ
れていたが、いずれも一長一短があり、自動車メーカー
の要求ン満足させるには至っていなｔ・。 例えは亜鉛系電気めっき鋼板の場合、従来Ｚｎ −Ｎｉ
系やＺｎ−Ｆｅ系系合金的っきしたものやＺｎ層とＮｉ
層とン複層めっきしたものが使用されて（・たが、これ
らの鋼板はプレス加工時めっき層の剥離−％＞ ハウダ
リングの発生が非常に少く、かつスポット溶接に８ける
連続打点可能数がチップのドレッシングなしで５１１
（１０点にも及ぶなど加工性、溶抜性に８（・ては優れ
て（・る。しかし電気めっき鋼板の場合一般にピンホー
ルの発生がさけられないので、ピンホール乞起点とする
錆の発生の問題があり、力２つ電着塗装しても塩水噴霧
試験にお（・てふくれが発生しや丁（、その防食性はジ
ンクリッチ系塗装鋼板に比べると劣っている。ま１こ電
着塗膜の密着性もジンク、リッチ系塗装鋼板には及ばな
い。 溶融亜鉛めっき鋼板の場合も同様で、従来Ｚｎ −Ｆｅ
系Ｊｐ Ｚｎ −ＡＩ系のものが使用されていたが、
その長短は前記亜鉛系電気めっき鋼板と類似して（・た
。しかし本鋼板の最大の難点は確実な片面めっき法がま
だ開発されていないことである。このため従来片面めっ
き品の製造はめつき後片面のめつき層を機械的罠削除す
ることにより行っていたため、その製造コストは著しく
高価なものとなって（・た。 一部ジンクロメタル（商品名）やクロム含有高耐食性下
塗層の上にエポキシ系ジンクリッチ塗料ン塗布した塗装
鋼板に代表されるジノクリンチ系塗装鋼板の場合既存の
ストリップ塗装ラインで容易に片面塗装品が生産でき、
亜鉛系電気めっき鋼板や溶融亜鉛めっき鋼板より優第１
た防食性ン発揮１−ろ。しか１．防食性に関してはまだ
不十分で鋼素地に対する著（２いガルバニック作用にま
り鋼素地との界面で伶膜Ｆ腐食乞起し、これがブリスタ
ーとＲ′’）で現れｙ、ｚす、また塗膜が剥離すると腐
食進行が速いなどの欠点がある。またこの塗装鋼板の場
合、プレス加工時にパウダリンク現象を呈してそのパラ
ターがピンクアッグされ、製品に傷やへこみケ生じさせ
るパウダリングの問題や溶接性がめつさ鋼板より劣ると
いう問題がある。 本発明シよ近年表面処理鋼板として防食性能が穴あざま
で１０年以上のものが要求されている点に鑑み、前記表
面処理鋼板のうちでと（に防食性に優ｉ１にジンクリッ
チ系塗装鋼板の防食性をさらに高め１、：溶接可能な複
合塗装鋼板を提供するものである。 本発明者らし「従来のジンクリッチ系塗装鋼板の欠点で
ある塗膜下腐食によるブリスターの発生および塗膜剥離
による腐−食進行ケ改善丁べく種々研究を重ねた結果、
ジンクリッチ塗膜の下側にマンガンリッチ塗膜を形成し
、かつ該塗膜ケ鋼板表面に形成した凹凸で強固に保持し
ておけば溶接性を損うことなく前記欠点の改善が可能で
あることを見出し、たのである。 そして本発明者らは平均表面粗度ＲＺが４〜３０μの鋼
板上に鋼板側より順次（１）皮膜中の全クロム量が５〜
１００〜背であるクロメート系皮膜と、（２）エポキシ
系樹脂中にマンガン粉末大重量％にて５０〜９０％含有
する膜厚２〜２０μのマンガンリッチ塗膜と、（３）エ
ポキシ系樹脂中に亜鉛粉末ケ重ｆ％にて７０〜９０％含
有する１摸厚２−２０μのジンクリンチ塗膜とが形成さ
れて（・４）ことを特徴とする溶接可能な複合塗装鋼板
の開発に成功し、１こ。 以下本発明の詳細な説明する、。 第１図は本発明の塗装鋼板の断面を模式的に示しＴこも
ので、１は鋼板、２はこの鋼板上に形成されたクロメー
ト系皮膜、３は本発明の鴫徴ｔな丁マンガンリンチ塗膜
で、前記クロメート系皮８の−１：に形成さオｉて（・
石。４はこのマンガンリッチ塗膜の上に形Ｆｉ５ｃさ才
１、たジンクリンチ塗膜である。本発明にお（・てはＣ
ｔＩらの要素は以下のようＫされて（・る。 まず鋼板１であるが、この鋼板１には平均表面用度Ｒｚ
が４〜３０μの凹凸が形成されている。この凹凸はクロ
メート系皮膜２の上圧形成するマンガンリッチ塗膜３お
よびジンクリッチ塗膜４の密着性ｊ６よび酬スクラッチ
性を向上させるとともに、加［二により塗膜剥離が生じ
てもマンガンリッチ塗１Ｋ
ンクリンチ塗膜との間にマンガンリッチ塗Ｒを介在せし
めて防食性を向上させｔ二溶接可能な複合塗装鋼板に関
する。 近年肩動車屯体の下廻りやドアなどの素材として高耐食
性表面処理鋼板の要求が高まっている。 しｌ）・し自動車部材の場合その組立に電気溶接を伴う
ので電気溶接が可能であること、Ｒよび塗装体系は冷延
鋼板を対象と１−るものであるので、表面処理は片面の
みであることが要求されて（・る。 従来このような表面処理鋼板としては亜鉛系電気めっき
鋼板または溶融亜鉛めっき鋼板などのめつぎ鋼板、ある
し・けジンクリッチ系塗装鋼板などの塗装鋼板が使用さ
れていたが、いずれも一長一短があり、自動車メーカー
の要求ン満足させるには至っていなｔ・。 例えは亜鉛系電気めっき鋼板の場合、従来Ｚｎ −Ｎｉ
系やＺｎ−Ｆｅ系系合金的っきしたものやＺｎ層とＮｉ
層とン複層めっきしたものが使用されて（・たが、これ
らの鋼板はプレス加工時めっき層の剥離−％＞ ハウダ
リングの発生が非常に少く、かつスポット溶接に８ける
連続打点可能数がチップのドレッシングなしで５１１
（１０点にも及ぶなど加工性、溶抜性に８（・ては優れ
て（・る。しかし電気めっき鋼板の場合一般にピンホー
ルの発生がさけられないので、ピンホール乞起点とする
錆の発生の問題があり、力２つ電着塗装しても塩水噴霧
試験にお（・てふくれが発生しや丁（、その防食性はジ
ンクリッチ系塗装鋼板に比べると劣っている。ま１こ電
着塗膜の密着性もジンク、リッチ系塗装鋼板には及ばな
い。 溶融亜鉛めっき鋼板の場合も同様で、従来Ｚｎ −Ｆｅ
系Ｊｐ Ｚｎ −ＡＩ系のものが使用されていたが、
その長短は前記亜鉛系電気めっき鋼板と類似して（・た
。しかし本鋼板の最大の難点は確実な片面めっき法がま
だ開発されていないことである。このため従来片面めっ
き品の製造はめつき後片面のめつき層を機械的罠削除す
ることにより行っていたため、その製造コストは著しく
高価なものとなって（・た。 一部ジンクロメタル（商品名）やクロム含有高耐食性下
塗層の上にエポキシ系ジンクリッチ塗料ン塗布した塗装
鋼板に代表されるジノクリンチ系塗装鋼板の場合既存の
ストリップ塗装ラインで容易に片面塗装品が生産でき、
亜鉛系電気めっき鋼板や溶融亜鉛めっき鋼板より優第１
た防食性ン発揮１−ろ。しか１．防食性に関してはまだ
不十分で鋼素地に対する著（２いガルバニック作用にま
り鋼素地との界面で伶膜Ｆ腐食乞起し、これがブリスタ
ーとＲ′’）で現れｙ、ｚす、また塗膜が剥離すると腐
食進行が速いなどの欠点がある。またこの塗装鋼板の場
合、プレス加工時にパウダリンク現象を呈してそのパラ
ターがピンクアッグされ、製品に傷やへこみケ生じさせ
るパウダリングの問題や溶接性がめつさ鋼板より劣ると
いう問題がある。 本発明シよ近年表面処理鋼板として防食性能が穴あざま
で１０年以上のものが要求されている点に鑑み、前記表
面処理鋼板のうちでと（に防食性に優ｉ１にジンクリッ
チ系塗装鋼板の防食性をさらに高め１、：溶接可能な複
合塗装鋼板を提供するものである。 本発明者らし「従来のジンクリッチ系塗装鋼板の欠点で
ある塗膜下腐食によるブリスターの発生および塗膜剥離
による腐−食進行ケ改善丁べく種々研究を重ねた結果、
ジンクリッチ塗膜の下側にマンガンリッチ塗膜を形成し
、かつ該塗膜ケ鋼板表面に形成した凹凸で強固に保持し
ておけば溶接性を損うことなく前記欠点の改善が可能で
あることを見出し、たのである。 そして本発明者らは平均表面粗度ＲＺが４〜３０μの鋼
板上に鋼板側より順次（１）皮膜中の全クロム量が５〜
１００〜背であるクロメート系皮膜と、（２）エポキシ
系樹脂中にマンガン粉末大重量％にて５０〜９０％含有
する膜厚２〜２０μのマンガンリッチ塗膜と、（３）エ
ポキシ系樹脂中に亜鉛粉末ケ重ｆ％にて７０〜９０％含
有する１摸厚２−２０μのジンクリンチ塗膜とが形成さ
れて（・４）ことを特徴とする溶接可能な複合塗装鋼板
の開発に成功し、１こ。 以下本発明の詳細な説明する、。 第１図は本発明の塗装鋼板の断面を模式的に示しＴこも
ので、１は鋼板、２はこの鋼板上に形成されたクロメー
ト系皮膜、３は本発明の鴫徴ｔな丁マンガンリンチ塗膜
で、前記クロメート系皮８の−１：に形成さオｉて（・
石。４はこのマンガンリッチ塗膜の上に形Ｆｉ５ｃさ才
１、たジンクリンチ塗膜である。本発明にお（・てはＣ
ｔＩらの要素は以下のようＫされて（・る。 まず鋼板１であるが、この鋼板１には平均表面用度Ｒｚ
が４〜３０μの凹凸が形成されている。この凹凸はクロ
メート系皮膜２の上圧形成するマンガンリッチ塗膜３お
よびジンクリッチ塗膜４の密着性ｊ６よび酬スクラッチ
性を向上させるとともに、加［二により塗膜剥離が生じ
てもマンガンリッチ塗１Ｋ
【３の一部が鋼板１に残存す
るようにするものである。丁なわち従来のジンクリッチ
系塗装鋼板の場合塗膜剥離が生じろとジンクリンチ塗膜
４ａは第２図に示すように鋼板１の界面から剥離し、調
子１也がＰｘ出してしまつ１こが本発明の場合は凹凸に
よりマンガンリッチ塗膜３で凝集破壊が起るので、第３
図に示すよ５に、マンガンリッチ塗膜３の一部を工鋼板
１に残存し、鋼素地は露出しない。従って加工や走行中
の飛石により部材に塗膜剥離が生じＣも防食性は才だ維
持され、急激な腐食進行は防止される。 本発明Ｋｊ＋１−て鋼板１に凹凸火形成する他の目的は
凹部５に付着てるクロメート系皮膜２の厚さが厚（なる
ようにして防食性ケ向上させ、かつ凸部６により電気溶
接の際の溶接機チップと鋼板１の距離を短（して溶接性
を高めるのである。 、平均表面粗度Ｒｚは４μ未満であると塗膜の密着性が
低下し、と（圧加工時にパウダリングや剥離ケ誘発しや
丁（なる。ま１ここのように平均表面粗度Ｒｚが小さく
・と凹部５に付着するクロメート系皮膜２の量も少（な
るとともに、塗膜剥離により残存するマンガンリッチ塗
膜３の量も少くなり防食性が低下する。一方３０μを超
えろと塗膜表面が肌荒れを起し、防食性を低下させるほ
か外観ンも損う。従って本発明の場合鋼板１の平均表面
粗度Ｒｚは４〜３０μにする。な：ｌＦ（表面粗度のグ
ロフィルはと（に限定ケ必要とせず、一般にダルスキン
パスやショツトブラストで形成したもので十分である。 また鋼板１０種類としては自動車車体の部材の場合普通
鋼鋼板ヶ使用するが、用途によっては他の鋼種の鋼板ケ
用いることも可能である。 クロメート系皮−膜２は鋼板１の表面欠不働態皮膜で覆
りて不活性化呵ると同時に塗膜密着性を向トーさせろも
のであるが、皮膜中の全クロム量が５ ｍｙ／ｎ？未満
であ４）と防食性に乏しく、塗膜密着性も安定−）ｔず
、良好な密着性が得らＩｔ、 ｙ（い場合がある。まｒ
：、 ｌ ００ ＃ｖ／ｍ’ ？超えると防食性は向上
するが、塗膜密着性が低下し、プレス加工などで剥離＋
−，ｒ、：す１．”Ｃ安定しだ実用に耐える製品が得ら
れない。、−の１：め本発明ではクロメート系皮膜２の
皮膜ト目Ｊ皮膜中の全クロム量で５〜１ｏ Ｏｍｙ／Ｗ
？にする。 り【１メート系皮膜２は公知のクロメート処理法ｉ’＋
’ 、、ｔり形成し７：：ものでよく、例えは反応型ク
ロメ−１・処卵、ノーリンス型の塗布方式のクロメート
処理、あるいはｉｆ、 ｆ’ｎクロメ−ト処理１．ｃど
で形成し１、−もの′（″十分である。 マンガンリッチ塗膜３はマンガン粉末７を含有１６エボ
キシ系塗膜で、マンガン粉末７によす防食性の改善症よ
び通電性の付与を行う。 マンガンの防食作用に関し２ては電気化学的に亜鉛より
卑であるので、銅素地に対−［るガルバニック作用は亜
鉛より本来太さい。しかし・マンガンは腐食された場合
、安定した腐食生成物ン生じるのでガルバニック作用は
緩和さオ′ｉ、亜鉛より小さく □なる。このためマン
ガンリッチ塗膜単独の場合その防食性はジンクリンチ塗
膜単独の場合より劣る。 しかし実験によ第１ば上層にジン１クリンチ塗膜が存在
する適度のガルバニック作用を発揮し、て、ジンクリン
チ塗膜下のブリスターの発生を抑制し、赤錆や白錆の発
生が遅（なり、防食性を向上させることが確認されて（
・る。このブリスター抑制機構につ（・てはまだ十分解
明さ１て（・ｌＪいが、これはマンガンが鉄と亜鉛の自
己消耗的な積極的カル・パニック作用を抑制して亜鉛力
ζ不必要以上に溶出するのを防止するためと考えられる
。 本発明の場合プレス加工や走行中の飛石により塗膜剥離
が生じる場合、その塗膜剥離は第３図沈水したようにこ
のマンガンリッチ塗膜３内より生じるので、その残存塗
膜により鋼素地は保護される。 態にて５０重量％未満であると溶接性が劣り、またガル
バニック作用も乏しくなって、塗膜の剥離前後７．問わ
ず、防食性が低下する。一方９０重量％ン超えるとパウ
ダリングが発生しや丁（なり、ジンクリッチ塗膜４との
眉間剥離が生じや丁（なる。 このため塗膜の組成としては重量％にてマンガン粉末５
０〜９０％、エポキシ系樹脂ｌＯ〜５０″％にする。な
おエポキシ系樹脂としては分子量ｌ〜ｌＯ万のものが品
質的、作業的に好ましい。 塗膜厚（乾燥塗膜厚）は２μ未満であると保護力が弱（
、鋼板１の表面粗度の関係上鋼板１とジンクリッチ塗！
ｌＡ４とが直接接してしまい、ブリスター抑制効果が乏
しくなる。一方２０μを超えると品質上の□間□題゛は
ないがコスＩ・が高くなり、不経済となる。このため塗
膜厚は２〜２０μにする。 ジンクリンチ塗膜４は亜鉛粉末８ン乾燥塗膜中脂塗膜で
ご亜鉛粉末含有量が７０％未満であると通電性が悪（な
って溶接性が低下し、傷部からの赤錆発生抑制効果も乏
しくなる。一方９０％ケ超えると塗膜密着性が著しく低
下してパウダリングしや丁くなろ。塗膜厚は乾燥塗膜厚
にて２μ未満であろとマンガンリッチ塗膜３との相剰効
果による防食効果が低下して赤錆が発生しや丁（なり、
２０μを超えるとコスト高になり不経済となる。なお本
塗膜の場付もエポキシ系樹脂としてはマンガンリッチ塗
膜３の場合と同グレードのものを使用するのが好ましい
。 前記マンガンリッチ塗膜３やジンクリンチ塗膜４の形成
は公知の塗装方法で塗装した後板温２００〜２６０℃に
なる温度で焼付乾燥丁れば容易に形成することがでざる
。 次に実施例により本発明ケ説明する。 実施例 板厚０．８１０１の普通鋼冷延鋼板をダルスキ／パスし
て表面に凹凸を形成した後２コート２ベーク方式の連続
塗装ラインン使用し、て脱脂、クロメート処理、マンガ
ンリッチ塗膜の形成ｇよびジンクリッチ塗膜の形成ケ順
次行って複合塗装鋼板の製造ケ行った。第１表に得られ
た鋼板を、また第２表にその品質性能奢示す。なＳマン
ガンリッチ塗膜とジンクリッチ塗膜の焼付けはともに板
温か２６０℃になる温度で６０秒間行ったものである。 第２表の品質性能試験は次の要領で行った。 ｍ ＊膜密着性 ＪＩＳ−Ｇ・３３１２の着色亜鉛鉄板の試験法に準じて
折曲げ試験を行った。゛折曲げ試験は曲げ内側の間隔枚
数０枚（Ｏｌ）、シ枚（２ｔ）で□ 。 １８０度密清新曲げ加工を行うタ後加工部塗膜にセロテ
ープン貼付け、それを急激にひきはが丁セＩ】チーブ剥
離を行（・、次の基準により評価した。 （２）防食性 試験片にあらかじめナイフによる鋼索ＭＫ達するクロス
カットと、１ｔ＋７）１８０度密清新曲げと、ナイフに
より塗膜をけづり落した塗膜剥離とン施した後ＪＩＳ−
Ｚ・２３７１に基（・て塩水噴耕試験ン行って腐食状態
欠調査し、た。評価は塗膜剥離部につ℃・て１００時間
経過した時点で行（・、他の、部分につシ・ては１００
０時間経、過した時点で行っ・票。評価は盗の基準によ
った。 、 ′ 、第？表よ？、明らかな如く、マンガンリッチ塗膜を有
する本発明の塗装鋼は従来のジンクリッチ系塗装横板（
／ｌ６４０）ＶＣ比べてブリスターの発生と塗膜剥離が
生じｙ、＝ｊＪｌ会のＮ食進行抑制は大ｓＫ改善さオ（
ている。またマンガンリッチ塗膜だけでは防食性は改善
されないこともわハ・る。 以上の如（１本発明の塗装鋼板はマンガンリッチ塗ｊ挨
とジ／り１）ツチ塗膜の相剰効果によりブリスターの竜
牛？抑制し、−１ムニ鋼板の入面粗度によぉ）マ／ガ／
リッヂ−中膜の凝集破壊により塗膜剥離後の腐食進行ケ
抑制する。従・つてその防食性は従来のジンクリンチ塗
装鋼板より著しく優れている。
るようにするものである。丁なわち従来のジンクリッチ
系塗装鋼板の場合塗膜剥離が生じろとジンクリンチ塗膜
４ａは第２図に示すように鋼板１の界面から剥離し、調
子１也がＰｘ出してしまつ１こが本発明の場合は凹凸に
よりマンガンリッチ塗膜３で凝集破壊が起るので、第３
図に示すよ５に、マンガンリッチ塗膜３の一部を工鋼板
１に残存し、鋼素地は露出しない。従って加工や走行中
の飛石により部材に塗膜剥離が生じＣも防食性は才だ維
持され、急激な腐食進行は防止される。 本発明Ｋｊ＋１−て鋼板１に凹凸火形成する他の目的は
凹部５に付着てるクロメート系皮膜２の厚さが厚（なる
ようにして防食性ケ向上させ、かつ凸部６により電気溶
接の際の溶接機チップと鋼板１の距離を短（して溶接性
を高めるのである。 、平均表面粗度Ｒｚは４μ未満であると塗膜の密着性が
低下し、と（圧加工時にパウダリングや剥離ケ誘発しや
丁（なる。ま１ここのように平均表面粗度Ｒｚが小さく
・と凹部５に付着するクロメート系皮膜２の量も少（な
るとともに、塗膜剥離により残存するマンガンリッチ塗
膜３の量も少くなり防食性が低下する。一方３０μを超
えろと塗膜表面が肌荒れを起し、防食性を低下させるほ
か外観ンも損う。従って本発明の場合鋼板１の平均表面
粗度Ｒｚは４〜３０μにする。な：ｌＦ（表面粗度のグ
ロフィルはと（に限定ケ必要とせず、一般にダルスキン
パスやショツトブラストで形成したもので十分である。 また鋼板１０種類としては自動車車体の部材の場合普通
鋼鋼板ヶ使用するが、用途によっては他の鋼種の鋼板ケ
用いることも可能である。 クロメート系皮−膜２は鋼板１の表面欠不働態皮膜で覆
りて不活性化呵ると同時に塗膜密着性を向トーさせろも
のであるが、皮膜中の全クロム量が５ ｍｙ／ｎ？未満
であ４）と防食性に乏しく、塗膜密着性も安定−）ｔず
、良好な密着性が得らＩｔ、 ｙ（い場合がある。まｒ
：、 ｌ ００ ＃ｖ／ｍ’ ？超えると防食性は向上
するが、塗膜密着性が低下し、プレス加工などで剥離＋
−，ｒ、：す１．”Ｃ安定しだ実用に耐える製品が得ら
れない。、−の１：め本発明ではクロメート系皮膜２の
皮膜ト目Ｊ皮膜中の全クロム量で５〜１ｏ Ｏｍｙ／Ｗ
？にする。 り【１メート系皮膜２は公知のクロメート処理法ｉ’＋
’ 、、ｔり形成し７：：ものでよく、例えは反応型ク
ロメ−１・処卵、ノーリンス型の塗布方式のクロメート
処理、あるいはｉｆ、 ｆ’ｎクロメ−ト処理１．ｃど
で形成し１、−もの′（″十分である。 マンガンリッチ塗膜３はマンガン粉末７を含有１６エボ
キシ系塗膜で、マンガン粉末７によす防食性の改善症よ
び通電性の付与を行う。 マンガンの防食作用に関し２ては電気化学的に亜鉛より
卑であるので、銅素地に対−［るガルバニック作用は亜
鉛より本来太さい。しかし・マンガンは腐食された場合
、安定した腐食生成物ン生じるのでガルバニック作用は
緩和さオ′ｉ、亜鉛より小さく □なる。このためマン
ガンリッチ塗膜単独の場合その防食性はジンクリンチ塗
膜単独の場合より劣る。 しかし実験によ第１ば上層にジン１クリンチ塗膜が存在
する適度のガルバニック作用を発揮し、て、ジンクリン
チ塗膜下のブリスターの発生を抑制し、赤錆や白錆の発
生が遅（なり、防食性を向上させることが確認されて（
・る。このブリスター抑制機構につ（・てはまだ十分解
明さ１て（・ｌＪいが、これはマンガンが鉄と亜鉛の自
己消耗的な積極的カル・パニック作用を抑制して亜鉛力
ζ不必要以上に溶出するのを防止するためと考えられる
。 本発明の場合プレス加工や走行中の飛石により塗膜剥離
が生じる場合、その塗膜剥離は第３図沈水したようにこ
のマンガンリッチ塗膜３内より生じるので、その残存塗
膜により鋼素地は保護される。 態にて５０重量％未満であると溶接性が劣り、またガル
バニック作用も乏しくなって、塗膜の剥離前後７．問わ
ず、防食性が低下する。一方９０重量％ン超えるとパウ
ダリングが発生しや丁（なり、ジンクリッチ塗膜４との
眉間剥離が生じや丁（なる。 このため塗膜の組成としては重量％にてマンガン粉末５
０〜９０％、エポキシ系樹脂ｌＯ〜５０″％にする。な
おエポキシ系樹脂としては分子量ｌ〜ｌＯ万のものが品
質的、作業的に好ましい。 塗膜厚（乾燥塗膜厚）は２μ未満であると保護力が弱（
、鋼板１の表面粗度の関係上鋼板１とジンクリッチ塗！
ｌＡ４とが直接接してしまい、ブリスター抑制効果が乏
しくなる。一方２０μを超えると品質上の□間□題゛は
ないがコスＩ・が高くなり、不経済となる。このため塗
膜厚は２〜２０μにする。 ジンクリンチ塗膜４は亜鉛粉末８ン乾燥塗膜中脂塗膜で
ご亜鉛粉末含有量が７０％未満であると通電性が悪（な
って溶接性が低下し、傷部からの赤錆発生抑制効果も乏
しくなる。一方９０％ケ超えると塗膜密着性が著しく低
下してパウダリングしや丁くなろ。塗膜厚は乾燥塗膜厚
にて２μ未満であろとマンガンリッチ塗膜３との相剰効
果による防食効果が低下して赤錆が発生しや丁（なり、
２０μを超えるとコスト高になり不経済となる。なお本
塗膜の場付もエポキシ系樹脂としてはマンガンリッチ塗
膜３の場合と同グレードのものを使用するのが好ましい
。 前記マンガンリッチ塗膜３やジンクリンチ塗膜４の形成
は公知の塗装方法で塗装した後板温２００〜２６０℃に
なる温度で焼付乾燥丁れば容易に形成することがでざる
。 次に実施例により本発明ケ説明する。 実施例 板厚０．８１０１の普通鋼冷延鋼板をダルスキ／パスし
て表面に凹凸を形成した後２コート２ベーク方式の連続
塗装ラインン使用し、て脱脂、クロメート処理、マンガ
ンリッチ塗膜の形成ｇよびジンクリッチ塗膜の形成ケ順
次行って複合塗装鋼板の製造ケ行った。第１表に得られ
た鋼板を、また第２表にその品質性能奢示す。なＳマン
ガンリッチ塗膜とジンクリッチ塗膜の焼付けはともに板
温か２６０℃になる温度で６０秒間行ったものである。 第２表の品質性能試験は次の要領で行った。 ｍ ＊膜密着性 ＪＩＳ−Ｇ・３３１２の着色亜鉛鉄板の試験法に準じて
折曲げ試験を行った。゛折曲げ試験は曲げ内側の間隔枚
数０枚（Ｏｌ）、シ枚（２ｔ）で□ 。 １８０度密清新曲げ加工を行うタ後加工部塗膜にセロテ
ープン貼付け、それを急激にひきはが丁セＩ】チーブ剥
離を行（・、次の基準により評価した。 （２）防食性 試験片にあらかじめナイフによる鋼索ＭＫ達するクロス
カットと、１ｔ＋７）１８０度密清新曲げと、ナイフに
より塗膜をけづり落した塗膜剥離とン施した後ＪＩＳ−
Ｚ・２３７１に基（・て塩水噴耕試験ン行って腐食状態
欠調査し、た。評価は塗膜剥離部につ℃・て１００時間
経過した時点で行（・、他の、部分につシ・ては１００
０時間経、過した時点で行っ・票。評価は盗の基準によ
った。 、 ′ 、第？表よ？、明らかな如く、マンガンリッチ塗膜を有
する本発明の塗装鋼は従来のジンクリッチ系塗装横板（
／ｌ６４０）ＶＣ比べてブリスターの発生と塗膜剥離が
生じｙ、＝ｊＪｌ会のＮ食進行抑制は大ｓＫ改善さオ（
ている。またマンガンリッチ塗膜だけでは防食性は改善
されないこともわハ・る。 以上の如（１本発明の塗装鋼板はマンガンリッチ塗ｊ挨
とジ／り１）ツチ塗膜の相剰効果によりブリスターの竜
牛？抑制し、−１ムニ鋼板の入面粗度によぉ）マ／ガ／
リッヂ−中膜の凝集破壊により塗膜剥離後の腐食進行ケ
抑制する。従・つてその防食性は従来のジンクリンチ塗
装鋼板より著しく優れている。
第１図は本発明の溶接可能な複合塗装鋼板の模式断面図
、第２図は従来のジノクリンチ系塗装鋼板の塗膜剥離状
態を示す断面図、第３図は本発明の鋼板の塗膜剥１ｉ１
１１１犬態を示す断面図である。 １・・・鋼板、２・クロメート系皮膜、３・・・マンガ
ンリッチ晧膜、４．４ａ・ ジンクリンチ塗膜、５・・
凹）１１Ｓ、６・・・凸部、７・・・マンガン粉末、８
・・亜鉛粉末、 特許出願人 日新製鋼株式会社 代理人進藤 満
、第２図は従来のジノクリンチ系塗装鋼板の塗膜剥離状
態を示す断面図、第３図は本発明の鋼板の塗膜剥１ｉ１
１１１犬態を示す断面図である。 １・・・鋼板、２・クロメート系皮膜、３・・・マンガ
ンリッチ晧膜、４．４ａ・ ジンクリンチ塗膜、５・・
凹）１１Ｓ、６・・・凸部、７・・・マンガン粉末、８
・・亜鉛粉末、 特許出願人 日新製鋼株式会社 代理人進藤 満
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 平均表面粗度Ｒ２が４〜３０μの鋼板上に鋼板側より順
次 （リ 皮膜中の全クロム量が５〜１００〜〜であるクロ
メート系皮膜と、 （２） エポキシ系樹脂中（マンガン粉末を重量％に
て５０〜９０％含有する膜厚２〜２０μのマンガンリッ
チ塗膜と、 （３） エポキシ系樹脂中に亜鉛粉末を重ｔ％罠て７
０〜９０％含有する膜厚２〜２０μのジンクリッチ塗膜
と、 が形成されていること乞特徴とする溶接可能な複合塗装
鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12262782A JPS5912843A (ja) | 1982-07-14 | 1982-07-14 | 溶接可能な複合塗装鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12262782A JPS5912843A (ja) | 1982-07-14 | 1982-07-14 | 溶接可能な複合塗装鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5912843A true JPS5912843A (ja) | 1984-01-23 |
| JPH0120056B2 JPH0120056B2 (ja) | 1989-04-14 |
Family
ID=14840641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12262782A Granted JPS5912843A (ja) | 1982-07-14 | 1982-07-14 | 溶接可能な複合塗装鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5912843A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6445908A (en) * | 1987-08-12 | 1989-02-20 | Hitachi Ltd | Heat and electricity feeding system |
| JPH01503324A (ja) * | 1987-04-09 | 1989-11-09 | シェーラー，フランク，ジェイ | 集中カスケード式冷凍装置 |
| JPH0443268A (ja) * | 1990-06-08 | 1992-02-13 | Konoike Constr Ltd | 空調装置 |
-
1982
- 1982-07-14 JP JP12262782A patent/JPS5912843A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01503324A (ja) * | 1987-04-09 | 1989-11-09 | シェーラー，フランク，ジェイ | 集中カスケード式冷凍装置 |
| JPS6445908A (en) * | 1987-08-12 | 1989-02-20 | Hitachi Ltd | Heat and electricity feeding system |
| JPH0443268A (ja) * | 1990-06-08 | 1992-02-13 | Konoike Constr Ltd | 空調装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0120056B2 (ja) | 1989-04-14 |
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