JPS5938051A - 溶接性塗装鋼板 - Google Patents
溶接性塗装鋼板Info
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- JPS5938051A JPS5938051A JP14814682A JP14814682A JPS5938051A JP S5938051 A JPS5938051 A JP S5938051A JP 14814682 A JP14814682 A JP 14814682A JP 14814682 A JP14814682 A JP 14814682A JP S5938051 A JPS5938051 A JP S5938051A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は亜鉛−マンガン台金粉末、またはこ１１ととも
に防錆顔料ン添加することにより防食性を改善したジン
クリッチ系の溶接性塗装銅板圧関する。
に防錆顔料ン添加することにより防食性を改善したジン
クリッチ系の溶接性塗装銅板圧関する。
近年自動車車体の下廻りやドアあるい（′Ｉ、こ第１ら
の部材のように著しい腐食環境にさらされる部材の素材
として高防食性表面処即鋼板が要求されている。しかし
自動車部材の場合一般に組立に’ｉ！！気溶接奮伴うの
で、表面処理鋼板としてｔ：Ｉ： ｘ気溶接が可能であ
ること、８よび防食処理面は１（Ｉｓ材の裏面のみに必
要とし、表面は冷延鋼板系の外観塗装をするので、片面
は冷延鋼板であることＩＬどが要求されている。
の部材のように著しい腐食環境にさらされる部材の素材
として高防食性表面処即鋼板が要求されている。しかし
自動車部材の場合一般に組立に’ｉ！！気溶接奮伴うの
で、表面処理鋼板としてｔ：Ｉ： ｘ気溶接が可能であ
ること、８よび防食処理面は１（Ｉｓ材の裏面のみに必
要とし、表面は冷延鋼板系の外観塗装をするので、片面
は冷延鋼板であることＩＬどが要求されている。
従来このような表面処理鋼板とし゛〔は亜鉛系電気めっ
き鋼板または溶融亜鉛めっき鋼板などのめつぎ鋼板、あ
るいはジンクリッチ系塗装鋼板などの塗装鋼板が使用さ
れていたが、いずれも一長一短があり、自動車メーカー
の要求ン満足させるには至っていない。
き鋼板または溶融亜鉛めっき鋼板などのめつぎ鋼板、あ
るいはジンクリッチ系塗装鋼板などの塗装鋼板が使用さ
れていたが、いずれも一長一短があり、自動車メーカー
の要求ン満足させるには至っていない。
例えば亜鉛系電気めっき鋼板の場合、従来Ｚｎ −Ｎｉ
系やＺｎ −Ｆｅ系合金をめっきし１こものやＺｎ１ｖ
ＩとＮｉ層とン複層めっきしたものが使用されていたが
、これらの鋼板はプレス加工時めっき層の剥離や−（ラ
ダリングの発生が非常に少（、かつスポラ）ＦＦ接にお
ける連続打点可能数がチップのドンッシン□グなし、で
５ （Ｊ ０１１点にも及ぶなど加工性、溶接性Ｋ １
６いては優れている。しかし電気めっき鋼板の場合一般
にヒンホールの発生がさけられないのでビンポールを起
点とｆろ錆の発生の問題があり、かつ′２１Ｍ塗装して
も塩水噴霧試験にゴｄいてふくれが発生しや丁く、その
防食性はジンクリンチ系塗装鋼板に比べると劣っている
。また電着塗膜の密着性もジンクリッチ系塗装鋼板には
及ばない。
系やＺｎ −Ｆｅ系合金をめっきし１こものやＺｎ１ｖ
ＩとＮｉ層とン複層めっきしたものが使用されていたが
、これらの鋼板はプレス加工時めっき層の剥離や−（ラ
ダリングの発生が非常に少（、かつスポラ）ＦＦ接にお
ける連続打点可能数がチップのドンッシン□グなし、で
５ （Ｊ ０１１点にも及ぶなど加工性、溶接性Ｋ １
６いては優れている。しかし電気めっき鋼板の場合一般
にヒンホールの発生がさけられないのでビンポールを起
点とｆろ錆の発生の問題があり、かつ′２１Ｍ塗装して
も塩水噴霧試験にゴｄいてふくれが発生しや丁く、その
防食性はジンクリンチ系塗装鋼板に比べると劣っている
。また電着塗膜の密着性もジンクリッチ系塗装鋼板には
及ばない。
溶融亜鉛めっき鋼板の場合も同様で、従来Ｚｎ−Ｆｅ系
やＺｎ−Ａｌ系のものが使用されていＫが、その長短は
前記亜鉛系電気めっき鋼板と類似していた。しかし本鋼
板の最大の難点は確実な片面めっき法がまだ開発されて
いないことである。この１こめ従来片面めっき品の製造
はめつき後片ｔａＵのめ′つさ層を機械的に削除するこ
とにより行っていたため、その製造コストは著しく、高
価なものとなっていた。
やＺｎ−Ａｌ系のものが使用されていＫが、その長短は
前記亜鉛系電気めっき鋼板と類似していた。しかし本鋼
板の最大の難点は確実な片面めっき法がまだ開発されて
いないことである。この１こめ従来片面めっき品の製造
はめつき後片ｔａＵのめ′つさ層を機械的に削除するこ
とにより行っていたため、その製造コストは著しく、高
価なものとなっていた。
一方ジンクロメタル（商品名）やクロム含有高耐食性下
塗層の上にエポキシ系ジ／クリッチ塗料ｙ！／塗布した
塗装鋼板に代表されるジンクリッチ系塗装鋼板の場合既
存のストリップ塗装ラインで容易に片面塗装品が生産で
き、亜鉛系電気めっき鋼板や溶融亜鉛めっき鋼板より優
ｔｔ、 ｆ、−防食性を発揮する。し力・し防食性に関
してはまだ不十分で鋼素地に対する著しいガルバニック
作用により鋼素地との界面で塗膜下腐食欠起し、これが
ブリスターとなって現れたり、あるいはプレス加工時に
パウダリング現象を呈して、そのパウダーがピックアッ
プされ製品圧傷やへこみケ生しきセムニリ、さらにはス
ポット溶接の際チップ（銅製）と亜鉛粉末とが合金化し
て亜鉛粉末がチップにピックアップされ、連続打点数が
劣ったりしていた。
塗層の上にエポキシ系ジ／クリッチ塗料ｙ！／塗布した
塗装鋼板に代表されるジンクリッチ系塗装鋼板の場合既
存のストリップ塗装ラインで容易に片面塗装品が生産で
き、亜鉛系電気めっき鋼板や溶融亜鉛めっき鋼板より優
ｔｔ、 ｆ、−防食性を発揮する。し力・し防食性に関
してはまだ不十分で鋼素地に対する著しいガルバニック
作用により鋼素地との界面で塗膜下腐食欠起し、これが
ブリスターとなって現れたり、あるいはプレス加工時に
パウダリング現象を呈して、そのパウダーがピックアッ
プされ製品圧傷やへこみケ生しきセムニリ、さらにはス
ポット溶接の際チップ（銅製）と亜鉛粉末とが合金化し
て亜鉛粉末がチップにピックアップされ、連続打点数が
劣ったりしていた。
本発明は近年表面処理鋼板として防食性能が穴あきまで
１０年以上のものが要求されている点に鑑み、前記表向
処理鋼板のうちでどくに防食性に優″−〒９ｙｌ リｙ
ｆ系塗装鋼板０防食性ヶ改善また溶接性塗装鋼板を提供
するものである。
１０年以上のものが要求されている点に鑑み、前記表向
処理鋼板のうちでどくに防食性に優″−〒９ｙｌ リｙ
ｆ系塗装鋼板０防食性ヶ改善また溶接性塗装鋼板を提供
するものである。
本発明者らは従来のジンクリッチ系塗装鋼板の上記欠点
ケ改善丁べ（稗々検討ケ行った結果、ジンクリッチ塗膜
中に亜鉛−マンガン合金粉末、またはこ重量とともに防
錆顔料ン添加して混合ジンクリッチ塗膜に丁れば改善で
さることケ知見した。
ケ改善丁べ（稗々検討ケ行った結果、ジンクリッチ塗膜
中に亜鉛−マンガン合金粉末、またはこ重量とともに防
錆顔料ン添加して混合ジンクリッチ塗膜に丁れば改善で
さることケ知見した。
本発明はかかる知見に基いてなきＴ１．たもので、その
要旨と′１″′るところは表面ン粗化した鋼板上にクロ
メート系皮膜χ介して亜鉛粉末と亜鉛−マンガ７合金粉
末ン＠削６０車駁％以上官有し、かつ亜鉛〜マンガン合
金粉末が両粉末混曾比の１／２以下となった混合ジンク
リッチ塗膜が形成された溶接性塗装鋼板にある。
要旨と′１″′るところは表面ン粗化した鋼板上にクロ
メート系皮膜χ介して亜鉛粉末と亜鉛−マンガ７合金粉
末ン＠削６０車駁％以上官有し、かつ亜鉛〜マンガン合
金粉末が両粉末混曾比の１／２以下となった混合ジンク
リッチ塗膜が形成された溶接性塗装鋼板にある。
以下本発明の詳細な説明１°る。
第１図、第２図は本発明の塗装倒板断面を模式的に示し
１、二もので、１は鋼板、２はこの鋼板１１−に形Ｈさ
れたクロメート系皮膜である。また３けこの皮膜２上に
形成された混合ジンクリッチ塗膜で、樹脂塗膜中に亜鉛
粉末４ど亜鉛−マンガン台金粉末５とが分散されている
。これらの鋼板１、クロメート系皮膜２．８よび混合ジ
ンクリッチ塗膜３は以下のように構成されている。
１、二もので、１は鋼板、２はこの鋼板１１−に形Ｈさ
れたクロメート系皮膜である。また３けこの皮膜２上に
形成された混合ジンクリッチ塗膜で、樹脂塗膜中に亜鉛
粉末４ど亜鉛−マンガン台金粉末５とが分散されている
。これらの鋼板１、クロメート系皮膜２．８よび混合ジ
ンクリッチ塗膜３は以下のように構成されている。
まず鋼板１であるが、この鋼板１としては通常表面ン粗
化した普通鋼冷延鋼板が用いら１１．る。ここで鋼板１
０表表面粗化させるのは混合ジンクリッチ塗膜３の密着
性ン向上させるという一般的な目的のａか、クロメート
系皮膜の形成に塗布方式の処理液ン用いた場合に表面粗
度の凹部に８いてクロメート系皮膜の付着量が多（なる
ようにして全体の皮膜付着量ン増大させ、防食性の向上
乞はかるとともに、電気溶接の際溶接機チップと凸部と
の距離が短くなるよ５にして通電性を向上させるためで
ある。
化した普通鋼冷延鋼板が用いら１１．る。ここで鋼板１
０表表面粗化させるのは混合ジンクリッチ塗膜３の密着
性ン向上させるという一般的な目的のａか、クロメート
系皮膜の形成に塗布方式の処理液ン用いた場合に表面粗
度の凹部に８いてクロメート系皮膜の付着量が多（なる
ようにして全体の皮膜付着量ン増大させ、防食性の向上
乞はかるとともに、電気溶接の際溶接機チップと凸部と
の距離が短くなるよ５にして通電性を向上させるためで
ある。
この鋼板１の表面粗化は平均表面粗度ＩＬｚで４〜２０
μが適当である。これは４μ未満でｊ）ると混合ジンク
リッチ塗膜３の密着性が低下し、加工時にパウタ］リン
グや剥離が生じや丁くなり、逆［２０μを超えると塗膜
面に肌荒れが生じ、防食性や外観を低下させるからであ
る。このような表面の粗化は従来一般的に行われている
方法、例えばダルスキンパスやショツトブラストなどで
形成したものでよい。
μが適当である。これは４μ未満でｊ）ると混合ジンク
リッチ塗膜３の密着性が低下し、加工時にパウタ］リン
グや剥離が生じや丁くなり、逆［２０μを超えると塗膜
面に肌荒れが生じ、防食性や外観を低下させるからであ
る。このような表面の粗化は従来一般的に行われている
方法、例えばダルスキンパスやショツトブラストなどで
形成したものでよい。
クロメート系皮膜２は反応型クロメート処理（例えばク
ロム酸単味のものやそれ処エツチング剤ヲ添加１−たも
の）、ノーリンスの塗布型クロメート処理、ある（・は
電解クロメート１よと公知のクロメート処理法で形成し
ｋものでよい。しｆＪ）シ種々検討してみると下記の組
成のようＩＬ塗布型クロメート処理液によるのが防食、
塗膜密Ｎ牲上好ましい。
ロム酸単味のものやそれ処エツチング剤ヲ添加１−たも
の）、ノーリンスの塗布型クロメート処理、ある（・は
電解クロメート１よと公知のクロメート処理法で形成し
ｋものでよい。しｆＪ）シ種々検討してみると下記の組
成のようＩＬ塗布型クロメート処理液によるのが防食、
塗膜密Ｎ牲上好ましい。
処理液１
（ａ）４０〜５０％が３価状態に還元されてい６三酸化
クロムＩＯ重量部 （ｂ） リン酸（１００％）−１３ＰＯ４）３〜４里
量部（Ｃ） ポリアクリル酸４〜５重湯都（ｄ）
アクリルエマルジョン重合体固形分１７〜２０重量部 （ｅ） 水溶液にするための水２ Ｉ） （１〜４．
ＯＵ Ｉ＋＠量部 処理液２ 前記処理液ｌの組成にＳいて、（ａ）の三酸化クロムが
６価クロムの丁べてまたは一部が３価の状態に還元され
、６価りロムｔ／３価り（１、／、 Ｉｆの比が０〜２
．３になつ１こ処理液。
クロムＩＯ重量部 （ｂ） リン酸（１００％）−１３ＰＯ４）３〜４里
量部（Ｃ） ポリアクリル酸４〜５重湯都（ｄ）
アクリルエマルジョン重合体固形分１７〜２０重量部 （ｅ） 水溶液にするための水２ Ｉ） （１〜４．
ＯＵ Ｉ＋＠量部 処理液２ 前記処理液ｌの組成にＳいて、（ａ）の三酸化クロムが
６価クロムの丁べてまたは一部が３価の状態に還元され
、６価りロムｔ／３価り（１、／、 Ｉｆの比が０〜２
．３になつ１こ処理液。
不発明の場合クロメート果皮ＩＩ’；＞ ２の（す渣阻
管卵は皮膜に含有されろ全クロム量で行い、その全クロ
ム量がｌＯ〜５０ ｍ９Ａｔ？に７．Ｃ６ように１−＾
。こ第１はｌ Ｏｖｈｙ／ｎ？未満であると防食性が乏
しくなり、また塗膜ｆＭ着性も安定セず、常に良好な密
着性が得られないからである。−万５０１２を超えると
防食性は向上するが、塗膜密着性が低下してプレス加工
などでり−１離しや丁くなる。
管卵は皮膜に含有されろ全クロム量で行い、その全クロ
ム量がｌＯ〜５０ ｍ９Ａｔ？に７．Ｃ６ように１−＾
。こ第１はｌ Ｏｖｈｙ／ｎ？未満であると防食性が乏
しくなり、また塗膜ｆＭ着性も安定セず、常に良好な密
着性が得られないからである。−万５０１２を超えると
防食性は向上するが、塗膜密着性が低下してプレス加工
などでり−１離しや丁くなる。
混合ジンクリッチ塗膜３は従来の亜鉛粉末のみを含有す
るジンクリッチ塗膜に亜鉛−マンガン合金粉末を添加す
ることにより防食性ン晶めたものである。
るジンクリッチ塗膜に亜鉛−マンガン合金粉末を添加す
ることにより防食性ン晶めたものである。
マンガンは電気化学的に亜鉛より卑であるので、亜鉛に
対してガルバニック作用７有し、亜鉛の溶出を保膿する
とともに、亜鉛の鉄に対する過剰な自己消費的ガルバニ
ック作用をも緩和する。まにマンガンは腐食環境下にお
かれた場合防食性のあるマンガン酸化物や水酸化物を生
じ、これらの腐食生成物がマンガン自体の溶解を抑制す
る。従って亜鉛粉末とマンガン粉末まりＧｉ亜鉛−マン
ガン合金粉末とが塗膜中に共存するＳ＠防食性は高めら
れる。しかしながら亜鉛−マンガン台金粉末は現状では
台金欠機械粉砕して粉末にするしか工業的規模での安価
な製造方法がない１こめその形状はマンカン粉末に比べ
ろと著しく不規則である。このため亜鉛−マンガン合金
粉末はマンガン粉末に比べ吸油量が多いので、同−添加
斬でもマンガン粉末の場合より樹脂量ケ多（しなり−れ
ばならない。
対してガルバニック作用７有し、亜鉛の溶出を保膿する
とともに、亜鉛の鉄に対する過剰な自己消費的ガルバニ
ック作用をも緩和する。まにマンガンは腐食環境下にお
かれた場合防食性のあるマンガン酸化物や水酸化物を生
じ、これらの腐食生成物がマンガン自体の溶解を抑制す
る。従って亜鉛粉末とマンガン粉末まりＧｉ亜鉛−マン
ガン合金粉末とが塗膜中に共存するＳ＠防食性は高めら
れる。しかしながら亜鉛−マンガン台金粉末は現状では
台金欠機械粉砕して粉末にするしか工業的規模での安価
な製造方法がない１こめその形状はマンカン粉末に比べ
ろと著しく不規則である。このため亜鉛−マンガン合金
粉末はマンガン粉末に比べ吸油量が多いので、同−添加
斬でもマンガン粉末の場合より樹脂量ケ多（しなり−れ
ばならない。
しかし拘脂量が多くなると通電性が低−トし、溶接性を
損うので、マンガン粉末の場合より少く１ろ必要があ４
）。マンカン粉末の場合亜鉛粉末７／マ／ガン粉末−２
／９８〜９８／２とほぼ任意の混合が可能であるが、亜
鉛−マンガン＠金粉末の場合この吸油量の関係から亜鉛
粉末／亜鉛−マンガン合金粉末−５０１５０〜９８／２
と１／２以下に１ろ必要がある。
損うので、マンガン粉末の場合より少く１ろ必要があ４
）。マンカン粉末の場合亜鉛粉末７／マ／ガン粉末−２
／９８〜９８／２とほぼ任意の混合が可能であるが、亜
鉛−マンガン＠金粉末の場合この吸油量の関係から亜鉛
粉末／亜鉛−マンガン合金粉末−５０１５０〜９８／２
と１／２以下に１ろ必要がある。
一方亜鉛−マンガン合金粉末の最小添加類としては、マ
ンカン粉末の場合でも亜鉛粉末／マンガン粉末の比がそ
れぞれ９８／２未満になるとマンカン粉末添加による防
食効果が小さくなり、十分なる防食性を付与でＦ ７ｚ
（なるので、亜鉛−マンガン合金粉末の場合も亜鉛粉
末／亜鉛−マンガン合金粉末：＝ ９８／２ ［するの
が好ましく・０本発明の場合亜鉛−マンガン＠金粉末の
亜鉛／マンガン比は添加範囲がこの範囲にあれば限定を
要しない。
ンカン粉末の場合でも亜鉛粉末／マンガン粉末の比がそ
れぞれ９８／２未満になるとマンカン粉末添加による防
食効果が小さくなり、十分なる防食性を付与でＦ ７ｚ
（なるので、亜鉛−マンガン合金粉末の場合も亜鉛粉
末／亜鉛−マンガン合金粉末：＝ ９８／２ ［するの
が好ましく・０本発明の場合亜鉛−マンガン＠金粉末の
亜鉛／マンガン比は添加範囲がこの範囲にあれば限定を
要しない。
塗膜のこれらの会計含有量は６０重ｆｔ％未満であると
通電性が悪くなり、防食性も低下Ｔるので、６０重量％
以上にする。しかし９１重１＃Ｊ′％ン超えると塗膜密
着性も低下してき、またパウダリングも生じや１°（な
るので、上限は９１ｔＭ：％以下にするのが好ましい。
通電性が悪くなり、防食性も低下Ｔるので、６０重量％
以上にする。しかし９１重１＃Ｊ′％ン超えると塗膜密
着性も低下してき、またパウダリングも生じや１°（な
るので、上限は９１ｔＭ：％以下にするのが好ましい。
塗膜ン形成する樹脂として最良のものはエポキシ系樹脂
であって、その中でもと（に分子ｉｔ〜ｌＯ万の直鎖構
造のものがよ（・。膜厚はあまり薄いと防食用の金属粉
末含有量が少くなつｌ−防食性が低下し、逆圧厚くなり
丁ぎると加工性が低下するので、５〜５０μが適当であ
る。
であって、その中でもと（に分子ｉｔ〜ｌＯ万の直鎖構
造のものがよ（・。膜厚はあまり薄いと防食用の金属粉
末含有量が少くなつｌ−防食性が低下し、逆圧厚くなり
丁ぎると加工性が低下するので、５〜５０μが適当であ
る。
本発明の場合、このようＶＣ塗膜中に亜鉛粉末４と亜鉛
−マンガン付金粉末５とン含有させることにより従来の
ジンクリッチ系塗装鋼板の欠点は改善されるが、さらに
防食性を改善するのに防錆顔料６を添加することも可能
である（第２図）。一般塗料の塗膜の場合も防錆顔料添
加により塗膜の防食性を改善することが行われるが、そ
の防食作用は防錆顔料自体の防食作用によるものである
。
−マンガン付金粉末５とン含有させることにより従来の
ジンクリッチ系塗装鋼板の欠点は改善されるが、さらに
防食性を改善するのに防錆顔料６を添加することも可能
である（第２図）。一般塗料の塗膜の場合も防錆顔料添
加により塗膜の防食性を改善することが行われるが、そ
の防食作用は防錆顔料自体の防食作用によるものである
。
しかし本発明の場合はこのよ５７重防食作用とともに亜
鉛の過剰溶用を抑制し、鋼素地防食に必要な分だシｒ亜
鉛ケ溶出させると（・５作用が期待できる。
鉛の過剰溶用を抑制し、鋼素地防食に必要な分だシｒ亜
鉛ケ溶出させると（・５作用が期待できる。
この防錆顔料の添加酸は０２〜５重景％重量当で、（）
２取組％未満であく）と添加効果が少（・。逆に５取掃
％ケ超えると防錆顔料がクロム酸塩である場合クロムが
溶出することが夛１６゜本発明の塗装鋼板の製造は鋼板
ン素相として着色亜鉛鉄板の製造の要領で可能である。
２取組％未満であく）と添加効果が少（・。逆に５取掃
％ケ超えると防錆顔料がクロム酸塩である場合クロムが
溶出することが夛１６゜本発明の塗装鋼板の製造は鋼板
ン素相として着色亜鉛鉄板の製造の要領で可能である。
ζ、の場曾混汗ジンクリッチ塗膜の樹脂としてエポキシ
系樹脂ン用いた場合、その焼付は昏−Ｌ板温２００〜２
６０°Ｃで１０〜８０秒間行えばよい。
系樹脂ン用いた場合、その焼付は昏−Ｌ板温２００〜２
６０°Ｃで１０〜８０秒間行えばよい。
実施例
板厚０．８１１１１１の冷延鋼板にダルスキ／バス２施
してＲｚ ２０μの表面粗度を形成し１こ後脱脂して表
面ン清浄にしてその表面にロールコートにより塗布型ク
ロメート処理ン塗布して全クロム隈＝１０１１１／ｒｅ
？のクロメート系皮膜ン形成した。その後この皮膜の上
に亜鉛粉末と亜鉛−マンガン付金粉末、またはこれらに
防錆顔料ン添加した混合ジンクリッチ塗膜（いずれも乾
燥塗膜にて１５μ）欠形成した。
してＲｚ ２０μの表面粗度を形成し１こ後脱脂して表
面ン清浄にしてその表面にロールコートにより塗布型ク
ロメート処理ン塗布して全クロム隈＝１０１１１／ｒｅ
？のクロメート系皮膜ン形成した。その後この皮膜の上
に亜鉛粉末と亜鉛−マンガン付金粉末、またはこれらに
防錆顔料ン添加した混合ジンクリッチ塗膜（いずれも乾
燥塗膜にて１５μ）欠形成した。
第１表、第２衆にこれらの塗膜の組成と性能との関係ン
示す。７：Ｃｇクロメート系皮膜と混合ジンクリッチ塗
膜の形成は次の条件によつＫ。
示す。７：Ｃｇクロメート系皮膜と混合ジンクリッチ塗
膜の形成は次の条件によつＫ。
（１） クロメート系皮膜形成条件
三酸化クロム酸 １０重量部、リン酸 ３重を部、ポリ
アクリル醒 ５重量部、アクリルエマルジョン重合体固
形分 １８重量部、水２０００重量部、Ｃ「／Ｃｒ ＝
Ｌ４からナル塗布型クロメート処理液をロールコート法
で塗布。
アクリル醒 ５重量部、アクリルエマルジョン重合体固
形分 １８重量部、水２０００重量部、Ｃ「／Ｃｒ ＝
Ｌ４からナル塗布型クロメート処理液をロールコート法
で塗布。
（２） 混合ジンクリンチ塗膜の形成条件ロールコー
ト法により塗装後２５０℃（板温）で６０秒間焼付。
ト法により塗装後２５０℃（板温）で６０秒間焼付。
／′
また塗膜性能は次の要領で調査した。
（１） 塗膜密着性
ＪＩＳ−Ｇ・３３１２の゛着色亜鉛鉄板の試験法に準じ
て折曲げ試験を行った。折曲げ試験は曲げ内側の間隔枚
数０枚（Ｏｌ）、１枚（Ｉｔ）、２枚（２ｔ）でｉｓｏ
度密着折曲げ加工を行つに後加工部塗膜にセロテープを
貼付け、それン急激にひさはが丁セロテープ剥離ケ行（
・、次の基準により評価しに０ （２）防食性 （イ） クロスカット部、曲げ加工部の防食性試験片に
あらかじめナイフにより鋼素地に達するクロスカットと
４１の１８０度密着折［ｔｔｌ’ヶ行ツタものｙＪＩＳ
−Ｚ−２３７１に基いて１０００時間の塩水噴霧試験ケ
行（・、発生Ｉ−，ｒ、−赤錆ケ次の基準により評価し
１こ。
て折曲げ試験を行った。折曲げ試験は曲げ内側の間隔枚
数０枚（Ｏｌ）、１枚（Ｉｔ）、２枚（２ｔ）でｉｓｏ
度密着折曲げ加工を行つに後加工部塗膜にセロテープを
貼付け、それン急激にひさはが丁セロテープ剥離ケ行（
・、次の基準により評価しに０ （２）防食性 （イ） クロスカット部、曲げ加工部の防食性試験片に
あらかじめナイフにより鋼素地に達するクロスカットと
４１の１８０度密着折［ｔｔｌ’ヶ行ツタものｙＪＩＳ
−Ｚ−２３７１に基いて１０００時間の塩水噴霧試験ケ
行（・、発生Ｉ−，ｒ、−赤錆ケ次の基準により評価し
１こ。
（ロ） プレス加工部
試験ハンプランク径３ｆｉＱ鰭に切断後防錆潤滑油（オ
イルコートＺ２、出光興産製）ン塗布して３００トン油
圧プレス機によりボ／チ径２ＱＯｗ、ボ／チＩｔ１３ｍ
ｍ、タイＸ Ｒ４ｗｎｎ、絞り高’３５５ｗｎ、全しわ
押え２２ト／の条件で塗層面が外側になるようにし゛Ｃ
円筒深絞り試験ケ行った後前記同様に塩水噴霧試験を２
４０時間行い、円筒外周面に発生した赤錆、ツク２２次
の基準により評価した。
イルコートＺ２、出光興産製）ン塗布して３００トン油
圧プレス機によりボ／チ径２ＱＯｗ、ボ／チＩｔ１３ｍ
ｍ、タイＸ Ｒ４ｗｎｎ、絞り高’３５５ｗｎ、全しわ
押え２２ト／の条件で塗層面が外側になるようにし゛Ｃ
円筒深絞り試験ケ行った後前記同様に塩水噴霧試験を２
４０時間行い、円筒外周面に発生した赤錆、ツク２２次
の基準により評価した。
（３） 溶接性
下記の溶接条件でスポット溶接を行った後引張試験ケ行
（・、引張せん断強度３５ｏ／Ｉｆ未満のものの発生率
ケ調査した。
（・、引張せん断強度３５ｏ／Ｉｆ未満のものの発生率
ケ調査した。
（ロ） 引張せん断強度３５０Ａｙｆ未満の発生率第１
表より＠膜中に亜鉛粉末と亜鉛−マン９１ン合金粉末を
含有させろと亜鉛粉末だけの揚台より防御性は同士Ｌ７
、壮第１１第２表の比較すると防錆顔料の添加より防食
性はさらに向上１゛ろことかわかる。
表より＠膜中に亜鉛粉末と亜鉛−マン９１ン合金粉末を
含有させろと亜鉛粉末だけの揚台より防御性は同士Ｌ７
、壮第１１第２表の比較すると防錆顔料の添加より防食
性はさらに向上１゛ろことかわかる。
第１図、第２図は本発明の塗装鋼板の模式断面図である
。 １・・・鋼板、２・・・クロメート系皮膜、３・・・混
合ジンクリッチ塗膜、４・・亜鉛粉末、５・・亜鉛−マ
ノガフ合金粉末、６・・・防錆顔料 ％許出願人 日新製鋼株式会社 代理人 進藤 満
。 １・・・鋼板、２・・・クロメート系皮膜、３・・・混
合ジンクリッチ塗膜、４・・亜鉛粉末、５・・亜鉛−マ
ノガフ合金粉末、６・・・防錆顔料 ％許出願人 日新製鋼株式会社 代理人 進藤 満
Claims (3)
- （１） 表面を粗化した銅版上にクロメート系皮膜ン
介して亜鉛粉末と亜鉛−マンガン合金粉末とを会計６０
重ｆｉ％以上含有し、かつ亜鉛−マンガン合金粉末が両
粉末混合比の１／２以下となった混合ジンクリッチ塗膜
が形成されていることケ特徴とする溶接性塗装鋼板。 - （２） 亜鉛粉末／亜鉛−マンガン台金粉末の混合比
が５０１５０〜９８／２で、塗膜中の両粉末合計含有量
が６０〜９１亀量％であることヶ特徴とする特許請求の
範囲第１項に記載の溶接性塗装銅板。 - （３） 混合ジンクリッチ塗膜中に防錆顔料が添加さ
れていることχ特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
の溶接性塗装鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14814682A JPS5938051A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 溶接性塗装鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14814682A JPS5938051A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 溶接性塗装鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5938051A true JPS5938051A (ja) | 1984-03-01 |
| JPH0120059B2 JPH0120059B2 (ja) | 1989-04-14 |
Family
ID=15446290
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14814682A Granted JPS5938051A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 溶接性塗装鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5938051A (ja) |
-
1982
- 1982-08-26 JP JP14814682A patent/JPS5938051A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0120059B2 (ja) | 1989-04-14 |
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