JPS59127628A - ガスの精製方法 - Google Patents
ガスの精製方法Info
- Publication number
- JPS59127628A JPS59127628A JP58001097A JP109783A JPS59127628A JP S59127628 A JPS59127628 A JP S59127628A JP 58001097 A JP58001097 A JP 58001097A JP 109783 A JP109783 A JP 109783A JP S59127628 A JPS59127628 A JP S59127628A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- absorption
- tower
- absorbing
- liquid
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、例えばオイルシェールを乾留処理してシエー
ルオイルを得るプロセスにみられるように、乾留工程よ
多発生する硫化水素（ａｇＳ）と燃焼工程よ多発生する
二酸化イオウ（８０２）を同時に吸収除去する方法に関
する。
ルオイルを得るプロセスにみられるように、乾留工程よ
多発生する硫化水素（ａｇＳ）と燃焼工程よ多発生する
二酸化イオウ（８０２）を同時に吸収除去する方法に関
する。
近年、石油代替エネルギー開発の意欲が高まシ、我が国
もオイルシェールから得られる油（シエールオイル）に
注目し始めだところである。
もオイルシェールから得られる油（シエールオイル）に
注目し始めだところである。
オイルシェール（油頁岩）とは、油脂分に富む藻類等の
遺物と鉱物質が同時に堆積し、藻類などが長い年月の間
に分解され、有機物として固体の形で含まれた堆積鉱床
であるとされ、オイルシェールは乾留によって油分を生
ずる。
遺物と鉱物質が同時に堆積し、藻類などが長い年月の間
に分解され、有機物として固体の形で含まれた堆積鉱床
であるとされ、オイルシェールは乾留によって油分を生
ずる。
乾留方法には多くの方法が提案されているが（例えば特
願昭５６−０９０８２０号）、オイルシェールを５００
℃程度迄加熱して油を得たのち、乾留後の廃シエールに
残留する有機炭素を燃焼させて燃焼熱を加熱用として利
用する方法が一般的である。
願昭５６−０９０８２０号）、オイルシェールを５００
℃程度迄加熱して油を得たのち、乾留後の廃シエールに
残留する有機炭素を燃焼させて燃焼熱を加熱用として利
用する方法が一般的である。
トコろで、前述のとおシオイルシェールの大部分は鉱物
質であ）、鉱物中にはパイライトのような硫黄を含む物
質を含んでいる場合が多い。
質であ）、鉱物中にはパイライトのような硫黄を含む物
質を含んでいる場合が多い。
乾留工程は通常酸素を含まない雰囲気中で行なわれるが
、この際上記含硫黄鉱物の一部が熱分解してＨ２日ガス
を発生する。又、燃焼工程は酸化雰囲気で行なわれるが
、この場合には残留有機炭素の燃焼反応と同時に、−８
Ｏ２ガスを発生することとなる。
、この際上記含硫黄鉱物の一部が熱分解してＨ２日ガス
を発生する。又、燃焼工程は酸化雰囲気で行なわれるが
、この場合には残留有機炭素の燃焼反応と同時に、−８
Ｏ２ガスを発生することとなる。
このようにオイルシェールの乾留方法では、その処理工
程でＨ，ＳとＳＯ２を同時に発生することとなる。乾留
工程及び燃焼工程で、発生したガスの全部又は一部は最
終的には大気に放出されるととになるが、理知の通シ、
１１２Ｓ及びＳ０２を含んだガスをそのまま放出すれば
大気汚染につながることとなシ、これを除去することが
重要課題となる。
程でＨ，ＳとＳＯ２を同時に発生することとなる。乾留
工程及び燃焼工程で、発生したガスの全部又は一部は最
終的には大気に放出されるととになるが、理知の通シ、
１１２Ｓ及びＳ０２を含んだガスをそのまま放出すれば
大気汚染につながることとなシ、これを除去することが
重要課題となる。
Ｈ２Ｓガスの除去方法としては、従来よ多湿式法がよく
知られている。その概要は次のとおシである。キノン誘
導体、ナフトキノン誘導体、ピクリン酸等の酸化還元触
媒を含む炭酸アルカリ、水酸化アルカリなどのアルカリ
性物質溶液を吸収液とし、吸収装置内でＩ（２Ｓガスを
含むガスと接触させてＨ，Ｅｌを硫化物として吸収液中
に吸収した後、該吸収液を酸化装置で酸素を含むガスと
接触させて硫化物を硫黄に酸化して系外にとシだすと同
時に、吸収液を再生し、再生した吸収液を再び吸収装置
に循環する方法である。
知られている。その概要は次のとおシである。キノン誘
導体、ナフトキノン誘導体、ピクリン酸等の酸化還元触
媒を含む炭酸アルカリ、水酸化アルカリなどのアルカリ
性物質溶液を吸収液とし、吸収装置内でＩ（２Ｓガスを
含むガスと接触させてＨ，Ｅｌを硫化物として吸収液中
に吸収した後、該吸収液を酸化装置で酸素を含むガスと
接触させて硫化物を硫黄に酸化して系外にとシだすと同
時に、吸収液を再生し、再生した吸収液を再び吸収装置
に循環する方法である。
この方法の欠点の一つは、吸収装置及び酸化装置が大容
量となることである。すなわち、Ｈ２Ｓは下式のように
液相で平衡関係にあり、Ｈ２Ｓ ＋−Ｉ（＋ Ｈ８− 吸収速度を増加させるためには、Ｈ８−イオンを硫化物
とすることが有効である。酸化還元触媒がＨ８−と結合
しその役を果たすわけであるが、そのためには吸収液を
大量に抜きとシ、触媒を酸化再生する必要がある。又、
吸収効率を向上させるため、吸収装置容量を大きくする
とともに、大量の吸収液を循環する必要があるのである
。
量となることである。すなわち、Ｈ２Ｓは下式のように
液相で平衡関係にあり、Ｈ２Ｓ ＋−Ｉ（＋ Ｈ８− 吸収速度を増加させるためには、Ｈ８−イオンを硫化物
とすることが有効である。酸化還元触媒がＨ８−と結合
しその役を果たすわけであるが、そのためには吸収液を
大量に抜きとシ、触媒を酸化再生する必要がある。又、
吸収効率を向上させるため、吸収装置容量を大きくする
とともに、大量の吸収液を循環する必要があるのである
。
又、従来、提唱されているＨ、Ｅｌの吸収除去方法は主
としてＨ２Ｅｌの吸収除去のみを目的としているものが
多く、従って前述のようにＳＯ，を同時に吸収した場合
には、酸化装置で硫黄として系外にとシだすことができ
ない不都合を生じる。
としてＨ２Ｅｌの吸収除去のみを目的としているものが
多く、従って前述のようにＳＯ，を同時に吸収した場合
には、酸化装置で硫黄として系外にとシだすことができ
ない不都合を生じる。
一方、Ｓ０２吸収法には石灰−石こう法、アルカリ吸収
法等があるが、ｂずれもガス中に炭酸を含む場合には、
吸収液ｐＨ値に上限があるため、Ｈ２Ｓの吸収率は非常
に低く、Ｈ２ＳとＳＯ２の同時処理は困難である。
法等があるが、ｂずれもガス中に炭酸を含む場合には、
吸収液ｐＨ値に上限があるため、Ｈ２Ｓの吸収率は非常
に低く、Ｈ２ＳとＳＯ２の同時処理は困難である。
本発明は、上記従来法の問題点を解消するため、鋭意研
究の結果見い出されたもので、その骨子とするところは
、過酸化′水素とアルカリ性物質の混合液を吸収液とし
、Ｈ２ＳとＳＯ２を含むガスを洗浄し、両者を同時に吸
収除去するガス精製方法である。
究の結果見い出されたもので、その骨子とするところは
、過酸化′水素とアルカリ性物質の混合液を吸収液とし
、Ｈ２ＳとＳＯ２を含むガスを洗浄し、両者を同時に吸
収除去するガス精製方法である。
詳、シ＜は、□過酸化水素（Ｈ２０□）と炭酸塩”、水
酸化物などのアルカリ性物質の混合液を吸収液とし、Ｈ
２ＳとＳＯ２を含むガスを洗浄して精製する方法におい
て、過酸化水素の供給量を吸収するＨｚＢ量の１〜４倍
モルとし、かつアルカリ性物質の供給量を吸収液のｐＨ
を５以上とする量とすることを特徴とするガスの１％７
製方法に関するものである。
酸化物などのアルカリ性物質の混合液を吸収液とし、Ｈ
２ＳとＳＯ２を含むガスを洗浄して精製する方法におい
て、過酸化水素の供給量を吸収するＨｚＢ量の１〜４倍
モルとし、かつアルカリ性物質の供給量を吸収液のｐＨ
を５以上とする量とすることを特徴とするガスの１％７
製方法に関するものである。
本発明方法では、過酸化水素にょシ吸収液中に１ｌｌ−
シ込んだＨ２Ｓを極めて迅速に酸化しながら吸収できる
ため、Ｈ２Ｅ＋の吸収速度は速く、従って吸収装置の大
きさは従来法に比較して非常に小さくできる利点をもつ
。又、従来法に比較して循環量を減少させることが可能
となり、これはポンプ動力低減に寄与する。
シ込んだＨ２Ｓを極めて迅速に酸化しながら吸収できる
ため、Ｈ２Ｅ＋の吸収速度は速く、従って吸収装置の大
きさは従来法に比較して非常に小さくできる利点をもつ
。又、従来法に比較して循環量を減少させることが可能
となり、これはポンプ動力低減に寄与する。
本発明者らは、Ｈ，Ｂ吸収速度は供給するＨ２Ｏ２量に
より変化し、Ｈ２Ｏ２供給量が大きい程吸収速度は増加
することを確認しているが、実用的な吸収速度を得るた
めには吸収する硫化水素量の１〜４倍モル、好ましくＦ
ｉ２〜４倍モルとすることが適当であることを見い出し
ている。すなわち、Ｈ２Ｏ２供給量が少なすぎれば所定
のＨ，Ｅｌｌ吸収率が得られず、多い場合には系よシ抜
きだす吸収液中に残留するＨ２Ｏ２量が増加するととも
に、Ｈ２Ｏ２の自己分解量が増加し、利用率の低下をま
ねくため、上記Ｈ，０２供給量の範囲が好ましいのであ
る。
より変化し、Ｈ２Ｏ２供給量が大きい程吸収速度は増加
することを確認しているが、実用的な吸収速度を得るた
めには吸収する硫化水素量の１〜４倍モル、好ましくＦ
ｉ２〜４倍モルとすることが適当であることを見い出し
ている。すなわち、Ｈ２Ｏ２供給量が少なすぎれば所定
のＨ，Ｅｌｌ吸収率が得られず、多い場合には系よシ抜
きだす吸収液中に残留するＨ２Ｏ２量が増加するととも
に、Ｈ２Ｏ２の自己分解量が増加し、利用率の低下をま
ねくため、上記Ｈ，０２供給量の範囲が好ましいのであ
る。
吸収液中にとシ込まれたＨ、Ｓは、以下の反応に示すと
おシ、Ｈ２Ｏ２供給量に従って種々の化学種として固定
される。
おシ、Ｈ２Ｏ２供給量に従って種々の化学種として固定
される。
Ｈ，ｓ ＋Ｈ２Ｏ２→２Ｈ２０＋ ８
２Ｈ２Ｂ ＋４Ｈ２０２→９２０３２−＋２Ｈ＋−１−
５Ｈ，’０４ Ｈ，Ｓ ＋９ Ｈ２Ｏ２−＋ Ｅ１４０
ｓ２− ＋ ２ Ｈ＋＋ １２ Ｈ２０Ｆ１２ｓ ＋
５Ｈ，０２→ ＢＯ，”−−４−２Ｈ−１−３Ｈ２
０−８−４−４Ｈ，０２→Ｓｏ４”−＋２Ｈ＋４迅Ｏ吸
収液中にこれらの化学種が蓄積しても、Ｈ２Ｅｌの吸収
を著しく妨害するものではなく、従って従来法のように
、吸収液を多量に抜き出し酸化処理して触媒を再生する
必要もない。
５Ｈ，’０４ Ｈ，Ｓ ＋９ Ｈ２Ｏ２−＋ Ｅ１４０
ｓ２− ＋ ２ Ｈ＋＋ １２ Ｈ２０Ｆ１２ｓ ＋
５Ｈ，０２→ ＢＯ，”−−４−２Ｈ−１−３Ｈ２
０−８−４−４Ｈ，０２→Ｓｏ４”−＋２Ｈ＋４迅Ｏ吸
収液中にこれらの化学種が蓄積しても、Ｈ２Ｅｌの吸収
を著しく妨害するものではなく、従って従来法のように
、吸収液を多量に抜き出し酸化処理して触媒を再生する
必要もない。
一方、Ｓｏ２については、アルカリ物質によシ中和され
て例えば次のような中和反応によ）速やかに吸収液中に
固定される。
て例えば次のような中和反応によ）速やかに吸収液中に
固定される。
ＳＯ□十ＣＯ３２−→ ＳＯ３” −１−Ｃｏ２５ｏ、
−１−２０Ｅ−→ ＳＯ３２−−） Ｈ２Ｏとのように
液態に生成する化学種はＨ，Ｅ＋の酸化吸収時と共通す
るものであシ、Ｈ２Ｓの吸収を妨げるものではなく、本
発明者らはＳＯ２を同時に吸収した場合においてもＨ２
Ｓの吸収率に低下のないことを見いだしている。もちろ
ん、アルカリ物質の少ない場合すなわち吸収液のｐＨが
低い場合には、中和反応が進まず、ＳＯ□の吸収率が低
下する。従って、実用的なＥＩＯ２吸収率を得るために
はｐｇを゛５以上とすることが必要となる。
−１−２０Ｅ−→ ＳＯ３２−−） Ｈ２Ｏとのように
液態に生成する化学種はＨ，Ｅ＋の酸化吸収時と共通す
るものであシ、Ｈ２Ｓの吸収を妨げるものではなく、本
発明者らはＳＯ２を同時に吸収した場合においてもＨ２
Ｓの吸収率に低下のないことを見いだしている。もちろ
ん、アルカリ物質の少ない場合すなわち吸収液のｐＨが
低い場合には、中和反応が進まず、ＳＯ□の吸収率が低
下する。従って、実用的なＥＩＯ２吸収率を得るために
はｐｇを゛５以上とすることが必要となる。
次に本発明方法の実施態様を明らかＫするため図にもと
ず込て説明する。
ず込て説明する。
第１図は本発明方法をオイルシェール乾留装置からの排
ガスの精製に適用する例を示すものである。
ガスの精製に適用する例を示すものである。
ラインａより供給されたオイルシェールハ、乾留ゾーン
１と燃焼ゾーン２を経てラインｂよシ排出される。乾留
ゾーン１で発生したＨ、Ｅ３を含むガスの一部はとシだ
され、ラインＣを通して吸収塔３へ供給される。又、燃
焼ゾーン２で発生したＳＯ２を含むガスも同様にライン
Ｃよシ吸収塔３へ供給される。
１と燃焼ゾーン２を経てラインｂよシ排出される。乾留
ゾーン１で発生したＨ、Ｅ３を含むガスの一部はとシだ
され、ラインＣを通して吸収塔３へ供給される。又、燃
焼ゾーン２で発生したＳＯ２を含むガスも同様にライン
Ｃよシ吸収塔３へ供給される。
吸収塔５には炭酸ナトリウムのようなアルカリ物質を含
む溶液がアルカリ液タンク４よシラインｈを通って供給
される一方、Ｈ２Ｏ２水溶液タンク５よ’） ＨｚＯｚ
水溶液がライン１を通って供給される。これら２種
の溶液は吸収塔内で混合され、吸収液とされ、循環ボン
ダ６によル塔頂に運ばれ塔内を流下する。吸収塔６内で
流下する吸収液とＨ２Ｓ及びＳＯ２を含むガスが接触し
、Ｈ，Ｓ及びＥＩＯ２が同時に吸収除去されて精製され
た後、ラインｄよシ系外へ排出される。
む溶液がアルカリ液タンク４よシラインｈを通って供給
される一方、Ｈ２Ｏ２水溶液タンク５よ’） ＨｚＯｚ
水溶液がライン１を通って供給される。これら２種
の溶液は吸収塔内で混合され、吸収液とされ、循環ボン
ダ６によル塔頂に運ばれ塔内を流下する。吸収塔６内で
流下する吸収液とＨ２Ｓ及びＳＯ２を含むガスが接触し
、Ｈ，Ｓ及びＥＩＯ２が同時に吸収除去されて精製され
た後、ラインｄよシ系外へ排出される。
ライン１よシ吸収塔３内へ供給されるＨ２Ｏ２溶液量は
、吸収塔３内で吸収されるＨ、ｓ量の１〜４倍モル当量
となるようＨ２Ｓの除去率を測定して調整される。
、吸収塔３内で吸収されるＨ、ｓ量の１〜４倍モル当量
となるようＨ２Ｓの除去率を測定して調整される。
また、ラインｈよシ吸収塔３へ供給されるアルカリ水溶
液量はＳｏ、の除去率を測定してｐＨ５以上に調整され
る。通常ガス中にはＣＯ２が含まれておシ、ｐＨ値を極
端に上げるとＣＯ２の吸収のため鈍アルカリを消費する
ことがら好ましくない。例えば、ＣＯ□濃度１４容量パ
ーセントの場合でｐＨａ５以下が好ましい。
液量はＳｏ、の除去率を測定してｐＨ５以上に調整され
る。通常ガス中にはＣＯ２が含まれておシ、ｐＨ値を極
端に上げるとＣＯ２の吸収のため鈍アルカリを消費する
ことがら好ましくない。例えば、ＣＯ□濃度１４容量パ
ーセントの場合でｐＨａ５以下が好ましい。
吸収塔３からは吸収液の一部をラインｊよシ抜きだし、
一部は排水処理設備７で通常の方法によｐ ＯＯＤ処理
等を行ない系外へ排出する。一部はラインｋを通じてア
ルカリ液タンク４へ循環し、再度吸収塔３へ供給される
。さらに排水よシ硫黄化合物を回収する必要のある場合
には、排水処理設備７の前段に回収装置（図示省略）を
付設することも可能である。例えば、排水を酸化後次式
のように石膏として回収する既知の方法等が適用される
。
一部は排水処理設備７で通常の方法によｐ ＯＯＤ処理
等を行ない系外へ排出する。一部はラインｋを通じてア
ルカリ液タンク４へ循環し、再度吸収塔３へ供給される
。さらに排水よシ硫黄化合物を回収する必要のある場合
には、排水処理設備７の前段に回収装置（図示省略）を
付設することも可能である。例えば、排水を酸化後次式
のように石膏として回収する既知の方法等が適用される
。
Ｏａ” −） ５Ｏ４２−１−Ａｑ ４０ａ８０４−２
Ｈ２０第１図に示すように、本発明方法では、Ｈ２Ｓ及
びＳＯ２は一部によシ吸収処理され、また吸収塔内で同
時に酸化処理されるため、プロセスが極めて単純化され
る利点をもつ。なお、第１図でラインｅからは炭酸ソー
ダ、ラインｆからは補給水、ラインｇからはＨ２Ｏ２水
溶液が供給される。
Ｈ２０第１図に示すように、本発明方法では、Ｈ２Ｓ及
びＳＯ２は一部によシ吸収処理され、また吸収塔内で同
時に酸化処理されるため、プロセスが極めて単純化され
る利点をもつ。なお、第１図でラインｅからは炭酸ソー
ダ、ラインｆからは補給水、ラインｇからはＨ２Ｏ２水
溶液が供給される。
また、本発明方法は従来のＴＩ、Ｂガス除去方法と組み
合わせることもできる。すなわち、酸化還元触媒を含む
アルカリ溶液を吸収剤とする従来のＨ２Ｅｌ除去方法の
後段に本発明方法を付加するものである。従来の方法の
みでは、Ｈ，Ｓの吸収率を上げるため大型の吸収塔を必
要とするのに対し、本発明方法との組み合せ方法によれ
ば、前段で従来法によりＨ２Ｓ除去率の負荷を下げて吸
収塔を小型化し、残留するＨ２Ｓは小型の後段吸収塔で
処理することができる。後段に適用する本発明方法は、
吸収塔内でＨ，Ｓを酸化しながら吸収する機構から、Ｈ
，Ｓ除去率は比較的容易に向上でき、小型の吸収塔でＨ
２Ｓの高次処理が達成できる。さらに、前段でＨ２Ｓの
一部を処理するととから、後段必要とする過酸化水素の
消費量を低減する利点も有する。
合わせることもできる。すなわち、酸化還元触媒を含む
アルカリ溶液を吸収剤とする従来のＨ２Ｅｌ除去方法の
後段に本発明方法を付加するものである。従来の方法の
みでは、Ｈ，Ｓの吸収率を上げるため大型の吸収塔を必
要とするのに対し、本発明方法との組み合せ方法によれ
ば、前段で従来法によりＨ２Ｓ除去率の負荷を下げて吸
収塔を小型化し、残留するＨ２Ｓは小型の後段吸収塔で
処理することができる。後段に適用する本発明方法は、
吸収塔内でＨ，Ｓを酸化しながら吸収する機構から、Ｈ
，Ｓ除去率は比較的容易に向上でき、小型の吸収塔でＨ
２Ｓの高次処理が達成できる。さらに、前段でＨ２Ｓの
一部を処理するととから、後段必要とする過酸化水素の
消費量を低減する利点も有する。
次に本発明方法の作用効果を明らかにするため実施例を
示す。
示す。
実施例
Ｈ，Ｓ及びＳＯ２を含む下記組成のガスを洗気ビンに通
気し、この洗気ビンにはＨ２Ｏ２及びＮ ａ２ ａ ｏ
Ｊの水溶液を連続的に供給し、吸収液はオーバーフロー
によシ抜きだす。
気し、この洗気ビンにはＨ２Ｏ２及びＮ ａ２ ａ ｏ
Ｊの水溶液を連続的に供給し、吸収液はオーバーフロー
によシ抜きだす。
Ｈ２Ｏ２量の供給量を変化させてガス中のｎ、ｓ及びＳ
Ｏ□を洗気ビン前後で測定したところ、表１の結果を得
た。なお、吸収液のｐＨはＢ、２〜ａ５に、吸収液温度
は５０℃に保持した。
Ｏ□を洗気ビン前後で測定したところ、表１の結果を得
た。なお、吸収液のｐＨはＢ、２〜ａ５に、吸収液温度
は５０℃に保持した。
洗気ビン入口のガス組成：
Ｍ、−７７，４％、ｃｏ、７１２．１ ％、Ｏ，−１［
Ｌ。
Ｌ。
チ、Ｈ２Ｅｌ ” ２８５０ ｐｐｍ、 ８０２キ２
５００ｐｍ 表 １ 比較例 実施例と同一ガス条件、同一装置を使用し、洗気ビンに
は、Ｎ ａ２００ｇ 及び１，４−ナフトキノン−２
−スルホン酸ンーダを育む水溶液を連続的に供給し、吸
収液はオーツく−フローによシ抜きだす。吸収液中の１
，４−す７トキノンー２−スルホン酸ソーダ濃度は５ｍ
ｍｏｌ／Ｌ とナルヨう調整した。Ｈ２Ｓ及びＥＩ０
２を洗気ビン前後でＩｌｌ定したところ、表２の結果を
得た。なお、吸収液のｐＨ及び温度は実施例と同４−範
囲に保持した。
５００ｐｍ 表 １ 比較例 実施例と同一ガス条件、同一装置を使用し、洗気ビンに
は、Ｎ ａ２００ｇ 及び１，４−ナフトキノン−２
−スルホン酸ンーダを育む水溶液を連続的に供給し、吸
収液はオーツく−フローによシ抜きだす。吸収液中の１
，４−す７トキノンー２−スルホン酸ソーダ濃度は５ｍ
ｍｏｌ／Ｌ とナルヨう調整した。Ｈ２Ｓ及びＥＩ０
２を洗気ビン前後でＩｌｌ定したところ、表２の結果を
得た。なお、吸収液のｐＨ及び温度は実施例と同４−範
囲に保持した。
表 ２
実施例と比較例を比較すると、実施例でのＨ，Ｓ除去率
が非常に高く、本発明方法の適用により容易にＨ，Ｓ吸
収除去を達成できることが明らかである。
が非常に高く、本発明方法の適用により容易にＨ，Ｓ吸
収除去を達成できることが明らかである。
第１図は本発明方法の一実施態様例を示すフローシート
である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 −
である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 −
Claims (1)
- 過酸化水素とアルカリ性物質の混合液を吸収液とし、硫
化水素と二酸化イオウを含むガスを□洗浄して精製する
方法において、前記過酸化水素の供給量を吸収する硫化
水素量の１〜４倍モルとし、かつ前記アルカリ性物質の
供給量を前記吸収液のｐＨを５以上とする量とすること
を特徴とするガスの精製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58001097A JPS59127628A (ja) | 1983-01-10 | 1983-01-10 | ガスの精製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58001097A JPS59127628A (ja) | 1983-01-10 | 1983-01-10 | ガスの精製方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59127628A true JPS59127628A (ja) | 1984-07-23 |
Family
ID=11491979
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58001097A Pending JPS59127628A (ja) | 1983-01-10 | 1983-01-10 | ガスの精製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59127628A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100451285B1 (ko) * | 2001-07-12 | 2004-10-06 | 박현 | 과산화수소수 및 산화칼슘용액을 이용한 질소산화물 및황산화물의 저감방법 |
-
1983
- 1983-01-10 JP JP58001097A patent/JPS59127628A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100451285B1 (ko) * | 2001-07-12 | 2004-10-06 | 박현 | 과산화수소수 및 산화칼슘용액을 이용한 질소산화물 및황산화물의 저감방법 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2016515936A (ja) | 吸収媒体、吸収媒体を製造するための方法、並びに酸性ガスから硫化水素を分離するための方法及び装置 | |
| US3959452A (en) | Process for removing hydrogen sulfide from contaminated gas | |
| CN102631832B (zh) | 酸性气体中少量硫化氢脱除装置及方法 | |
| JPS61191504A (ja) | ガス流から硫化水素を酸化除去する方法 | |
| US3822339A (en) | Method for removing sulfur dioxide from the exhaust of a combustion furnace | |
| JPH06228573A (ja) | 石炭ガス化プラントのテールガス処理法 | |
| CA1130721A (en) | Petroleum production technique utilizing a hot aqueous fluid | |
| PL69777B1 (ja) | ||
| US3855390A (en) | Process for purifying a gas containing hydrogen cyanide | |
| JPS59127628A (ja) | ガスの精製方法 | |
| JP6631240B2 (ja) | 硫化水素含有ガスからの湿式脱硫方法 | |
| KR101486162B1 (ko) | 연료가스에 함유된 황화수소의 제거방법 | |
| JP2001348346A (ja) | メタン発酵ガスの浄化方法 | |
| EP1156867B1 (en) | Method for conversion of hydrogen sulfide to elemental sulfur | |
| JP3748861B2 (ja) | 複分解法による排ガス脱硫方法 | |
| JPS60132695A (ja) | 硫黄化合物を含む排水の処理方法 | |
| US4086324A (en) | Removal of sulfur and nitrogen oxides with aqueous absorbent | |
| KR100405522B1 (ko) | 코크스가스정제에있어서이산화탄소의포집을제외시키는방법 | |
| JPH0929060A (ja) | 排ガスの処理方法 | |
| JPS6219239B2 (ja) | ||
| KR20010045636A (ko) | 코크스가스 중 황화수소, 시안화수소 및 암모니아의제거방법 | |
| JPS62501619A (ja) | 排ガス浄化法 | |
| KR100418986B1 (ko) | 코크스 가스 정제에 있어서 황화수소와 암모니아의 제거및 티오시안산 암모늄의 회수법 | |
| KR20010001431A (ko) | 코크스가스 정제에 있어서 황화수소 포집방법 | |
| SU1255177A1 (ru) | Способ очистки водных растворов от сероводорода |