JPS5912609A - Depp増幅装置 - Google Patents
Depp増幅装置Info
- Publication number
- JPS5912609A JPS5912609A JP12101082A JP12101082A JPS5912609A JP S5912609 A JPS5912609 A JP S5912609A JP 12101082 A JP12101082 A JP 12101082A JP 12101082 A JP12101082 A JP 12101082A JP S5912609 A JPS5912609 A JP S5912609A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- idle
- current
- transistor
- stage section
- idle current
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03F—AMPLIFIERS
- H03F3/00—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements
- H03F3/26—Push-pull amplifiers; Phase-splitters therefor
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は例えば音響機器に好適するDEPP(り゛ブ
ルエンデイツト′ブツシュグル)増幅装置に係り、特に
そのアイドル電流回路部を改良したものに関する。
ルエンデイツト′ブツシュグル)増幅装置に係り、特に
そのアイドル電流回路部を改良したものに関する。
従来、音#機器の成力増幅用として第1図に示すように
構成されたDgPP増幅装置が知られている。
構成されたDgPP増幅装置が知られている。
すなわち、入力端子INに印加された音声入力信号は第
1および第2のアイドル電流回路11.12を介してD
EPP構成のパワートランジスタQ3−04に正負の半
サイクル毎に供給される。そして、正の半サイクルでは
パワートランジスタQ8のみに信号電流が流れ且つ負の
半サイクルではパワートランジスタQ4のみに信号電流
が流れるようになるが、これら両信号電流は出カドラン
スTで合成されて通常の正弦波形となされた状態で負荷
となるスピーカSPに供給される。
1および第2のアイドル電流回路11.12を介してD
EPP構成のパワートランジスタQ3−04に正負の半
サイクル毎に供給される。そして、正の半サイクルでは
パワートランジスタQ8のみに信号電流が流れ且つ負の
半サイクルではパワートランジスタQ4のみに信号電流
が流れるようになるが、これら両信号電流は出カドラン
スTで合成されて通常の正弦波形となされた状態で負荷
となるスピーカSPに供給される。
この場合、第1のアイドル電流仲1路11のトランジス
タQ+ と、該トランジスタQ+ に接続された定電流
源工、および抵抗R,とパワートランジスタQ4とがカ
レントミラー回路を形成しておシ、パワートランジスタ
Q4のアイドル電流はNII、 (但しN、はQlとQ
4とのエミツタ面積比)となる。
タQ+ と、該トランジスタQ+ に接続された定電流
源工、および抵抗R,とパワートランジスタQ4とがカ
レントミラー回路を形成しておシ、パワートランジスタ
Q4のアイドル電流はNII、 (但しN、はQlとQ
4とのエミツタ面積比)となる。
また、第2のアイドル電流回路12のトランジスタQl
と、該トランジスタQ!に接続された定直流源工、
および抵抗R8とパワートランジスタQ、とがカレント
ミラー回路を形成しており、パワートランジスタQaの
アイドルを流はN*It ((旦しN、はQlとQ、
とのエミツタ面積比)となる。
と、該トランジスタQ!に接続された定直流源工、
および抵抗R8とパワートランジスタQ、とがカレント
ミラー回路を形成しており、パワートランジスタQaの
アイドルを流はN*It ((旦しN、はQlとQ、
とのエミツタ面積比)となる。
ここで、N、=N鵞 、I、=I、ならばパワートラン
ジスタQ31Q4の谷アイドル[流は等しくなる。
ジスタQ31Q4の谷アイドル[流は等しくなる。
ところで、このような第1図のDgPP増幅装置はその
アイドル電流回路11.12の構成が簡単ではあるが、
パワートランジスタQs+Q4が定電圧駆動されること
になるため、クロスオーバー歪がかなυあり、それを打
ち消すためにアイドル電流をかな電流さなければならな
いので、結果的に無駄な電流を消費しているという問題
があった。
アイドル電流回路11.12の構成が簡単ではあるが、
パワートランジスタQs+Q4が定電圧駆動されること
になるため、クロスオーバー歪がかなυあり、それを打
ち消すためにアイドル電流をかな電流さなければならな
いので、結果的に無駄な電流を消費しているという問題
があった。
第2図は第1図の問題点を改善するために考えられてい
る従来のDEPP増幅装置である。
る従来のDEPP増幅装置である。
すなわち、入力端子INに印加された音声入力信号をト
ランジスタQ、s+ + Qttでなる入力段部21.
トランジスタQ+swQt+でなる駆動部22を介して
パワートランジスタQts+Quでなる終段部23に正
負の半サイクル毎に導いた後、出カドランスTで合成し
て負荷となるスピーカspに通常の正弦波として供給す
る如くしたものである。
ランジスタQ、s+ + Qttでなる入力段部21.
トランジスタQ+swQt+でなる駆動部22を介して
パワートランジスタQts+Quでなる終段部23に正
負の半サイクル毎に導いた後、出カドランスTで合成し
て負荷となるスピーカspに通常の正弦波として供給す
る如くしたものである。
なお、図中24はトランジスタQI7〜Q□でなるアイ
ドル電流決定回路である。
ドル電流決定回路である。
この場合、パワートランジスタQ1.+Q1eおよびト
ランジスタQl? * QttならびにQIA+Q!!
間のエミツタ面積比を Ql!l : Qtt = QCs : Qtt =N
:IQ+a :Qtt= 1:1 とするとき、入力段部21の定電流源IIEからトラン
ジスタQt+ * Qttに流れ込む電流Ixは、パワ
ートランジスタQ+s + QCsに流れる電流111
+116との間に次のような関係が成立する。
ランジスタQl? * QttならびにQIA+Q!!
間のエミツタ面積比を Ql!l : Qtt = QCs : Qtt =N
:IQ+a :Qtt= 1:1 とするとき、入力段部21の定電流源IIEからトラン
ジスタQt+ * Qttに流れ込む電流Ixは、パワ
ートランジスタQ+s + QCsに流れる電流111
+116との間に次のような関係が成立する。
−r7]π
Ix −−
つまシ、上記IXによ多入力段部21のトランジスタQ
o+Qttの動作電流を市り御してアイドル電流を決定
するものである。
o+Qttの動作電流を市り御してアイドル電流を決定
するものである。
そして、このようなりgPP増幅装置ではノくワートラ
ンジスタQ Is I Q ISが定電流駆動されるこ
とになるため、クロスオーツく一歪が少ないのでそれだ
けアイドル電流を低い埴に設定することができるように
なり、結果的に無信号時の無駄な電流消費を少なくする
ことがでさるという利点を有している。
ンジスタQ Is I Q ISが定電流駆動されるこ
とになるため、クロスオーツく一歪が少ないのでそれだ
けアイドル電流を低い埴に設定することができるように
なり、結果的に無信号時の無駄な電流消費を少なくする
ことがでさるという利点を有している。
しかしながら、これはIXが、Fτ;7〒πに比例して
いるためIll”II。というノ(ランス状態において
こそその効果をat車しイ嶋るものの、ベース・エミッ
タ間電圧や抵抗のばらつき等によって116”IIsと
いうバランス状態から犬きくずれた場合にはl1ll
+ II6の増加延いては消費電流の増加をもたらすば
かりか性能的にも劣化を生じてしまうという問題を有し
ていた。
いるためIll”II。というノ(ランス状態において
こそその効果をat車しイ嶋るものの、ベース・エミッ
タ間電圧や抵抗のばらつき等によって116”IIsと
いうバランス状態から犬きくずれた場合にはl1ll
+ II6の増加延いては消費電流の増加をもたらすば
かりか性能的にも劣化を生じてしまうという問題を有し
ていた。
すなわち、この問題はDEPP増幅装置に特有な構成と
して低直流インピーダンスの出カドランスをパワートラ
ンジスタの直接の負荷としているために、上動な直流領
域の負帰還が掛からないということに起因している。
して低直流インピーダンスの出カドランスをパワートラ
ンジスタの直接の負荷としているために、上動な直流領
域の負帰還が掛からないということに起因している。
そこで、この発明は以上のような点に疏みてなされたも
ので、D”PPe成の一対のパワートランジスタにおけ
る各アイドル電流を常時バランス状態に保持する。構成
とすることによ如、無信号時の71(駄な′醒流消費を
少なくし侮ると共に性能的にも劣化を生じないように改
良した極めて良好なるDgPP増11v^装置を提供す
ることを目的としている。
ので、D”PPe成の一対のパワートランジスタにおけ
る各アイドル電流を常時バランス状態に保持する。構成
とすることによ如、無信号時の71(駄な′醒流消費を
少なくし侮ると共に性能的にも劣化を生じないように改
良した極めて良好なるDgPP増11v^装置を提供す
ることを目的としている。
〔発明の概要〕
すなわち、この発明によるDgPP増幅装置は、入力信
号を入力段部、駆動段部を介して終段部を構成する一対
のパワートランジスタに正負の半サイクル毎に供給する
構成としたDEPP増幅装置において、前記入力段部の
動作電流を制御して前記一対のパワートランジスタの各
アイドル’KtN、を決定するアイドル電流決定回路と
、前記一対のパワートランジスタの谷アイドル電流の差
成分を前記入力段部に直流・j帝還させて各アイドル電
流をバランス状態に保持せしめるアイドルを流バランス
回路とを具備してなる点に特徴を有している。
号を入力段部、駆動段部を介して終段部を構成する一対
のパワートランジスタに正負の半サイクル毎に供給する
構成としたDEPP増幅装置において、前記入力段部の
動作電流を制御して前記一対のパワートランジスタの各
アイドル’KtN、を決定するアイドル電流決定回路と
、前記一対のパワートランジスタの谷アイドル電流の差
成分を前記入力段部に直流・j帝還させて各アイドル電
流をバランス状態に保持せしめるアイドルを流バランス
回路とを具備してなる点に特徴を有している。
以下、図面を参照してこの発明の一実施例につき砕細に
説明する。
説明する。
すなわち、第3図に示すように入力段部31を構成する
差動対トランジスタQs++Qstは入力911Jベー
スがコンデンサCI。を弁して入力端子INに接続され
ると共に抵抗RIGをヅrして中点電位を与える1源(
2Vc c )に接続され、且つそれらの共通エミッタ
が定電流源IPを介して接地点GNDに接続され、さら
にそれらの各コレクタが抵抗R111Rltを対応的に
介して電源VOCに接続されている。
差動対トランジスタQs++Qstは入力911Jベー
スがコンデンサCI。を弁して入力端子INに接続され
ると共に抵抗RIGをヅrして中点電位を与える1源(
2Vc c )に接続され、且つそれらの共通エミッタ
が定電流源IPを介して接地点GNDに接続され、さら
にそれらの各コレクタが抵抗R111Rltを対応的に
介して電源VOCに接続されている。
壕だ、a動段部32を構成するトランジスタQ8310
34は、それらの各ベースが上記差動対トランジスタQ
sl+ Qsxの各コレクタに対応的に接続され、且つ
それらの各エミッタが′電源Vccに共通に接続され、
さらにそれらの各コレクタが抵抗RI31 R14を対
応的に介して接地点GNDに接続されている。
34は、それらの各ベースが上記差動対トランジスタQ
sl+ Qsxの各コレクタに対応的に接続され、且つ
それらの各エミッタが′電源Vccに共通に接続され、
さらにそれらの各コレクタが抵抗RI31 R14を対
応的に介して接地点GNDに接続されている。
そして、終段部33を構成するパワートランジスタQs
i+Qsaはそれらの各ベースが上記トランジスタ03
B r Qsaの各コレクタに対応的に接続され、且
つそれらの各エミッタが接地点GNDに共通に接続され
、さらにそれらの各コレクタが出カドランスTの一次側
両端に対応的に接続されている。
i+Qsaはそれらの各ベースが上記トランジスタ03
B r Qsaの各コレクタに対応的に接続され、且
つそれらの各エミッタが接地点GNDに共通に接続され
、さらにそれらの各コレクタが出カドランスTの一次側
両端に対応的に接続されている。
ここで、出カドランスTはその一次側中点が電源Vcc
に接続され、且つその二次側両端が負荷となるスピーカ
SPのボイスコイル両端に対応的に接続され、さらにそ
の二次側一端が接地され且つ同他端が抵抗R,I+を介
して前記差動対トランジスタQxl+Qstの基準側ベ
ースに接続されている。
に接続され、且つその二次側両端が負荷となるスピーカ
SPのボイスコイル両端に対応的に接続され、さらにそ
の二次側一端が接地され且つ同他端が抵抗R,I+を介
して前記差動対トランジスタQxl+Qstの基準側ベ
ースに接続されている。
また、アイドル電流決定回路34を構成するトランジス
タQHt Qssは、それらの各ベースが上記パワート
ランジスタQ351Q36の谷ペースと対応的に共通に
接続され、且つ前者のエミッタおよび後者のコレクタが
接地点C)NDに共通に接続され、さらに前者のコレク
タおよび後者のエミッタがカレントミラ一対トランジス
タQ、。1Q40の各コレクターエミッタ通路を対応的
に弁して′gt諒Vcc K接続されている。
タQHt Qssは、それらの各ベースが上記パワート
ランジスタQ351Q36の谷ペースと対応的に共通に
接続され、且つ前者のエミッタおよび後者のコレクタが
接地点C)NDに共通に接続され、さらに前者のコレク
タおよび後者のエミッタがカレントミラ一対トランジス
タQ、。1Q40の各コレクターエミッタ通路を対応的
に弁して′gt諒Vcc K接続されている。
ここで、トランジスタQsaのエミッタにベースがf&
続されたトランジスタQ41はそのエミッタがダイオー
ド接続のトランジスタQ+tのエミッターコレクタ通路
を介して接地点GNDに接続され、且つそのコレクタが
コンデンサC1l を介して接地されると共に前記定電
流iIgの制御端に接続されている。
続されたトランジスタQ41はそのエミッタがダイオー
ド接続のトランジスタQ+tのエミッターコレクタ通路
を介して接地点GNDに接続され、且つそのコレクタが
コンデンサC1l を介して接地されると共に前記定電
流iIgの制御端に接続されている。
そして、アイドル策流バランス回路35を構成するトラ
ンジスタQ41 、Q 44は、それらの各ベースが上
記パワートランジスタQ□+Qseの各ベースと対応的
に共通に接続され、且つそれらの谷エミッタが接地点G
NDに共通に接続され、さらにそれらの各コレクタがカ
レントミラ一対トランジスタQ411 + Q4・の各
コレクターエミッタ通路を対応的に介して電源Vccに
接続されている。
ンジスタQ41 、Q 44は、それらの各ベースが上
記パワートランジスタQ□+Qseの各ベースと対応的
に共通に接続され、且つそれらの谷エミッタが接地点G
NDに共通に接続され、さらにそれらの各コレクタがカ
レントミラ一対トランジスタQ411 + Q4・の各
コレクターエミッタ通路を対応的に介して電源Vccに
接続されている。
ここで、トランジスタQ44のコレクタはコンデンサC
Ilを弁して接地されると共に、抵抗R111を介して
前記差動対トランジスタQsI+Qstの基準側ベース
に接続されている。
Ilを弁して接地されると共に、抵抗R111を介して
前記差動対トランジスタQsI+Qstの基準側ベース
に接続されている。
なお、以上において各トランジスタのエミッタ向槓比は
竹に下記のように設定されているものとする。
竹に下記のように設定されているものとする。
Qsa :Q42= 1:I
Q41 :Qss = Qty : Qs
s = 1 :NQ44 :Q86 ” Q41
: Qss = 1 :Nまた、抵抗RIIIRI・
とは Rss > Rsa なる関係に設定されているものとする。
s = 1 :NQ44 :Q86 ” Q41
: Qss = 1 :Nまた、抵抗RIIIRI・
とは Rss > Rsa なる関係に設定されているものとする。
而して、以上の構成において入力端子INに印加された
音声入力信号は差動対トランジスタQll e Qse
でなる入力段部311 トランジスタQpB + Qs
eでなる駆動段部32を介してパワートランジスタQs
s+Qseでなる終段部33に正負の半サイクル毎に導
かれた後、出カドランスTで合成されて負荷となるスピ
ーカspに通常の正弦波として供給されること自体は第
2図の場合と同様である。
音声入力信号は差動対トランジスタQll e Qse
でなる入力段部311 トランジスタQpB + Qs
eでなる駆動段部32を介してパワートランジスタQs
s+Qseでなる終段部33に正負の半サイクル毎に導
かれた後、出カドランスTで合成されて負荷となるスピ
ーカspに通常の正弦波として供給されること自体は第
2図の場合と同様である。
また、この場合トランジスタqsy〜Q4!でなるアイ
ドル電流決定回路34により、パワートランジスタQs
s+Qaaに流れる屯(ALI35 * I36と入力
段部31の定電流源IEからトランジスタQ411Q4
1に流れ込む電流IXとの間になる関係をもたせる如く
入力段部31の動作電流を制御してアイドル電流を決定
していること自体も第2図の場合と同様である。
ドル電流決定回路34により、パワートランジスタQs
s+Qaaに流れる屯(ALI35 * I36と入力
段部31の定電流源IEからトランジスタQ411Q4
1に流れ込む電流IXとの間になる関係をもたせる如く
入力段部31の動作電流を制御してアイドル電流を決定
していること自体も第2図の場合と同様である。
しかるに、第3図においてはアイドル電流バランス回路
35が付加されていることにより、l311”I36
というバランス状態を常時保持し得るようにしている点
で第2図の場合と相違しているものである。
35が付加されていることにより、l311”I36
というバランス状態を常時保持し得るようにしている点
で第2図の場合と相違しているものである。
すなわち、この場合前述したようにRts>Rj6にな
されているので、入力段部3Iの差動対トランジスタQ
H+Qs*の哉準匝ベース屯位Vb!は、アイドル電流
バランス回路35のトランジスタQ44のコレクタ(図
示A点)4位VAと略等しい。
されているので、入力段部3Iの差動対トランジスタQ
H+Qs*の哉準匝ベース屯位Vb!は、アイドル電流
バランス回路35のトランジスタQ44のコレクタ(図
示A点)4位VAと略等しい。
また、差動対トランジスタQalの入力側ベース電位v
bIと基準側ベースvt立vb!とはそのオープンルー
プゲインが十分に大きければ等しいとみてよく、この場
合■b1=ivccであるから結果的に Vb、 =Vbl = VA= T VCCになるとい
える。
bIと基準側ベースvt立vb!とはそのオープンルー
プゲインが十分に大きければ等しいとみてよく、この場
合■b1=ivccであるから結果的に Vb、 =Vbl = VA= T VCCになるとい
える。
ところで、この場合VAニー7vccとなるためにはl
1ll ” ”8m となっている必要があシ、そのた
めにはアイドル電流バランス回路35のトランジスタQ
4@ I Q 46が1:1のカレントミラー回路と
なっているので、同トランジスタ04g + Q44の
電流工。11144が’!しくなければならない。
1ll ” ”8m となっている必要があシ、そのた
めにはアイドル電流バランス回路35のトランジスタQ
4@ I Q 46が1:1のカレントミラー回路と
なっているので、同トランジスタ04g + Q44の
電流工。11144が’!しくなければならない。
しかるに、この場合上述したようにエミツタ面積比が0
44 : Q$6=Q43: Qss、= 1:Hに設
定されているので 工3δ 工43=… * I44=− N N の関係にある。従ってI43 ” I44という条件よ
シへI 15 = Isa となる。これによって、パワートランジスタQ□。Qs
eのアイドル電流が住いに相等しくな!り % l5
s=Issというバランス状態に常時保持されることに
なる。
44 : Q$6=Q43: Qss、= 1:Hに設
定されているので 工3δ 工43=… * I44=− N N の関係にある。従ってI43 ” I44という条件よ
シへI 15 = Isa となる。これによって、パワートランジスタQ□。Qs
eのアイドル電流が住いに相等しくな!り % l5
s=Issというバランス状態に常時保持されることに
なる。
つ1υ、図示A点の電位VAが2 vCCとなるように
入力段部31の差動対トランジスタQH*Q0が働き、
その結果としてアイドル電流131exseが等しくな
るものであシ、これによって無信号時の無駄な電流消費
を少なくシ得ると共に、性能的にも劣化を生じないで済
ませることができる。
入力段部31の差動対トランジスタQH*Q0が働き、
その結果としてアイドル電流131exseが等しくな
るものであシ、これによって無信号時の無駄な電流消費
を少なくシ得ると共に、性能的にも劣化を生じないで済
ませることができる。
なお、負帰還の経路は抵抗RISと、抵抗RIMおよび
コンデンサCI2とで分割れて差動対トランジスタQs
++Qstの基準側ベースら加えられておシ、アイドル
酩流バランス回路35の一部と共用されている。
コンデンサCI2とで分割れて差動対トランジスタQs
++Qstの基準側ベースら加えられておシ、アイドル
酩流バランス回路35の一部と共用されている。
第4図は他の実施例を示すもので、この場合第3図の人
力段部31をトランジスタQst+QstおよびQ !
I’s Q st’による差動2段構成とすると共に、
終段部33をトランジスタQss+QsaおよびQ工/
、 Q、、/によるダーリントン構成とした以外は第
3図の場合と同様である。
力段部31をトランジスタQst+QstおよびQ !
I’s Q st’による差動2段構成とすると共に、
終段部33をトランジスタQss+QsaおよびQ工/
、 Q、、/によるダーリントン構成とした以外は第
3図の場合と同様である。
なお、この発明は上記し且つ図示した実施例のみに限定
されることなく、この発明の要旨を通説しない範囲で樟
々の変形や適用が可能であることは一部う迄もない。
されることなく、この発明の要旨を通説しない範囲で樟
々の変形や適用が可能であることは一部う迄もない。
従って、以上詳述したようにこの発明によれば、DgP
p構成の一対のノ(ワートランジスタにおける各アイド
ル電流を常時バランス状態に保持する構成とすることV
Cより、無信号時の無駄な電流消費を少なくシ寿ると共
に性能的にも劣化を生じないように改良した1血めて良
好なるI)EPP増幅装置を提供することが可能となる
。
p構成の一対のノ(ワートランジスタにおける各アイド
ル電流を常時バランス状態に保持する構成とすることV
Cより、無信号時の無駄な電流消費を少なくシ寿ると共
に性能的にも劣化を生じないように改良した1血めて良
好なるI)EPP増幅装置を提供することが可能となる
。
【図面の簡単な説明】
第1図、第2図は従来のDEPP増幅装置を示す構成図
、第3図はこの発明に係るDgPP増幅装置の一実殉し
0を示す構成図、第4図は同じく他の実施列を示す構成
図である。 31・・・入力段部、32・・・駆動段部、33・・・
終段部、34・・・アイドル電流決定回路、35・・・
アイドル電流バランス回路、Qs+ −Q46・・・ト
ランジスタ、R1G ””’ R16・・’抵抗、CI
n −ctt ”・コンデンサ、T・・・出カドランス
、SP・・・スヒーカ、IN・・・入力端子、Vcc
、 (T Vcc)・・・適温、GND・・・接地点。
、第3図はこの発明に係るDgPP増幅装置の一実殉し
0を示す構成図、第4図は同じく他の実施列を示す構成
図である。 31・・・入力段部、32・・・駆動段部、33・・・
終段部、34・・・アイドル電流決定回路、35・・・
アイドル電流バランス回路、Qs+ −Q46・・・ト
ランジスタ、R1G ””’ R16・・’抵抗、CI
n −ctt ”・コンデンサ、T・・・出カドランス
、SP・・・スヒーカ、IN・・・入力端子、Vcc
、 (T Vcc)・・・適温、GND・・・接地点。
Claims (1)
- 入力信号を入力段部、駆動段部を介して終段部を構成す
る一対のパワートランジスタに正負の半サイクル毎に供
給する構成としたDEPP増幅装置において、前記入力
段部の動作電流を制御して前記一対のパワートランジス
タの各アイドル電流を決定するアイドル電流決定回路と
、前記一対のパワートランジスタの各アイドル電流の差
成分を前記入力段部に直流帰還させて各アイドル電流を
バランス状態に保持せしめるアイドル電流バランス回路
とを具備してなることを特徴とするDEPP増幅装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12101082A JPS5912609A (ja) | 1982-07-12 | 1982-07-12 | Depp増幅装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12101082A JPS5912609A (ja) | 1982-07-12 | 1982-07-12 | Depp増幅装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5912609A true JPS5912609A (ja) | 1984-01-23 |
Family
ID=14800556
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12101082A Pending JPS5912609A (ja) | 1982-07-12 | 1982-07-12 | Depp増幅装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5912609A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0219183A2 (en) * | 1985-09-27 | 1987-04-22 | Gennum Corporation | Class B amplifier |
WO2001041300A1 (de) * | 1999-12-03 | 2001-06-07 | Infineon Technologies Ag | Leistungsverstärker und verfahren zum betreiben eines leistungsverstärkers |
-
1982
- 1982-07-12 JP JP12101082A patent/JPS5912609A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0219183A2 (en) * | 1985-09-27 | 1987-04-22 | Gennum Corporation | Class B amplifier |
WO2001041300A1 (de) * | 1999-12-03 | 2001-06-07 | Infineon Technologies Ag | Leistungsverstärker und verfahren zum betreiben eines leistungsverstärkers |
US6791411B1 (en) | 1999-12-03 | 2004-09-14 | Infineon Technologies, Ag | Power amplifier and a method for operating a power amplifier |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR0131334B1 (ko) | 증폭기 회로 | |
JPS6119170B2 (ja) | ||
US7279942B2 (en) | Differential current output unit | |
US9874896B2 (en) | Voltage-current converter, and corresponding device and method | |
JPS5912609A (ja) | Depp増幅装置 | |
US6175226B1 (en) | Differential amplifier with common-mode regulating circuit | |
JPH07509825A (ja) | 熱による歪みが小さい増幅段 | |
JP3441356B2 (ja) | 増幅回路 | |
JP2604530Y2 (ja) | 出力回路 | |
JPH07321570A (ja) | 演算増幅器 | |
JPS5995706A (ja) | 増幅器 | |
JPS5914813Y2 (ja) | 定電流回路 | |
JPS6033717A (ja) | カレントミラ−回路 | |
JP3043183B2 (ja) | 電流分割回路 | |
JPS6224974Y2 (ja) | ||
JPS5940674Y2 (ja) | 電圧−絶対値電流変換回路 | |
JPS6155805B2 (ja) | ||
JPS6014524B2 (ja) | トランジスタ回路 | |
JPS6130447B2 (ja) | ||
JPS5950127B2 (ja) | 双増幅器 | |
JPH06140850A (ja) | 分圧回路 | |
JPS6141161B2 (ja) | ||
JPS6059762B2 (ja) | ミュ−ティング増幅器 | |
JPH04317580A (ja) | カレントセンスアンプリファイア | |
JPS6198006A (ja) | カレントミラ−回路 |