JPS589968A - 被覆された高強度低合金鋼の連続製造方法 - Google Patents
被覆された高強度低合金鋼の連続製造方法Info
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- JPS589968A JPS589968A JP57088141A JP8814182A JPS589968A JP S589968 A JPS589968 A JP S589968A JP 57088141 A JP57088141 A JP 57088141A JP 8814182 A JP8814182 A JP 8814182A JP S589968 A JPS589968 A JP S589968A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、良好な形成性を有する被覆された高強度低合
金鋼、すなわち、無地の低縦素鋼からの二相組−級で亜
鉛−アルミニウム被覆された鋼の連続製造方法K119
するものである。そのような鋼の用途に対しては、将来
例えば自動車工業において発展することが期待される。
金鋼、すなわち、無地の低縦素鋼からの二相組−級で亜
鉛−アルミニウム被覆された鋼の連続製造方法K119
するものである。そのような鋼の用途に対しては、将来
例えば自動車工業において発展することが期待される。
すなわち、自動車車台の重量減少は、自動車の燃料消費
を減少させる。さらに、これを得るには、高強度鋼の全
面的使用が鋼の良好な耐蝕性1r要求する。従来の高温
亜鉛被覆よ〕屯良好な耐蝕性を有するZn−ムt−合金
によって鋼を被覆するのが本発明方法の目的である。
を減少させる。さらに、これを得るには、高強度鋼の全
面的使用が鋼の良好な耐蝕性1r要求する。従来の高温
亜鉛被覆よ〕屯良好な耐蝕性を有するZn−ムt−合金
によって鋼を被覆するのが本発明方法の目的である。
良好な強度−伸び(延性)の割合杜、いわゆるデユアル
ー7エーズ、すなわち二相組織鋼を開発することKよっ
て得られ、との鋼はフェライトマトリックスにおいて1
5〜28−のマルテンサイト(又はよプ低いベイナイト
)を含む。この二相鋼組織は好適の熱処理によって得ら
れる。すなわち、オーステナイト及びフェライトの好適
割合が得られるよう罠鋼管ム、温度とム、温度との間の
中間臨界温度範囲にてアンニールすなわち焼鈍する。
ー7エーズ、すなわち二相組織鋼を開発することKよっ
て得られ、との鋼はフェライトマトリックスにおいて1
5〜28−のマルテンサイト(又はよプ低いベイナイト
)を含む。この二相鋼組織は好適の熱処理によって得ら
れる。すなわち、オーステナイト及びフェライトの好適
割合が得られるよう罠鋼管ム、温度とム、温度との間の
中間臨界温度範囲にてアンニールすなわち焼鈍する。
この後、この鋼をかくして冷却すなわち焼入れする。オ
ーステナイトはマルテンサイト又はよ〕低いベイナイト
に変態する。オーステナイトは、急冷中にマルテンサイ
ト又はより低いベイナイトに □変態するため十分
な硬化性を押えせられる。必要とされる硬化性は、製造
方法に依存し、かっこの製造方法によって可能にされた
冷却速度に依存する。
ーステナイトはマルテンサイト又はよ〕低いベイナイト
に変態する。オーステナイトは、急冷中にマルテンサイ
ト又はより低いベイナイトに □変態するため十分
な硬化性を押えせられる。必要とされる硬化性は、製造
方法に依存し、かっこの製造方法によって可能にされた
冷却速度に依存する。
使用される製造方法)2個の主な群、すなわち、水焼入
れ方法と気体冷却方法とに分割することができる。水焼
入れ法(高温及び低温水法)は、その速い冷却速度(1
00〜b 無地の炭葉鋼の使用を可能にする。それにも拘らず酸化
物が鋼“表面に生じる傾向があり、その丸めこの方法は
希薄酸水で洗う必要が門り、ある−場合には焼戻し処理
の必要がある。その上、これらの鋼の高温−浸漬亜鉛メ
ッキは、望ましい機械的性質全放任せずには不可能であ
ゐ。
れ方法と気体冷却方法とに分割することができる。水焼
入れ法(高温及び低温水法)は、その速い冷却速度(1
00〜b 無地の炭葉鋼の使用を可能にする。それにも拘らず酸化
物が鋼“表面に生じる傾向があり、その丸めこの方法は
希薄酸水で洗う必要が門り、ある−場合には焼戻し処理
の必要がある。その上、これらの鋼の高温−浸漬亜鉛メ
ッキは、望ましい機械的性質全放任せずには不可能であ
ゐ。
他の′方法型式の気体冷却法においては、鋼は気体噴出
に′よって冷却され、5℃〜80℃/Sの冷却速度を可
能にする。遅い階却速iのた゛め無地の炭素鋼は、十分
な硬化性を得るためには、創造原価を増加させるれ0又
はMOのどちらかと合金化されなければならない。この
気体冷却法は、高温−浸漬亜鉛メッキした二相組織鋼i
i造するのを可能にするが、大量の合金化する元素によ
って・生じる亜鉛被覆の貧弱な密着性を伴なう。
に′よって冷却され、5℃〜80℃/Sの冷却速度を可
能にする。遅い階却速iのた゛め無地の炭素鋼は、十分
な硬化性を得るためには、創造原価を増加させるれ0又
はMOのどちらかと合金化されなければならない。この
気体冷却法は、高温−浸漬亜鉛メッキした二相組織鋼i
i造するのを可能にするが、大量の合金化する元素によ
って・生じる亜鉛被覆の貧弱な密着性を伴なう。
問題の鋼に対し典型的である、ルーグーの(LuAer
’s )歪零値の除去のほか、二相鋼の正しい組織が、
銅の合金化と、鋼がム、〜800℃の温度範’8にとど
まる冷却時間とに依存し、すなわち−がこの臨界範囲内
に長くとどまればとどまる程それだけとあ鋼が多く合金
化されなければならないということが今や見出された。
’s )歪零値の除去のほか、二相鋼の正しい組織が、
銅の合金化と、鋼がム、〜800℃の温度範’8にとど
まる冷却時間とに依存し、すなわち−がこの臨界範囲内
に長くとどまればとどまる程それだけとあ鋼が多く合金
化されなければならないということが今や見出された。
この気体冷却法においては鋼i約60〜75秒間この範
囲内にとどまる。
囲内にとどまる。
本発明によれば鋼は、1〜2分間五□〜ム8の温度範囲
内で還元性雰囲気を有する炉で焼鈍される。
内で還元性雰囲気を有する炉で焼鈍される。
この焼鈍後の焼入れのために、4〜6%のアルミニウム
含量と882〜890℃の合金に対する融点左を持った
共融亜鉛−アルミ巨つム合金が用いられ、それによって
この金属浴の温度は例えば400〜440℃である。次
の工程で、仁の鋼が亜鉛洛中にて490〜430℃の温
度に到達しかつzn−ムを合金で被覆されてしまうと、
その鋼は、低温の空気噴出と、水−空気−吹付けとによ
って・800℃より低い温度まで急冷され、全体の焼入
れ時間は約6〜10秒である。これ社、気体冷却法にお
けるよシも安価な無地の炭素鋼(0=0.04〜0.1
2%、Mn = 0.6〜1.6 %、Si = 0〜
0.5%)を用いることを可能にする。亜鉛浴に4〜6
チのアルミニウムを添加することは、ゼンジミア法(S
endgimir prooess )におけるよシも
低い400〜44θ℃の亜鉛メッキ温度を用いるのを可
能にする。銅に亜鉛をかぶせゐ温度は高いのであるけれ
ども、実施した試験によれば高いアルミニウム合歓と合
わせて低い亜鉛メッキ温度が、亜鉛被覆に対し良好な密
着性を得ゐことを可能にする。
含量と882〜890℃の合金に対する融点左を持った
共融亜鉛−アルミ巨つム合金が用いられ、それによって
この金属浴の温度は例えば400〜440℃である。次
の工程で、仁の鋼が亜鉛洛中にて490〜430℃の温
度に到達しかつzn−ムを合金で被覆されてしまうと、
その鋼は、低温の空気噴出と、水−空気−吹付けとによ
って・800℃より低い温度まで急冷され、全体の焼入
れ時間は約6〜10秒である。これ社、気体冷却法にお
けるよシも安価な無地の炭素鋼(0=0.04〜0.1
2%、Mn = 0.6〜1.6 %、Si = 0〜
0.5%)を用いることを可能にする。亜鉛浴に4〜6
チのアルミニウムを添加することは、ゼンジミア法(S
endgimir prooess )におけるよシも
低い400〜44θ℃の亜鉛メッキ温度を用いるのを可
能にする。銅に亜鉛をかぶせゐ温度は高いのであるけれ
ども、実施した試験によれば高いアルミニウム合歓と合
わせて低い亜鉛メッキ温度が、亜鉛被覆に対し良好な密
着性を得ゐことを可能にする。
その上、亜鉛浴の温度を調節することによって鋼の焼入
れ速度を制御することができる。
れ速度を制御することができる。
つまル、本発明は、被覆された高強度低合金鋼の連続製
造方法において、(a)圧延油からストリップ鋼を清浄
化する工程と、(b)このストリップ鋼を保護雰囲気中
でム、〜ム8の温度間T8tで炉にて加熱する工程と、
(0)とのス) IJツブ鋼を均熱炉にて焼鈍する工程
と、(d)このストリップ鋼を・410℃〜490℃の
範囲の温度まで急冷しかつ亜鉛−アルミニウム合金で被
覆するため、このストリップ鋼管亜鉛−アルミニウム浴
にて焼入れする工程と、さらに、(6)二相鋼組織1得
るためこのヌ) IJツブ鋼を1300℃より低い温度
まで急冷する工程との連続する工程から成ることをIP
#eとする。
造方法において、(a)圧延油からストリップ鋼を清浄
化する工程と、(b)このストリップ鋼を保護雰囲気中
でム、〜ム8の温度間T8tで炉にて加熱する工程と、
(0)とのス) IJツブ鋼を均熱炉にて焼鈍する工程
と、(d)このストリップ鋼を・410℃〜490℃の
範囲の温度まで急冷しかつ亜鉛−アルミニウム合金で被
覆するため、このストリップ鋼管亜鉛−アルミニウム浴
にて焼入れする工程と、さらに、(6)二相鋼組織1得
るためこのヌ) IJツブ鋼を1300℃より低い温度
まで急冷する工程との連続する工程から成ることをIP
#eとする。
又、この場合、4〜6重116のアルミニウム管含む亜
鉛−アルミニウム浴にてストリップ鋼tJ入れすること
を特徴とする。
鉛−アルミニウム浴にてストリップ鋼tJ入れすること
を特徴とする。
さらに、800℃よシ低温までのストリップ鋼の急冷が
、気体吹田と水噴出とを結合して用いることによって行
なわれること全特徴とする。
、気体吹田と水噴出とを結合して用いることによって行
なわれること全特徴とする。
さらに又、亜鉛−アルミニウム浴中で溶厳金属をス)
IJツブ鋼の両面に向けて平等に流すように操作して焼
入れ効果を調節し、かつこの亜鉛−アルミニウム浴を冷
却してストリップ鋼によってことに持込まれた熱に対し
て補償すること1−特徴とする。
IJツブ鋼の両面に向けて平等に流すように操作して焼
入れ効果を調節し、かつこの亜鉛−アルミニウム浴を冷
却してストリップ鋼によってことに持込まれた熱に対し
て補償すること1−特徴とする。
さらに又、亜鉛−アルミニウム浴の温度を400℃〜4
40℃の範囲内に維持することを特徴とする。
40℃の範囲内に維持することを特徴とする。
さらに又、ストリップ鋼の違った速度に対して亜鉛−ア
ルミニウム浴における一足の冷却時間を維持しかつ80
0℃よル低い温度に到達するのに一足の全焼入れ時間を
維持し、それによって二相鋼組織と被覆とのむらのない
品質を得るため、亜鉛−アルミニウム浴中をストリップ
鋼が走行、する通路の長さを調節することのできる案内
ロールによって調節することを特徴とする。
ルミニウム浴における一足の冷却時間を維持しかつ80
0℃よル低い温度に到達するのに一足の全焼入れ時間を
維持し、それによって二相鋼組織と被覆とのむらのない
品質を得るため、亜鉛−アルミニウム浴中をストリップ
鋼が走行、する通路の長さを調節することのできる案内
ロールによって調節することを特徴とする。
さらに又、300℃より低い温KL到達するための全体
の焼入れ時間が、5〜10秒であることを特徴とする。
の焼入れ時間が、5〜10秒であることを特徴とする。
以下本発明をさらに図面につき説明する。
第2図において参照数字1は、圧延油から鋼ストリップ
を清浄化するための清浄化装置を示す。
を清浄化するための清浄化装置を示す。
参照数字2は、ム、〜ム、の温度範囲まで鋼ストリップ
を加熱するための加熱炉を示し、参照数字8は、均熱炉
であシ、この均熱炉の最後の区域4がつぼ5に入れた亜
鉛−アルミニウム浴に導く。との亜鉛−アルミニウム浴
には、冷却装置6、均熱炉8からこの亜鉛−アルミニウ
ム浴へのシュートのさらに冷却した筒先フ、溶融物を循
環するためのポンプ装置8、及びこの亜鉛−アルミニウ
ム浴巻 を通して鋼ストリップを案内する案内ロール装置9が配
貨される。参照数字】0及び11は気体噴出ノズルを示
し、参照数字12は′空気−水吹付は口を示す。処理さ
れるべき鋼ストリップは参照数字18で示される。
を加熱するための加熱炉を示し、参照数字8は、均熱炉
であシ、この均熱炉の最後の区域4がつぼ5に入れた亜
鉛−アルミニウム浴に導く。との亜鉛−アルミニウム浴
には、冷却装置6、均熱炉8からこの亜鉛−アルミニウ
ム浴へのシュートのさらに冷却した筒先フ、溶融物を循
環するためのポンプ装置8、及びこの亜鉛−アルミニウ
ム浴巻 を通して鋼ストリップを案内する案内ロール装置9が配
貨される。参照数字】0及び11は気体噴出ノズルを示
し、参照数字12は′空気−水吹付は口を示す。処理さ
れるべき鋼ストリップは参照数字18で示される。
本発明の方法は次の如く作動するものである。
圧延油からこの鋼ストリップ18を清浄化した後、この
鋼ス) IJツブ18はム、〜A、の温度範囲まで保護
雰囲気を入れた加熱炉2中で加熱され、アンニーリング
すなわち焼鈍が均熱炉8て継続する。この雰囲気の気体
は10〜25%の水素と、90〜75%の窒素とを含む
。均熱炉89最後の区域4では、鋼の温度は、亜鉛−ア
ルミニウム浴における焼入れ前には好適にム、温度の上
に制御される。つは5は、セラミック製であって、鋼ス
トリップによって持込まれるエネルギーの影響から亜鉛
−アルミニウム浴の温度が上がらないようKするため冷
却装置6又は熱交換IIを設ける。シュートの筒先7も
冷却されるのが好ましい。ストリップの両面罠配列され
ストリップの幅全体にわたって突出するノズルからスト
IJツブの表面に対して溶融金属が平等に流れるように
好ましくはセラミックのタービンを設けたポンプ8によ
って溶融した金属が循環される。これ罠よって金属浴の
その点における温度は、鋼ス) IJツブに含まれた大
量の熱エネルギーにも拘らず一定ottでいて、同時に
溶融亜鉛の焼入れ効果を溶融した亜鉛の流速によって調
節することができる。鋼スト17ツプの速度が変る場合
には、案内ロール装置、すなわちつぼロール9の高さ位
置tlI!節することによって亜鉛メッキする時間を一
定に保つことができる。
鋼ス) IJツブ18はム、〜A、の温度範囲まで保護
雰囲気を入れた加熱炉2中で加熱され、アンニーリング
すなわち焼鈍が均熱炉8て継続する。この雰囲気の気体
は10〜25%の水素と、90〜75%の窒素とを含む
。均熱炉89最後の区域4では、鋼の温度は、亜鉛−ア
ルミニウム浴における焼入れ前には好適にム、温度の上
に制御される。つは5は、セラミック製であって、鋼ス
トリップによって持込まれるエネルギーの影響から亜鉛
−アルミニウム浴の温度が上がらないようKするため冷
却装置6又は熱交換IIを設ける。シュートの筒先7も
冷却されるのが好ましい。ストリップの両面罠配列され
ストリップの幅全体にわたって突出するノズルからスト
IJツブの表面に対して溶融金属が平等に流れるように
好ましくはセラミックのタービンを設けたポンプ8によ
って溶融した金属が循環される。これ罠よって金属浴の
その点における温度は、鋼ス) IJツブに含まれた大
量の熱エネルギーにも拘らず一定ottでいて、同時に
溶融亜鉛の焼入れ効果を溶融した亜鉛の流速によって調
節することができる。鋼スト17ツプの速度が変る場合
には、案内ロール装置、すなわちつぼロール9の高さ位
置tlI!節することによって亜鉛メッキする時間を一
定に保つことができる。
この調節はストリップの速度に依存して自動的に行かわ
れるようKそれ自体よく知られた方法で配置することが
できる。亜鉛浴め後、その被覆の厚さは気体噴出ノズル
10によって関節される。この後直ちに溶融した被覆が
低温の空気噴出によって急速に固化し、その後鋼ストリ
ップが空気−水吹付は口12によって800℃より下の
温度まで急速に冷却される。冷却装置すなわち空気噴出
ノズルと空気−水吹付は口11.1!の位置を鋼ストリ
ップの速度に従って違った高さに調節することができる
。
れるようKそれ自体よく知られた方法で配置することが
できる。亜鉛浴め後、その被覆の厚さは気体噴出ノズル
10によって関節される。この後直ちに溶融した被覆が
低温の空気噴出によって急速に固化し、その後鋼ストリ
ップが空気−水吹付は口12によって800℃より下の
温度まで急速に冷却される。冷却装置すなわち空気噴出
ノズルと空気−水吹付は口11.1!の位置を鋼ストリ
ップの速度に従って違った高さに調節することができる
。
そのような時間だけ亜鉛−アルミニウム浴において、こ
の鋼がム、の温度からム8の温度までの範囲に焼入れさ
れ、そこでは鋼が一部はフェライト組織に一部はオース
テナイト組織になっていること、亜鉛被覆が形成されか
つ鋼に密着され、その仮この鋼が9気と水との噴出によ
ってs o o”cより低い温itでさらに急速に冷却
されること、が本発明方法にお−いて不可欠で重要であ
る。それによってこの鋼の急冷が、最小量の過時効を伴
なって、フェライトマトリックスにとらえられた、すな
わち固溶された、炭素原子の得ようとする析出全可能に
し、それ故に、亜鉛浴の前の焼鈍炉にお ・ける鋼ス
トリップの遅い冷却速度によるゼンジミア法(Send
gimir prooes8fl ) Kよっては不可
能である、被覆され、引き伸し九二相組織(フェライト
及びベイナイト/マルテンサイト)鋼ストリップの生産
を可能にする。
の鋼がム、の温度からム8の温度までの範囲に焼入れさ
れ、そこでは鋼が一部はフェライト組織に一部はオース
テナイト組織になっていること、亜鉛被覆が形成されか
つ鋼に密着され、その仮この鋼が9気と水との噴出によ
ってs o o”cより低い温itでさらに急速に冷却
されること、が本発明方法にお−いて不可欠で重要であ
る。それによってこの鋼の急冷が、最小量の過時効を伴
なって、フェライトマトリックスにとらえられた、すな
わち固溶された、炭素原子の得ようとする析出全可能に
し、それ故に、亜鉛浴の前の焼鈍炉にお ・ける鋼ス
トリップの遅い冷却速度によるゼンジミア法(Send
gimir prooes8fl ) Kよっては不可
能である、被覆され、引き伸し九二相組織(フェライト
及びベイナイト/マルテンサイト)鋼ストリップの生産
を可能にする。
アルミニウムが4〜6チのもので、低い浴作動温度40
0〜440℃による共融亜鉛−アルミニウム浴が、亜鉛
浴に入って来る高いストリップ温度を用いるにも拘らず
、良好な被覆形成性と被覆密着性とを可能にする。これ
は、亜鉛浴にシける0、j1%よ〕少ない低いアルミニ
ウム添加と、450℃を越える高い浴温度とによるゼン
ジミア法にとっては不可能である。
0〜440℃による共融亜鉛−アルミニウム浴が、亜鉛
浴に入って来る高いストリップ温度を用いるにも拘らず
、良好な被覆形成性と被覆密着性とを可能にする。これ
は、亜鉛浴にシける0、j1%よ〕少ない低いアルミニ
ウム添加と、450℃を越える高い浴温度とによるゼン
ジミア法にとっては不可能である。
以上要するに本発明は、被覆された高強度低合金鋼を製
造する方法に関するものである。鋼ストリップが圧延油
から清浄化され、保護雰囲気にてム、〜ム、の温度範囲
まで加島され、均熱され、続いて鋼表面に亜鉛被覆を密
着させるに足る短時間亜鉛−アルミニウム浴中で冷却焼
入れされ、その後に、デュアルフェース、すなわち二相
鋼組織を得るためこの鋼ストリップが800℃より低い
温度まで急冷される。
造する方法に関するものである。鋼ストリップが圧延油
から清浄化され、保護雰囲気にてム、〜ム、の温度範囲
まで加島され、均熱され、続いて鋼表面に亜鉛被覆を密
着させるに足る短時間亜鉛−アルミニウム浴中で冷却焼
入れされ、その後に、デュアルフェース、すなわち二相
鋼組織を得るためこの鋼ストリップが800℃より低い
温度まで急冷される。
IJI図は水焼入れ法及び気体冷却法と比較して本発明
方法を図解する温度一時間曲線図であり、第り図は本発
明方法を実施するのに用いる生産ラインを縦断して示す
略図である。 l・・・清浄化装置、2・・・加熱炉、°8・・・均熱
炉、4・・・均熱炉8の最後の区域、6・・・つぼ、6
・・・冷却装置、7・・・さらに冷却した筒先、8・・
・ポンプ装置、9・・・案内ロール装置、10.11・
・・気体噴出ノズル、】2・・・空気−水吹付は口、1
8・・・処理されるべき鋼ストリップ。 特許出願人 ラーシツビング・リミテッド・オイ手続
補正書 昭和57年7 月28 日 1、事件の表示 昭和57年 特 許 願第88141 号Z発明の名
称 被覆された高強度低合金鋼の連続製造方法3、補正をす
る者 事件との関係 特許出願人 ラーシツピング・リミテッド・オイ FIQ、f
方法を図解する温度一時間曲線図であり、第り図は本発
明方法を実施するのに用いる生産ラインを縦断して示す
略図である。 l・・・清浄化装置、2・・・加熱炉、°8・・・均熱
炉、4・・・均熱炉8の最後の区域、6・・・つぼ、6
・・・冷却装置、7・・・さらに冷却した筒先、8・・
・ポンプ装置、9・・・案内ロール装置、10.11・
・・気体噴出ノズル、】2・・・空気−水吹付は口、1
8・・・処理されるべき鋼ストリップ。 特許出願人 ラーシツビング・リミテッド・オイ手続
補正書 昭和57年7 月28 日 1、事件の表示 昭和57年 特 許 願第88141 号Z発明の名
称 被覆された高強度低合金鋼の連続製造方法3、補正をす
る者 事件との関係 特許出願人 ラーシツピング・リミテッド・オイ FIQ、f
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 L 被覆された高強度低合金鋼や連続製造方法において
、 (a)圧延油からストリップ鋼を清浄化する工程と、 (b)このストリップ鋼を保護雰囲気中でムl〜ムSの
温度範囲まで炉にて加熱する1径と、(0)このストリ
ップ鋼管均熱I!にて焼鈍する工程と、 (d)このストリップ鋼を480℃−490℃の範囲の
温度まで急冷しかつ亜鉛−アルミニラ−ム合金で被覆す
るため、このストリップ鋼を匪鉛−アルミニウム浴にて
焼入れする工程と、さらに、 (6)二相−組織を得るためこのストリップ鋼を800
℃より低い温度まで急冷する工程との連続する工程から
成ることを特徴とする被覆され先高強度低合金鋼の連続
製造方法。 i 4〜6重量−のアルミニウムを含む亜鉛−アルミニ
ウム浴にてストリップ鋼を暁入れすることを特徴とする
特許請求の範囲第1項記載の方法。 a 5100℃より低温までのストリップ鋼の急冷が
、気体噴出と水噴出とを結合して用いること忙よって行
牟われることを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の
方法。 4 亜鉛−アルミニウム浴中で溶融金属をストリップ鋼
の両面に向けて平等に流すように操作して焼入れ効果を
調節し、かつこの亜鉛−アルミニウム浴を冷却してスト
リップ鋼によってここに持込まれた熱に対して補償する
ことを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の不法・ 瓢 亜鉛−アルミニウム浴の温度’1400’c、−7
440℃の範囲内に維持することを特徴とする特許請求
の範囲第4項記載の方法。 亀 ストリップ鋼の違った速度に対して亜鉛−アルミニ
ウム浴における一定の冷却時間を維持しかつ800℃よ
シ低い温度に到達するのに一定の全焼入れ時間を維持し
、それによって二相鋼組織と被覆とのむらのない品質を
得る丸め、亜鉛−アルミニウム浴中をストリップ鋼が走
行する通路の長さを調節することのできる案内ロールに
よって調節することを特徴とする特許請求の範囲第1項
記載の方法。 I 800℃より低い温度に到達するための全体の焼入
れ時間が、5〜10秒であることを特徴とする特許請求
の範囲第1項ないし第6項いずれかの記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/267,659 US4361448A (en) | 1981-05-27 | 1981-05-27 | Method for producing dual-phase and zinc-aluminum coated steels from plain low carbon steels |
US267659 | 1981-05-27 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS589968A true JPS589968A (ja) | 1983-01-20 |
JPH0146564B2 JPH0146564B2 (ja) | 1989-10-09 |
Family
ID=23019677
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57088141A Granted JPS589968A (ja) | 1981-05-27 | 1982-05-26 | 被覆された高強度低合金鋼の連続製造方法 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4361448A (ja) |
JP (1) | JPS589968A (ja) |
CA (1) | CA1196557A (ja) |
FR (1) | FR2506788B1 (ja) |
GB (1) | GB2102029B (ja) |
IT (1) | IT1148941B (ja) |
SE (1) | SE452895B (ja) |
SU (1) | SU1311622A3 (ja) |
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DE102004052482A1 (de) * | 2004-10-28 | 2006-05-11 | Thyssenkrupp Steel Ag | Verfahren zum Herstellen eines korrosionsgeschützten Stahlblechs |
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1981
- 1981-05-27 US US06/267,659 patent/US4361448A/en not_active Expired - Lifetime
-
1982
- 1982-05-21 GB GB08214936A patent/GB2102029B/en not_active Expired
- 1982-05-25 SU SU823442803A patent/SU1311622A3/ru active
- 1982-05-26 CA CA000403801A patent/CA1196557A/en not_active Expired
- 1982-05-26 IT IT48517/82A patent/IT1148941B/it active
- 1982-05-26 SE SE8203264A patent/SE452895B/sv not_active IP Right Cessation
- 1982-05-26 JP JP57088141A patent/JPS589968A/ja active Granted
- 1982-05-26 FR FR8209171A patent/FR2506788B1/fr not_active Expired
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Also Published As
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---|---|
SU1311622A3 (ru) | 1987-05-15 |
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IT1148941B (it) | 1986-12-03 |
FR2506788B1 (fr) | 1986-04-11 |
SE452895B (sv) | 1987-12-21 |
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GB2102029A (en) | 1983-01-26 |
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