KR20230164130A - 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강 및 이의 급속 열처리 용융 도금 제조 방법 - Google Patents

항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강 및 이의 급속 열처리 용융 도금 제조 방법 Download PDF

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Abstract

항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강 및 이의 급속 열처리 용융 도금 제조 방법은, 성분 중량백분율이 C: 0.06 내지 0.12%, Si: 0.05 내지 0.30%, Mn: 1.0 내지 1.8%, P≤0.015%, S≤0.015%, N≤0.04%, Cr≤0.50%이고, Ti 또는 Nb 중 하나 또는 둘을 더 함유하고, Nb: 0 내지 0.045%, Ti: 0 내지 0.045%이고, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물이며; 0.25≤(C+Mn/6)≤0.40; Mn/S≥150; Ti를 함유하지 않는 경우, Nb는 0.01%≤(Nb-0.22C-1.1N)≤0.03%를 충족하고; Nb를 함유하지 않는 경우, Ti는 0.3≤Ti/C≤0.6을 충족하고; Ti 및 Nb 복합 첨가 시, 0.03%≤(Ti+Nb)≤0.07%인 조건을 동시에 충족해야 한다. 본 발명에 의해 획득된 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 강판은 항복강도가 ≥450MPa이고, 인장강도가 ≥500MPa이고, 연신율이 ≥14%이며, 우수한 강도와 인성 및 내식성을 가지고 있고, 생산 비용이 낮고 완제품 수율이 높다. 이 강판은 지붕, 벽 등과 같은 철골 구조물은 물론 가전, 태양광 등 산업에 사용할 수 있다.

Description

항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강 및 이의 급속 열처리 용융 도금 제조 방법
본 발명은 재료의 급속 열처리 기술 분야에 속하는 것으로, 보다 상세하게는 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강 및 이의 제조 방법에 관한 것이다.
용융 강판 도금의 적용이 건축에서부터 가전 산업 등과 같은 고급 분야로 발전함에 따라, 품질과 표면 품질을 포함한 용융 강판 도금에 대한 품질 요건이 더욱 높아지고 있다. 이로 인해 더 나은 내식성, 더 높은 강도, 더 우수한 표면 품질, 밝고 다양한 색상, 더 낮은 비용 등의 장점을 갖는 용융 강판 도금이 요구되고 있다. 고강도 용융 알루미늄-아연 도금 및 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 제품은 우수한 내식성, 우수한 기계적 성능, 우수한 성형 성능, 우수한 열 반사 성능 및 매우 우수한 표면 내변색 성능으로 인해, 건축 및 가전 분야에서의 응용이 점점 더 늘어나고 있다.
현재 중국에서 생산되는 용융 알루미늄-아연 도금 및 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 제품은 공정 장비의 제한으로 인해, 항복강도와 인장강도가 비교적 높고 연신율이 비교적 낮아, 적용 범위에 매우 큰 영향을 받는다. 반면 연신율이 비교적 우수한 제품은 제품의 강도가 현재의 고강도 수요를 충족시킬 수 없다.
중국 특허 출원 200710093976.8은 "디프 드로잉용 용융 알루미늄-아연 도금 강판 및 이의 생산 방법"을 개시하였으며, IF강을 기판으로 채택하여 알루미늄-아연 도금 제품을 생산하고, C 함량은 ≤0.01%로, 초저탄소강이며, 항복강도는 140 내지 220MPa, 인장강도는 260 내지 350MPa, 연신율은 ≥30%인데, 이 강판은 인장 성능과 성형 성능이 비교적 우수하나, 강도 수준이 충분하지 않아, 적용 범위에 매우 큰 영향을 받는다.
중국 특허 출원 201710323599.6은 "항복강도 550MPa급 용융 알루미늄-아연 도금 강판 및 이의 제조 방법"을 개시하였으며, 기판의 화학 성분은 C: 0.05 내지 0.06%, Si: 0 내지 0.05%, Mn: 1.0 내지 1.2%, P: 0 내지 0.015%, Nb: 0.061 내지 0.08%이고, 이의 금속 조직은 섬유상 페라이트-시멘타이트 및 미세한 탄화니오븀 석출물이고, 파단 연신율은 10 내지 18%인데, 이 특허에서 제안한 용융 알루미늄-아연 도금 강판 조직은 성형에 불리한 영향을 미치며, 연신율이 높지 않은 동시에, Nb 첨가가 비교적 많아, 생산 비용이 비교적 높다.
중국 특허 출원 201710994660.X는 "550MPa급 구조용 용융 알루미늄-아연 도금 강판 및 이의 제조 방법"을 개시하였으며, 화학적 성분은 C: 0.02 내지 0.07%, Si≤0.03%, Mn: 0.15 내지 0.30%, P≤0.020%, Si≤0.020%, Nb: 0.015 내지 0.030%, Als: 0.020 내지 0.070%이고, 55 내지 60%의 낮은 냉간 압연 압하율을 채택하여 냉간 압연을 수행하며, 항복강도는 550MPa 이상, 인장강도는 560MPa, 연신율은 약 10%인데, 이 특허에서 제안하는 강판은 연신율이 비교적 낮고, 항복강도가 비교적 높은 문제가 있어, 후속 가공 과정에 영향을 미칠 수 있다.
중국 특허 CN102363857B는 "항복강도 550MPa 구조용 컬러 코팅판의 생산 방법"을 개시하였으며, 여기에서 Ti 및 Nb는 각각 최대 0.05% 및 0.045%이고, 이의 항복강도 Rp0.2는 550 내지 600MPa에 달하고; 인장강도 Rm은 560 내지 610MPa이고, 파단 연신율 A80mm은 ≥6%인데, 강화 방식이 주로 저온 어닐링을 통해 대부분 비결정화된 띠상 조직을 유지하여 강도를 향상시키지만, 가소성이 비교적 떨어져, 마찬가지로 성형에 영향을 미친다.
중국 특허 CN100529141C는 "풀하드(Full-hard) 알루미늄-아연 도금 강판 및 이의 생산 방법"을 개시하였으며, 이 방법으로 제조된 강판은 항복강도가 600MPa 이상이고, 파단 연신율이 ≤7%이며, 이의 Ti 및 Nb 총 함량은 0.15 내지 0.100%이고, 어닐링 온도는 630 내지 710℃로, 풀하드 강판을 획득할 수 있으나, 이 방법으로 획득된 강판은 연신율이 너무 낮아, 현재의 가공 성형 성능 요건을 효과적으로 충족시킬 수 없다.
중국 특허 출원 CN104060165A는 "용융 알루미늄-아연 도금 합금 강판"을 개시하였으며, 이의 성분은 C: 0.04 내지 0.12%, Mn: 0.2 내지 0.6%, P: 0.02 내지 0.1%, S≤0.015%, Ti: 0.01 내지 0.05%, Al: 0.02 내지 0.07%, Si≤0.05%이고, 압연 공정을 거치며, 열간 압연 마무리 압연 입구 온도는 950 내지 1100℃이고, 최종 압연 온도는 820 내지 900℃이고, 권취 온도는 600 내지 700℃이고, 냉간 압연 총 압하율은 50 내지 80%이고, 연속 어닐링을 수행하며, 어닐링 온도는 680 내지 820℃이고, 용융 알루미늄-아연 도금 공정을 수행하며, 이 발명에서 채택되는 미세 티타늄 공정은 강도 수준이 제한적인 동시에, 강도 변동성이 비교적 크고, 안정적 생산 난이도가 높다.
중국 특허 출원 CN105063484A는 "항복강도 500MPa급 고연신율 용융 알루미늄-아연 도금 및 컬러 코팅 강판과 이의 제조 방법"을 개시하였으며, 이의 화학적 중량백분율은 C: 0.07 내지 0.15%, Si: 0.02 내지 0.15%, Mn: 1.3 내지 1.8%, S≤0.01%, N≤0.004%, Ti≤0.15%, Nb≤0.050%이고, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물이고; (C+Mn/6)≥0.3%; Ti가 함유되지 않은 경우, Nb는 0.01%≤(Nb-0.22C-1.1N)≤0.05%를 충족하고; Nb가 함유되지 않은 경우, Ti는 0.5≤Ti/C≤1.5를 충족하고; Ti, Nb가 복합 첨가된 경우, 0.04％≤(Ti+Nb)≤0.2%인 조건을 동시에 충족해야 한다. 본 발명에 의해 획득된 용융 알루미늄-아연 도금 및 컬러 코팅 강판의 항복강도는 ≥500MPa, 인장강도는 ≥550MPa, 연신율은 ≥15%이며, 우수한 강도와 인성 및 우수한 내식 성능을 나타내고, 생산 방법 비용이 낮고, 제품 수율이 높다. 이 강판은 지붕, 벽 등과 같은 철골 구조물은 물론 가전 등의 전기 장치에 사용될 수 있다. 이 발명에 채택된 종래의 공정 생산에는, 급속 열처리 공정이 언급되지 않았다.
관련 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 특허는 기본적으로 도금층 성분 및 공정에 초점이 맞추어져 있는데, 예를 들어 중국 특허 출원 CN103361588A는 "저-마그네슘 및 저-알루미늄계 아연-알루미늄-마그네슘 도금층 강판 생산 방법 및 이의 도금층 강판"을 개시하였으며, 이 방법은 강판 어닐링 후 아연액에 침지시키며, 아연액 온도는 아연 합금 융점+40 내지 200℃이고, 강판 유입 온도는 도금액 온도 내지 도금액 온도+50℃이고, 침지 도금 시간은 2 내지 10초이고, 도금 후 냉각 속도는 10 내지 50℃/s이고, 도금액의 화학 성분은 Al: 1.0 내지 2.4%, Mg: 1.0 내지 2.0%, Al/Mg≥1이다.
중국 특허 출원 CN106811686A는 "표면 품질이 우수한 고강도 아연-알루미늄-마그네슘 도금층 강판 및 이의 제조 방법"을 개시하였으며, 강판의 화학 성분은 C: 0.09 내지 0.18%, Si: 0.40 내지 1.60%, Mn: 0.80 내지 2.10%, S: 0.001 내지 0.008%이 포함되고, Cr: 0.01 내지 0.60%, 및/또는 Mo: 0.01 내지 0.30%를 더 첨가할 수 있다. 도금층의 화학 성분은 Al: 1 내지 14%, Mg: 1.0 내지 5.0%이고, 나머지는 아연 및 불가피한 불순물이다. 이 특허는 고강도 아연-알루미늄-마그네슘 도금층 강판의 생산 방법을 제안하였으나, 생산 비용이 높고, Si 함량이 너무 높아 표면 품질 문제를 일으키기 쉬우며, 항복강도가 너무 높고, 연신율이 비교적 낮아, 후속 가공 및 성형에 영향을 미친다.
요약하면, 현재 용융 알루미늄-아연 도금 및 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 제품은 비용이 높고, 표면 품질이 비교적 떨어지며, 강도 또는 연신율 적합성이 좋지 않아 후속 가공 및 성형이 저하되고 내풍성이 낮은 문제 등이 있다.
본 발명의 목적은 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강 및 이의 급속 열처리 용융 도금 제조 방법을 제공하는 데에 있으며, 획득된 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강은 항복강도가 ≥450MPa, 인장강도가 ≥500MPa, 연신율이 ≥14%이고, 내풍성, 높은 강도 및 높은 연신성을 가지므로, 지붕, 벽 등의 철골 건축물, 및 가전 등의 전기 제품에 사용될 수 있다.
상기 목적을 달성하기 위해, 본 발명에서 채택하는 기술적 해결책은 이하와 같다.
항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강은, 이의 성분 중량백분율은 C: 0.06 내지 0.12%, Si: 0.05 내지 0.30%, Mn: 1.0 내지 1.8%, P≤0.015%, S≤0.015%, 예를 들어 ≤0.012%, N≤0.04%, Cr≤0.50%, 예를 들어 0.25 내지 0.50% 또는 ≤0.40%이고, Ti 또는 Nb 중 하나 또는 둘을 더 함유하고, Nb: 0 내지 0.045%, 예를 들어 0 내지 0.035%, Ti: 0 내지 0.045%, 예를 들어 0 내지 0.035%이고, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물이고;
0.25≤(C+Mn/6)≤0.40;
Mn/S≥150;
Ti를 함유하지 않는 경우, Nb는 0.01%≤(Nb-0.22C-1.1N)≤0.03%를 충족하고;
Nb를 함유하지 않는 경우, Ti는 0.3≤Ti/C≤0.6을 충족하고;
Ti 및 Nb를 함유하는 경우, 0.03%≤(Ti+Nb)≤0.07%를 충족하는 조건을 동시에 충족해야 한다.
일부 실시방안에서, C의 함량은 0.06 내지 0.10% 또는 0.075 내지 0.12%이다.
일부 실시방안에서, Mn의 함량은 1.0 내지 1.6% 또는 1.2 내지 1.8%이다.
일부 실시방안에서, Si≤0.012%이다.
일부 실시방안에서, Cr의 함량은 ≤0.40%, 또는 0.25 내지 0.5%이다.
일부 실시방안에서, Nb의 함량은 0 내지 0.035%이다.
일부 실시방안에서, Ti의 함량은 0 내지 0.035%이다.
일부 실시방안에서, 0.25≤(C+Mn/6)≤0.35이다. 일부 실시방안에서, 0.30≤(C+Mn/6)≤0.40이다.
일부 실시방안에서, 0.30≤(C+Mn/6)≤0.40이다.
일부 실시방안에서, Nb가 함유되지 않은 경우, Ti는 0.3≤Ti/C≤0.5를 충족하거나, 0.4≤Ti/C≤0.6을 충족한다.
일부 실시방안에서, Ti 및 Nb를 동시에 함유하는 경우, 0.03%≤(Ti+Nb)≤0.06%, 또는 0.05%≤(Ti+Nb)≤0.07%이다.
바람직하게는, 본 발명에 따른 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강은,
1) 제련, 주조
상기 화학 성분에 따라 슬래브로 제련 및 주조하는 단계;
2) 열간 압연, 냉각
열간 압연 출탕 온도는 1150 내지 1250℃(예를 들어 1170 내지 1250℃)이고, 열간 압연 최종 압연 온도는 830 내지 890℃(예를 들어 850 내지 890℃)이고, 권취 온도는 520 내지 680℃(예를 들어 520 내지 650℃ 또는 550 내지 680℃)이고, 압연 후 층류 냉각을 채택하며, 층류 전단 급속 냉각 속도는 80 내지 120℃/s인 단계;
3) 산세척, 냉간 압연
냉각 후 산세척하고, 띠강 표면 스케일을 깨끗하게 세정하며, 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 80%인 단계;
4) 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금
무산화 연속 어닐링 알루미늄-아연 도금 또는 아연-알루미늄-마그네슘 도금로 내에서 연속 어닐링을 수행하며, 어닐링 처리에는 가열 구간, 소킹 구간, 도금 전 냉각 구간이 순차적으로 포함되고; 가열 구간은 1단 또는 2단 가열을 채택하고;
1단 급속 가열을 채택할 경우, 가열 속도는 30 내지 300℃/s이고;
2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 10 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 625℃(예를 들어 550 내지 620℃)까지 가열하고, 2단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 625℃(예를 들어 550 내지 620℃로부터 750 내지 850℃(예를 들어 750 내지 840℃ 또는 770 내지 850℃)까지 가열하고;
그 다음 소킹을 수행하고; 소킹 온도는 750 내지 840℃(예를 들어 750 내지 840℃ 또는 770 내지 850℃)이고, 소킹 시간은 1 내지 20초이고; 이어서 30 내지 150℃/s 냉각 속도로 550 내지 600℃까지 급속 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금을 수행하고;
용융 알루미늄-아연 도금 후 30 내지 200℃/s의 냉각 속도로 실온까지 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 AZ 제품을 획득하거나; 또는
용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 후 30 내지 180℃/s의 냉각 속도로 실온까지 냉각하여, 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 AM 제품을 획득하는 단계; 및
5) 조질 압연, 교정
조질 압연율은 0.25%±0.2이고, 교정율은 0.2%±0.2인 단계의 공정을 통해 획득된다.
바람직하게는, C 함량은 0.06 내지 0.08% 또는 0.08 내지 0.10%이다.
바람직하게는, Si 함량은 0.15 내지 0.30%이다.
바람직하게는, Mn 함량은 1.0 내지 1.3% 또는 1.2 내지 1.6%이다.
바람직하게는, 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 전체 과정의 소요 시간은 22 내지 80.5초, 예를 들어 22 내지 80초 또는 23 내지 66초이다.
바람직하게는, 단계 2)에서, 열간 압연 출탕 온도는 1180 내지 1220℃이다.
바람직하게는, 단계 2)에서, 열간 압연 최종 압연 온도는 850 내지 880℃(예를 들어 850 내지 870℃ 또는 860 내지 880℃이다.
바람직하게는, 단계 2)에서, 권취 온도는 550 내지 620℃ 또는 570 내지 620℃이다.
바람직하게는, 단계 2)에서, 층류 전단 급속 냉각 속도는 100 내지 120℃/s이다.
바람직하게는, 단계 3)에서, 냉간 압연 누계 압하율은 60 내지 70%이다.
바람직하게는, 단계 4)에서, 급속 가열에 1단 가열을 채택할 경우 가열 속도는 50 내지 300℃/s이다.
바람직하게는, 단계 4)에서, 급속 가열에 2단 가열을 채택할 경우, 1단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 620℃ 또는 550 내지 625℃까지 가열하고, 2단은 50 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 620℃ 또는 550 내지 625℃로부터 760 내지 840℃ 또는 770 내지 850℃까지 가열한다.
본 발명에 따른 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 미세 조직은 페라이트, 마르텐사이트, 베이나이트, 미크론 수준의 석출 탄화물 및 띠상 결정립 중 적어도 3가지 조직을 포함하는 복합상 조직이다. 미크론 수준의 석출 탄화물의 치수는 통상적으로 0.1 내지 1미크론 범위 내에 있다.
본 발명에 따른 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 항복강도는 ≥450MPa, 인장강도는 ≥500MPa, 연신율은 ≥14%이다.
본 발명에 따른 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 표면은 균일한 은백색 스팽글이고, 스팽글 크기는 0.1 내지 6.0mm 범위이다.
일부 실시방안에서, 본 발명에 따른 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 성분 중량백분율은 C: 0.06 내지 0.10%, Si: 0.05 내지 0.30%, Mn: 1.0 내지 1.6%, P≤0.015%, S≤0.015%, N≤0.04%, 예를 들어 ≤0.005% 또는 0.0005 내지 0.005%, Cr≤0.40%, 예를 들어 0.05 내지 0.40%이고, Ti 또는 Nb 중 하나 또는 둘을 더 함유하고, Nb: 0 내지 0.035%, Ti: 0 내지 0.035%이고, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물이고; 0.25≤(C+Mn/6)≤0.35; Mn/S≥150; Ti를 함유하지 않는 경우, Nb는 0.01%≤(Nb-0.22C-1.1N)≤0.03%를 충족하고; Nb를 함유하지 않는 경우, Ti는 0.3≤Ti/C≤0.5를 충족하고, Ti 및 Nb를 함유하는 경우, 0.03%≤(Ti+Nb)≤0.06%를 충족하는 조건을 동시에 충족해야 한다. 바람직하게는, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 알루미늄-아연 도금 복합조직강에서, C 함량은 0.06 내지 0.08%이고; 바람직하게는, Si 함량은 0.15 내지 0.30%이고; 바람직하게는, Mn 함량은 1.0 내지 1.3%이다. 바람직하게는, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 항복강도는 ≥450MPa, 인장강도는 ≥500MPa, 연신율은 ≥20%이고; 바람직하게는, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 항복강도는 450 내지 515MPa, 예를 들어 450 내지 540MPa, 인장강도는 510 내지 590MPa, 예를 들어 510 내지 580MPa, 연신율은 20 내지 26.5%, 예를 들어 21 내지 26%이다. 바람직하게는, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강은,
a) 제련, 주조
상기 화학 성분에 따라 슬래브로 제련 및 주조하는 단계;
b) 열간 압연, 냉각
열간 압연 출탕 온도는 1150 내지 1250℃이고, 열간 압연 최종 압연 온도는 830 내지 890℃이고, 권취 온도는 520 내지 650℃이고, 압연 후 층류 냉각을 채택하며, 층류 전단 급속 냉각 속도가 80 내지 120℃/s인 단계;
c) 산세척, 냉간 압연
냉각 후 산세척하고, 띠강 표면 스케일을 깨끗하게 세정하며, 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 80%인 단계;
d) 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금
무산화 연속 어닐링 알루미늄-아연 도금 또는 아연-알루미늄-마그네슘 도금로 내에서 연속 어닐링을 수행하며, 어닐링 처리에는 가열 구간, 소킹 구간, 도금 전 냉각 구간이 순차적으로 포함되고; 가열 구간은 1단 또는 2단 가열을 채택하고;
1단 급속 가열을 채택할 경우, 가열 속도는 30 내지 300℃/s이고;
2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 10 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 625℃까지 가열하고, 2단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 625℃로부터 750 내지 840℃까지 가열하고;
그 다음 소킹을 수행하고; 소킹 온도는 750 내지 840℃이고, 소킹 시간은 1 내지 20초이고; 이어서 30 내지 150℃/s 냉각 속도로 550 내지 600℃까지 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금을 수행하고;
용융 알루미늄-아연 도금 후 30 내지 200℃/s의 냉각 속도로 실온까지 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 AZ 제품을 획득하거나; 또는
용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 후 30 내지 180℃/s의 냉각 속도로 실온까지 냉각하여, 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 AM 제품을 획득하는 단계; 및
e) 조질 압연, 교정
조질 압연율은 0.25%±0.2이고, 교정율은 0.2%±0.2인 단계의 공정을 통해 획득된다.
바람직하게는, 단계 d)에 따른 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 전체 과정의 소요 시간은 23 내지 66.5초, 예를 들어 23 내지 66초이다. 바람직하게는, 단계 b)에서, 열간 압연 출탕 온도는 1180 내지 1220℃이다. 바람직하게는, 단계 b)에서, 열간 압연 최종 압연 온도는 850 내지 870℃이다. 바람직하게는, 단계 b)에서, 권취 온도는 550 내지 620℃이다. 바람직하게는, 단계 b)에서, 층류 전단 급속 냉각 속도는 100 내지 120℃/s이다. 바람직하게는, 단계 c)에서, 냉간 압연 누계 압하율은 60 내지 70%이다. 바람직하게는, 단계 d)에서, 급속 가열에 1단 가열을 채택할 경우 가열 속도는 50 내지 300℃/s이다. 바람직하게는, 단계 d)에서, 급속 가열에 2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 625℃까지 가열하고, 2단은 50 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 625℃로부터 760 내지 840℃까지 가열한다.
일부 실시방안에서, 본 발명에 따른 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 성분 중량백분율은 C: 0.075 내지 0.12%, Si: 0.05 내지 0.30%, Mn: 1.2 내지 1.8%, P≤0.015%, S≤0.012%, N≤0.04%, 예를 들어 ≤0.01% 또는 0.001 내지 0.01%, Cr: 0.25 내지 0.50%이고, Ti 또는 Nb 중 하나 또는 둘을 더 함유하고, Nb: 0 내지 0.045%, Ti: 0 내지 0.045%이고, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물이고; 0.30≤(C+Mn/6)≤0.40; Mn/S≥150; Ti를 함유하지 않는 경우, Nb는 0.01%≤(Nb-0.22C-1.1N)≤0.03%를 충족하고; Nb를 함유하지 않는 경우, Ti는 0.4≤Ti/C≤0.6을 충족하고, Ti 및 Nb를 함유하는 경우, 0.05%≤(Ti+Nb)≤0.07%를 충족하는 조건을 동시에 충족해야 한다. 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 항복강도는 ≥550MPa이다. 바람직하게는, 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강에서, C 함량은 0.08 내지 0.10%이고; 바람직하게는, Si 함량은 0.15 내지 0.30%이고; 바람직하게는, Mn 함량은 1.2 내지 1.6%이고; 바람직하게는, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강은 항복강도가 ≥550MPa, 인장강도가 ≥600MPa, 연신율이 ≥14%이고, 바람직하게는, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강은 항복강도가550 내지 625MPa, 예를 들어 550 내지 615MPa이고, 인장강도가 615 내지 700MPa이고, 연신율이 14 내지 17.5%, 예를 들어 14 내지 17%이다. 바람직하게는, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강은,
A) 제련, 주조
상기 화학 성분에 따라 슬래브로 제련 및 주조하는 단계;
B) 열간 압연, 냉각
열간 압연 출탕 온도는 1170 내지 1250℃이고, 열간 압연 최종 압연 온도는 845 내지 890℃(예를 들어 850 내지 890℃)이고, 권취 온도는 550 내지 680℃이고, 압연 후 층류 냉각을 채택하며, 층류 전단 급속 냉각 속도가 80 내지 120℃/s인 단계;
C) 산세척, 냉간 압연
냉각 후 산세척하고, 띠강 표면 스케일을 깨끗하게 세정하며, 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 80%인 단계;
D) 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금
무산화 연속 어닐링 알루미늄-아연 도금 또는 아연-알루미늄-마그네슘 도금로 내에서 연속 어닐링을 수행하며, 어닐링 처리에는 가열 구간, 소킹 구간, 도금 전 냉각 구간이 순차적으로 포함되고; 가열 구간은 1단 또는 2단 가열을 채택하고;
1단 급속 가열을 채택할 경우, 가열 속도는 30 내지 300℃/s이고;
2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 10 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 620℃까지 가열하고, 2단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 620℃로부터 770 내지 850℃까지 가열하고;
그 다음 소킹을 수행하고; 소킹 온도는 770 내지 850℃이고, 소킹 시간은 1 내지 20초이고; 이어서 30 내지 150℃/s 냉각 속도로 550 내지 600℃까지 급속 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금을 수행하고;
용융 알루미늄-아연 도금 후 30 내지 200℃/s의 냉각 속도로 실온까지 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 AZ 제품을 획득하거나; 또는
용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 후 30 내지 180℃/s의 냉각 속도로 실온까지 냉각하여, 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 AM 제품을 획득하는 단계; 및
E) 조질 압연, 교정
조질 압연율은 0.25%±0.2이고, 교정율은 0.2%±0.2인 단계의 공정을 통해 획득된다.
바람직하게는, 단계 D)에 따른 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 전체 과정의 소요 시간은 22 내지 80.5초, 예를 들어 22 내지 80초이다. 바람직하게는, 단계 B)에서, 열간 압연 출탕 온도는 1180 내지 1220℃이다. 바람직하게는, 단계 B)에서, 열간 압연 최종 압연 온도는 860 내지 880℃이다. 바람직하게는, 단계 B)에서, 권취 온도는 570 내지 620℃이다. 바람직하게는, 단계 B)에서, 층류 전단 급속 냉각 속도는 100 내지 120℃/s이다. 바람직하게는, 단계 C)에서, 냉간 압연 누계 압하율은 60 내지 70%이다. 바람직하게는, 단계 D)에서, 급속 가열에 1단 가열을 채택할 경우 가열 속도는 50 내지 300℃/s이다. 바람직하게는, 단계 D)에서, 급속 가열에 2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 620℃까지 가열하고, 2단은 50 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 620℃로부터 770 내지 850℃까지 가열한다.
본 발명에 따른 철강의 성분 설계는 이하와 같다.
탄소(C): 탄소는 철강에서 가장 일반적인 강화 원소이며, 탄소는 철강의 강도를 증가시키고, 가소성을 감소시키므로, 탄소 함량이 너무 높지 않아야 한다. 탄소 함량은 철강의 기계적 성능에 매우 큰 영향을 미치는데, 탄소 함량이 높아지면, 펄라이트의 수가 증가하여, 철강의 강도와 경도가 대폭 향상되지만, 가소성과 인성이 현저하게 낮아지며, 탄소 함량이 너무 높으면, 철강에서 현저한 망상 탄화물이 나타날 수 있으며, 망상 탄화물의 존재는 그 강도, 가소성 및 인성을 모두 현저하게 저하시킬 수 있고, 철강 중 탄소 함량 증가로 인한 강화 효과도 현저하게 약화되어, 철강의 용접 및 성형 공정 성능이 떨어지므로, 강도를 보장한다는 전제 하에 탄소 함량을 가능한 줄여야 하기 때문에, 본 발명은 C 함량은 0.06 내지 0.12%로 제어한다.
규소(Si): 규소는 페라이트 또는 오스테나이트에서 고용체를 형성하여, 철강의 항복강도와 인장강도를 강화하며, 규소는 철강의 냉간 가공 변형 경화율을 증가시킬 수 있는, 합금강에서 유익한 원소이다. 또한 규소는 규소망간강의 입계 파단면에 현저한 농축 현상이 있으며, 결정계 위치에서 규소의 편석은 탄소와 인의 결정계를 따르는 분포를 완화시켜, 결정계의 취성 상태를 개선할 수 있다. 규소는 철강의 강도, 경도 및 내마모성을 향상시킬 수 있으며, 철강의 가소성을 크게 저하시키지 않는다. 규소 탈산 능력이 비교적 강하여, 제강 시 일반적으로 사용하는 탈산제이며, 규소는 용강의 유동성을 증가시킬 수도 있어, 일반 철강에 모두 규소가 함유되지만, 철강에서 규소의 함량이 너무 높으면, 그 가소성과 인성이 모두 현저하게 낮아질 수 있고, 과도하게 높으면 표면에 스케일 결함을 형성하는 동시에, 띠강 용융 도금 시 표면 침윤 행위에 심각한 영향을 미칠 수 있으므로, 본 발명에서는 Si 함량을 0.05 내지 0.30%로 제어한다.
망간(Mn): 망간은 전형적인 오스테나이트 안정화 원소로, 철강의 담금질성을 크게 향상시키고, 베이나이트 및 마르텐사이트 형성의 임계 냉각 속도를 낮춰, 어닐링 과정 중 급속 냉각 구간의 냉각 속도를 효과적으로 낮추므로, 베이나이트 또는 마르텐사이트 조직을 얻는 데 도움이 된다. Mn은 저렴한 안정화 오스테나이트 및 강화 합금 원소이다. 망간은 주로 고용 강화를 통해 γ-α 변태 온도를 낮춰 결정립 미세화를 촉진시키고, 변태 후의 미세 조직을 변화시킨다. 망간은 γ상 영역을 확장시키는 원소로, A3와 Al의 임계점을 낮출 수 있으나, 높은 망간 함량(>2.0%)은 펄라이트 변태를 지연시킬 뿐만 아니라, 베이나이트 변태도 지연시켜 "공정 윈도우"를 작게 만들고, 베이나이트 영역이 오른쪽으로 이동하여, 철강이 공정 조건에 더 민감해지므로, 안정적인 대량 생산에 도움이 되지 않는다. 망간 함량이 너무 낮으면 펄라이트 변태를 유발하기 쉽고, 조직에 충분한 양의 베이나이트가 형성되기 어렵다.
재료의 강도는 대량의 실험 데이터 통계를 통해 탄소 당량으로 간단히 표현되므로, 본 발명에서는 0.25≤(C+Mn/6)≤0.40이 요구된다. 또한, Mn은 철강에서 무한 상호 용해되며, Mn은 주로 고용 강화 효과를 일으키고, 용강에 일정량의 S 원소가 잔류하고, S 원소는 슬래브 고온 취성을 증가시키고, 철강의 기계적 성능 등을 악화시키는 부정적인 작용을 하므로, S의 부정적인 작용을 줄이기 위하여, 강판의 Mn/S 비율을 높여야 하며, Mn/S≥150이면 S의 부정적인 영향을 효과적으로 줄일 수 있다. 따라서 본 발명은 망간 함량을 1.0 내지 1.8%로 한정한다.
크롬(Cr): 복합조직강에서 크롬의 작용은 주로 오스테나이트의 안정성과 철강의 담금질성을 증가시킬 수 있도록 나타나며, 이 두 가지 상반 작용은 크롬 함유 철강 중 마르텐사이트의 부피 분율에 함께 영향을 미친다. 비교적 낮은 냉각 속도에서 크롬은 주로 과냉각 오스테나이트의 안정성에 영향을 미치고, 비교적 높은 냉각 속도에서 크롬은 주로 오스테나이트의 부피 분율에 영향을 미친다. 크롬 원소의 첨가는 한편으로는 고용 강화의 작용을 나타내고, 다른 한편으로는 철강의 변태 온도를 변경하여 마르텐사이트의 형태와 분포를 바꿈으로써, 철강의 강도와 가소성을 향상시킬 수 있다. 그러나 크롬은 베이나이트 변태를 지연시키는 가장 효과적인 원소로, 베이나이트 변태를 지연시키는 작용이 펄라이트 변태를 지연시키는 작용보다 훨씬 크다. 따라서 철강에 적정량의 크롬을 첨가해야 한다. 따라서, 본 발명은 크롬 함량을 0.50% 이내로 제한한다.
티타늄(Ti): 티타늄은 강한 탄화물 형성 원소로, 철강에 미량의 티타늄을 첨가하면 철강의 N을 고정시키는 데 도움이 되고, 형성된 TiN은 철강 슬래브 가열 시 오스테나이트 결정립이 과도하게 성장하지 않도록 하므로, 원래 오스테나이트 결정립을 미세화하는 목적을 달성할 수 있다. 티타늄은 철강에서 각각 탄소 및 황과 결합하여 TiC, TiS, Ti4C2S2 등 화합물을 생성할 수도 있으며, 이들은 개재물과 제2상 입자의 형태로 존재한다. 티타늄의 이러한 탄질화 석출물은 용접 시 열 영향 영역 결정립이 성장하는 것을 방지하여, 완제품 강판의 용접 성능을 향상시킬 수 있을 뿐만 아니라, 철강에서 석출 강화의 작용을 나타낼 수도 있다. 단순히 Ti를 첨가할 경우, 성분을 0.3≤Ti/C≤0.6으로 설계하면, 특수 탄화물 TiC를 대량으로 형성할 수 있으며, 우수한 분산 강화 증강체이다.
니오븀(Nb): 니오븀은 철강의 재결정화 온도를 현저하게 높이고 결정립 미세화를 구현할 수 있다. 열간 압연 과정에서 니오븀의 탄화물 변형 유기 석출은 변형 오스테나이트의 회복 및 재결정화를 방해할 수 있으며, 제어 압연 및 제어 냉각을 거친 변형 오스테나이트 조직은 미세한 변태 생성물을 얻는다. 동시에 어닐링 과정에서, 미세한 탄질화 니오븀 석출은 석출 강화의 작용을 나타낼 수 있으므로, 철강에 소량의 니오븀을 첨가해야 한다. Ti가 함유되지 않는 경우, Nb 원소가 비교적 우수한 석출 강화 효과를 얻도록 보장하는 동시에, Nb 원소를 너무 많이 첨가하여 석출 효과가 떨어지게 되는 것을 방지하기 위하여, Ti가 함유되지 않는 경우, Nb가 0.01%≤(Nb-0.22C-1.1N)≤0.03%를 충족시켜야 한다.
본 발명은 미량 합금 원소 Ti와 Nb의 복합 첨가를 채택할 때, Nb(C, N), TiC, TiN, (Ti, Nb) (C, N) 등 강화 작용을 나타내는 미세 석출물을 형성하여, 매트릭스를 강화할 수 있다. 탄화물, 질화물, 탄질화물 형태로 존재하면, 오스테나이트 결정립 성장을 방지하고, 철강의 조대화 온도를 높일 수 있다. 탄화물, 질화물이 확산된 작은 입자가 오스테나이트 결정계를 고정시켜, 오스테나이트 결정계의 이동을 방해하고, 오스테나이트 재결정화 온도를 개선하며, 비결정화 영역을 확장하여, 오스테나이트 결정립 성장도 차단할 수 있기 때문이다. 철강에 미량의 Nb와 Ti를 첨가하면, 한편으로는, 탄소 당량 함량을 줄이면서 강도를 높여, 철강의 용접 성능을 향상시킬 수 있고; 다른 한편으로는, 산소, 질소 및 황 등과 같은 불순물을 고정시켜, 철강의 용접 성능을 개선할 수 있다. Ti, Nb 복합 첨가 시, 최상의 강화 효과를 보장하기 위해, 0.03%≤(Ti+Nb)≤0.07%로 제어한다.
본 발명에 따른 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 급속 열처리 용융 도금 제조 방법은,
1) 제련, 주조
상기 화학 성분에 따라 주편으로 제련 및 주조하는 단계;
2) 열간 압연, 냉각
열간 압연 출탕 온도는 1150 내지 1250℃이고, 열간 압연 최종 압연 온도는 830 내지 890℃이고, 권취 온도는 520 내지 680℃이고, 압연 후 층류 냉각을 채택하며, 층류 전단의 급속 냉각 속도가 80 내지 120℃/s인 단계;
3) 산세척, 냉간 압연
냉각 후 산세척하고, 띠강 표면 스케일을 깨끗하게 세정하며, 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 80%인 단계;
4) 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금
a. 연속 어닐링
무산화 연속 어닐링 알루미늄-아연 도금 또는 아연-알루미늄-마그네슘 도금로 내에서 연속 어닐링을 수행하며, 어닐링 처리에는 가열 구간, 소킹 구간, 도금 전 냉각 구간이 순차적으로 포함되고; 가열 구간은 1단 또는 2단 가열을 채택하고;
1단 급속 가열을 채택할 경우, 가열 속도는 30 내지 300℃/s이고;
2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 10 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 625℃까지 가열하고, 2단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 625℃로부터 750 내지 850℃까지 가열하고;
그 다음 소킹을 수행하고; 소킹 온도는 750 내지 850℃이고, 소킹 시간은 1 내지 20초이고; 이어서 30 내지 150℃/s 냉각 속도로 550 내지 600℃까지 급속 냉각하고;
b. 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금
어닐링 후 용융 알루미늄-아연 도금을 수행하고, 용융 알루미늄-아연 도금 온도는 550 내지 600℃이고; 그 다음 550 내지 600℃에서 실온으로 급속 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 AZ 제품을 획득하며, 냉각 속도는 30 내지 200℃/s이거나; 또는
어닐링 후 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금을 수행하고, 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 온도는 550 내지 600℃이고; 그 다음 550 내지 600℃에서 실온으로 급속 냉각하여, 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 AM 제품을 획득하며, 냉각 속도는 30 내지 180℃/s인 단계; 및
5) 조질 압연, 교정
조질 압연율은 0.25%±0.2이고, 교정율은 0.2%±0.2인 단계를 포함한다.
바람직하게는, 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 전체 과정의 소요 시간은 22 내지 80초, 예를 들어 23 내지 66초이다.
바람직하게는, 단계 2)에서, 열간 압연 출탕 온도는 1180 내지 1220℃이다.
바람직하게는, 단계 2)에서, 열간 압연 최종 압연 온도는 850 내지 870℃ 또는 860 내지 880℃이다.
바람직하게는, 단계 2)에서, 권취 온도는 550 내지 620℃ 또는 570 내지 620℃이다.
바람직하게는, 단계 2)에서, 층류 전단 급속 냉각 속도는 100 내지 120℃/s이다.
바람직하게는, 단계 3)에서, 냉간 압연 누계 압하율은 60 내지 70%이다.
바람직하게는, 단계 4)에서, 급속 가열에 1단 가열을 채택할 경우 가열 속도는 50 내지 300℃/s이다.
바람직하게는, 단계 4)에서, 급속 가열에 2단 가열을 채택할 경우, 1단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 625℃(예를 들어 550 내지 620℃)까지 가열하고, 2단은 50 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 625℃(예를 들어 550 내지 620℃)로부터 750 내지 840℃까지 가열한다.
바람직하게는, 단계 4)에 따른 소킹 과정에서, 띠강 또는 강판은 상기 오스테나이트 및 페라이트의 2상 영역 목표 온도까지 가열한 후, 온도가 변하지 않도록 온도 유지하여 소킹을 수행한다.
바람직하게는, 단계 4)에 따른 소킹 과정에서, 띠강 또는 강판은 소킹 시간 구간 내에 소폭 승온되거나 소폭 강온되고, 승온 후 온도는 850℃보다 높지 않고, 강온 후 온도는 750℃보다 낮지 않다.
바람직하게는, 소킹 시간은 10 내지 20초이다.
일부 실시방안에서, 상기 방법은,
a) 제련, 주조
상기 화학 성분에 따라 주편으로 제련 및 주조하는 단계;
b) 열간 압연, 냉각
열간 압연 출탕 온도는 1150 내지 1250℃이고, 열간 압연 최종 압연 온도는 830 내지 890℃이고, 권취 온도는 520 내지 650℃이고, 압연 후 층류 냉각을 채택하며, 층류 전단 급속 냉각 속도가 80 내지 120℃/s인 단계;
c) 산세척, 냉간 압연
냉각 후 산세척하고, 띠강 표면 스케일을 깨끗하게 세정하며, 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 80%인 단계;
d) 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금
a. 연속 어닐링
무산화 연속 어닐링 알루미늄-아연 도금 또는 아연-알루미늄-마그네슘 도금로 내에서 연속 어닐링을 수행하며, 어닐링 처리에는 가열 구간, 소킹 구간, 도금 전 냉각 구간이 순차적으로 포함되고; 가열 구간은 1단 또는 2단 가열을 채택하고;
1단 급속 가열을 채택할 경우, 가열 속도는 30 내지 300℃/s이고;
2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 10 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 625℃까지 가열하고, 2단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 625℃로부터 750 내지 840℃까지 가열하고;
그 다음 소킹을 수행하고; 소킹 온도는 750 내지 840℃이고, 소킹 시간은 1 내지 20초이고; 이어서 30 내지 150℃ 냉각 속도로 550 내지 600℃까지 냉각하고;
b. 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금
어닐링 후 용융 알루미늄-아연 도금을 수행하고, 용융 알루미늄-아연 도금 온도는 550 내지 600℃이고; 그 다음 550 내지 600℃에서 실온으로 급속 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 AZ 제품을 획득하며, 냉각 속도는 30 내지 200℃/s이거나; 또는
어닐링 후 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금을 수행하고, 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 온도는 550 내지 600℃이고; 그 다음 550 내지 600℃에서 실온으로 급속 냉각하여, 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 AM 제품을 획득하며, 냉각 속도는 30 내지 180℃/s인 단계; 및
e) 조질 압연, 교정
조질 압연율은 0.25%±0.2이고, 교정율은 0.2%±0.2인 단계를 포함한다.
바람직하게는, 단계 d)에 따른 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 전체 과정의 소요 시간은 23 내지 66초이다. 바람직하게는, 단계 b)에서, 열간 압연 출탕 온도는 1180 내지 1220℃이다. 바람직하게는, 단계 b)에서, 열간 압연 최종 압연 온도는 850 내지 870℃이다. 바람직하게는, 단계 b)에서, 권취 온도는 550 내지 620℃이다. 바람직하게는, 단계 b)에서, 층류 전단 급속 냉각 속도는 100 내지 120℃/s이다. 바람직하게는, 단계 c)에서, 냉간 압연 누계 압하율은 60 내지 70%이다. 바람직하게는, 단계 d)에서, 급속 가열에 1단 가열을 채택할 경우 가열 속도는 50 내지 300℃/s이다. 바람직하게는, 단계 d)에서, 급속 가열에 2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 625℃까지 가열하고, 2단은 50 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 625℃로부터 750 내지 840℃까지 가열한다. 바람직하게는, 단계 d)에 따른 소킹 과정에서, 띠강 또는 강판은 상기 오스테나이트 및 페라이트의 2상 영역 목표 온도까지 가열한 후, 온도가 변하지 않도록 온도 유지하여 소킹을 수행한다. 바람직하게는, 단계 d)에 따른 소킹 과정에서, 띠강 또는 강판은 소킹 시간 구간 내에 소폭 승온되거나 소폭 강온되고, 승온 후 온도는 840℃보다 높지 않고, 강온 후 온도는 750℃보다 낮지 않다. 바람직하게는, 소킹 시간은 10 내지 20초이다.
일부 실시방안에서, 상기 방법은 본원에 따른 항복강도가 550MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강을 제조하는 데 사용되며,
A) 제련, 주조
상기 화학 성분에 따라 주편으로 제련 및 주조하는 단계;
B) 열간 압연, 냉각
열간 압연 출탕 온도는 1170 내지 1250℃이고, 열간 압연 최종 압연 온도는 850 내지 890℃이고, 권취 온도는 550 내지 680℃이고, 압연 후 층류 냉각을 채택하며, 층류 전단 급속 냉각 속도가 80 내지 120℃인 단계;
C) 산세척, 냉간 압연
냉각 후 산세척하고, 띠강 표면 스케일을 깨끗하게 세정하며, 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 80%인 단계;
D) 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금
a. 연속 어닐링
무산화 연속 어닐링 알루미늄-아연 도금 또는 아연-알루미늄-마그네슘 도금로 내에서 연속 어닐링을 수행하며, 어닐링 처리에는 가열 구간, 소킹 구간, 도금 전 냉각 구간이 순차적으로 포함되고; 가열 구간은 1단 또는 2단 가열을 채택하고;
1단 급속 가열을 채택할 경우, 가열 속도는 30 내지 300℃/s이고;
2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 10 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 620℃까지 가열하고, 2단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 620℃로부터 770 내지 850℃까지 가열하고;
그 다음 소킹을 수행하고; 소킹 온도는 770 내지 850℃이고, 소킹 시간은 1 내지 20초이고; 이어서 30 내지 150℃/s 냉각 속도로 550 내지 600℃까지 급속 냉각하고;
b. 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금
어닐링 후 용융 알루미늄-아연 도금을 수행하고, 용융 알루미늄-아연 도금 온도는 550 내지 600℃이고; 그 다음 550 내지 600℃에서 실온으로 급속 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 AZ 제품을 획득하며, 냉각 속도는 30 내지 200℃/s이거나; 또는
어닐링 후 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금을 수행하고, 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 온도는 550 내지 600℃이고; 그 다음 550 내지 600℃에서 실온으로 급속 냉각하여, 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 AM 제품을 획득하며, 냉각 속도는 30 내지 180℃/s인 단계; 및
e) 조질 압연, 교정
조질 압연율은 0.25%±0.2이고, 교정율은 0.2%±0.2인 단계를 포함한다.
바람직하게는, 단계 D)에 따른 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 전체 과정의 소요 시간은 22 내지 80초이다. 바람직하게는, 단계 B)에서, 열간 압연 출탕 온도는 1180 내지 1220℃이다. 바람직하게는, 단계 B)에서, 열간 압연 최종 압연 온도는 860 내지 880℃이다. 바람직하게는, 단계 B)에서, 권취 온도는 570 내지 620℃이다. 바람직하게는, 단계 B)에서, 층류 전단 급속 냉각 속도는 100 내지 120℃/s이다. 바람직하게는, 단계 C)에서, 냉간 압연 누계 압하율은 60 내지 70%이다. 바람직하게는, 단계 D)에서, 급속 가열에 1단 가열을 채택할 경우 가열 속도는 50 내지 300℃/s이다. 바람직하게는, 단계 D)에서, 급속 가열에 2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 620℃까지 가열하고, 2단은 50 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 620℃로부터 770 내지 850℃까지 가열한다. 바람직하게는, 단계 D)에 따른 소킹 과정에서, 띠강 또는 강판은 상기 오스테나이트 및 페라이트의 2상 영역 목표 온도까지 가열한 후, 온도가 변하지 않도록 온도 유지하여 소킹을 수행한다. 바람직하게는, 단계 D)에 따른 소킹 과정에서, 띠강 또는 강판은 소킹 시간 구간 내에 소폭 승온되거나 소폭 강온되고, 승온 후 온도는 850℃보다 높지 않고, 강온 후 온도는 770℃보다 낮지 않다. 바람직하게는, 소킹 시간은 10 내지 20초이다.
본 발명의 제조 방법에서는, 직화 급속 가열, 단시간 온도 유지 및 급속 냉각 방식을 채택하여 급속 열처리를 구현하고, 조직을 미세화하며, 강도와 연신율을 향상시킨다.
본 발명은 가열 속도의 현저한 향상 및 소킹 시간의 단축으로 인해, 용융 아연 도금 매트릭스 재료가 고온에서 체류하는 시간을 대폭 줄이므로, 고강도강 합금 원소의 표면 부화를 감소시키고, 도금성을 강화하며, 표면 품질을 향상시킬 수 있다. 또한, 장치 용광로 길이의 축소(종래의 연속 어닐링로보다 최소 1/3 축소 가능), 용광로 롤러 감소는 노내 롤 마크, 피트, 스크래치 등 표면 결함 발생 가능성을 현저하게 낮춰, 제품 표면 품질이 향상된다.
본 발명은 직화 가열을 채택하여, 가열 속도를 향상시키는 동시에, 온도 유지 시간을 1 내지 20초로 단축시켜, 결정립 성장을 억제함으로써, 급속 열처리를 구현하고, 결정립을 미세화할 수 있다. 합금의 첨가로 인해, 고강도 저합금강이 어닐링 온도에 매우 민감해지므로, 어닐링 구간의 각 구간 온도와 온도 유지 시간을 엄격히 제어해야 한다.
용융 알루미늄-아연 도금 및 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금을 어닐링하는 과정에서, 미세한 석출물은 전위의 고정 및 하위 결정계의 이동에 대해 차단 작용을 나타내고, 재결정화 결정립 성장을 억제하며, 결정립을 미세화하여, 철강의 항복강도와 인장강도를 향상시키므로, 재질을 강화하는 목적을 구현하는 동시에, 우수한 성형을 유지하도록 한다.
도금 후 급속 냉각을 채택하며, 냉각 기체 분사 또는 분무 냉각 방식으로, 결정립을 미세화하고 강화상을 획득한다. 분무 냉각은 기체 분무 냉각의 보호 기체에 미세한 액체방울의 물안개를 첨가하고, 일정한 각도와 분사 속도로 띠강의 표면에 분사시켜, 띠강 표면의 열교환 효율을 대폭 향상시킨다.
본 발명의 제조 방법에서는, 직화 급속 가열, 단시간 온도 유지 및 급속 냉각 방식을 채택하여 급속 열처리를 구현하고, 조직을 미세화하며, 강도와 연신율을 향상시킨다. 도금 후 냉각 기체 분사 또는 분무 냉각 방식을 채택하면, 결정립을 미세화하고 강화상을 획득할 수 있다.
냉간 압연 압하율은 60 내지 80%로 제어하며, 적합한 성분 및 열간 압연 공정 후 적합한 냉간 압연 압력 하에서만, 비교적 이상적인 금속 조직을 획득할 수 있다. 냉간 압연 압하량이 비교적 낮으면, 변형 저장 에너지가 적고, 후속 어닐링 과정에 재결정화가 쉽게 일어나지 않으며, 냉간 압연 조직을 적정량 유지할 수 있고, 강도를 높일 수 있다. 60 내지 80%의 비교적 큰 압하율을 채택하면, 재결정화 진행을 가속화시키고, 가소성을 향상시킬 수 있다.
검출 결과, 본 발명의 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 및 용융 아연-알루미늄-마그네슘 복합조직강판은 항복강도가 450 내지 615MPa, 인장강도가 510 내지 700MPa, 연신율이 14 내지 26%이며, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 기판은 페라이트+마르텐사이트+베이나이트+띠상 결정립+미크론 수준 석출 탄화물 중 적어도 3가지의 복합상 조직이고, 강판 표면은 미세한 은백색 스팽글이다.
본 발명의 유익한 효과는 이하와 같다:
본 발명은 성분을 정밀하게 배합하였으며, 0.25≤(C+Mn/6)≤0.40; Mn/S≥150; Ti를 함유하지 않는 경우, Nb는 0.01%≤(Nb-0.22C-1.1N)≤0.03%를 충족하고; Nb를 함유하지 않는 경우, Ti는 0.3≤Ti/C≤0.6을 충족하고; Ti 및 Nb을 동시에 함유하는 경우, 0.03%≤(Ti+Nb)≤0.07%로 제어하고, 급속 열처리 공정을 채택하여, 수득된 제품은 강도가 높고, 가소성이 우수한 특징을 가지며, 이는 종래의 알루미늄-아연 도금 또는 아연-알루미늄-마그네슘 도금 고강도강보다, 강도와 인성이 더욱 우수하고, 성형 성능도 더욱 우수하므로, 비교적 큰 시장 경쟁 우위를 갖는다.
동시에, 가열 속도의 현저한 향상 및 소킹 시간의 단축은 용융 아연 도금 매트릭스 재료가 고온에서 체류하는 시간을 대폭 줄이므로, 고강도강 합금 원소의 표면 부화를 감소시키고, 도금성을 강화하며, 표면 품질을 향상시킬 수 있다. 장치 용광로 길이의 축소(종래의 연속 어닐링로보다 최소 1/3 축소 가능), 용광로 롤러 감소는 노내 롤 마크, 피트, 스크래치 등 표면 결함 발생 가능성을 현저하게 낮춰, 제품 표면 품질이 향상된다.
본 발명은 장비를 개조할 필요가 없으며, 제조 공정이 간단하고, 높은 내식성, 내열성 및 우수한 강도와 인성을 갖는 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 제품을 제조할 수 있다. 또한, 본 발명의 강판은 도금층이 균일하고, 치밀하며, 두께가 적절하여, 건축, 가전 등 산업에 널리 사용될 수 있으므로, 알루미늄-아연 도금, 아연-알루미늄-마그네슘 및 컬러 코팅 제품의 적용 분야를 넓힐 수 있다.
도 1은 본 발명 실시예 1에서 시험강 A의 실시예 1에 따라 생산된 철강 기판의 미세 조직 이미지이다.
도 2는 본 발명 실시예 1에서 시험강 A의 종래 공정 1에 따라 생산된 철강 기판의 미세 조직 이미지이다.
도 3은 본 발명 실시예 1에서 시험강 A의 실시예 7에 따라 생산된 철강 기판의 미세 조직 이미지이다.
도 4는 본 발명 실시예 1에서 시험강 C의 실시예 9에 따라 생산된 철강 기판의 미세 조직 이미지이다.
도 5는 본 발명 실시예 1에서 시험강 D의 실시예 10에 따라 생산된 철강 기판의 미세 조직 이미지이다.
도 6은 본 발명 실시예 2에서 시험강 A의 본 실시예 1에 따라 생산된 철강 기판의 미세 조직 이미지이다.
도 7은 본 발명 실시예 2에서 시험강 A의 종래 공정 1에 따라 생산된 철강 기판의 미세 조직 이미지이다.
도 8은 본 발명 실시예 2에서 시험강 A의 실시예 7에 따라 생산된 철강 기판의 미세 조직 이미지이다.
도 9는 본 발명 실시예 2에서 시험강 E의 실시예 11에 따라 생산된 철강 기판의 미세 조직 이미지이다.
도 10은 본 발명 실시예 2에서 시험강 F의 실시예 12에 따라 생산된 철강 기판의 미세 조직 이미지이다.
이하에서는 실시예 및 첨부 도면을 함께 참조하여 본 발명을 더욱 상세하게 설명하며, 실시예는 본 발명의 기술적 해결방안을 전제로 실시된 것으로, 상세한 실시방안과 구체적인 작업 과정이 제공되었으나, 본 발명의 보호 범위는 이하의 실시예에 의해 한정되지 않는다.
실시예에서, 항복강도, 인장강도 및 연신율은 "GB/T228.1-2010 금속재료 인장시험 제1부분: 실온 시험 방법"에 따라 수행되었으며, P7호 시료를 채택하여 횡방향을 따라 시험을 수행하였다.
실시예 1
표 1은 본 실시예의 시험강의 성분이고, 표 2는 본 실시예의 1단 급속 가열 공정에 따른 구체적인 매개변수이고, 표 3은 본 실시예의 2단 급속 가열 공정에 따른 구체적인 매개변수이고, 표 4는 본 실시예의 시험강의 표 2 공정에 따라 획득한 강판의 기계적 성능이고, 표 5는 본 실시예의 시험강의 표 3 공정에 따라 획득한 강판의 기계적 성능이다.
실시예를 통해 알 수 있는 바와 같이, 본 발명의 제품은 항복강도가 450 내지 510MPa, 인장강도가 510 내지 580MPa, 연신율이 21 내지 26%이고, 성분 정밀 배합 및 급속 열처리 공정을 통해, 고강도 및 고연신율의 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 제품을 획득할 수 있어, 시장 경쟁력이 비교적 높다.
도 1 및 도 3은 본 실시예 시험강 A를 각각 실시예 1(1단 급속 가열) 및 실시예 7(2단 급속 가열)에 따라 생산한 복합조직강의 조직 이미지이고; 도 2는 본 실시예 시험강 A를 종래 공정에 따라 생산한 복합조직강의 조직 이미지이고; 도 4는 본 실시예 시험강 C를 실시예 9(2단 급속 가열)에 따라 생산한 복합조직강의 조직 이미지이고; 도 5는 본 실시예 시험강 D를 실시예 10(2단 급속 가열)에 따라 생산된 복합조직강의 조직 이미지이다. 도 1, 도 3, 도 4 및 도 5에서 알 수 있듯이, 본 발명으로 처리한 복합조직강 조직은 결정립이 미세하고, 각각의 상 조직 및 탄화물 분포가 균일한 특징 등이 뚜렷하게 나타난다. 이는 재료의 강도와 인성 및 재료의 성형 성능을 향상시키는 데 매우 유리하다.
실시예 2
표 6은 본 실시예의 시험강의 성분이고, 표 7은 본 실시예의 1단 급속 가열 공정에 따른 구체적인 매개변수이고, 표 8은 본 실시예의 2단 급속 가열 공정에 따른 구체적인 매개변수이고, 표 9는 본 실시예의 시험강의 표 7 공정에 따라 획득한 강판의 기계적 성능이고, 표 10은 본 실시예의 시험강의 표 8 공정에 따라 획득한 강판의 기계적 성능이다.
실시예를 통해 알 수 있는 바와 같이, 본 발명의 제품은 항복강도가 550 내지 615MPa, 인장강도가 615 내지 700MPa, 연신율이 14 내지 17%이고, 성분 정밀 배합 및 급속 열처리 공정을 통해, 고강도 및 고연신율의 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 제품을 획득할 수 있어, 시장 경쟁력이 비교적 높다.
도 6 및 도 8은 시험강 A를 각각 실시예 1(1단 급속 가열) 및 실시예 7(2단 급속 가열)에 따라 생산한 복합조직강의 조직 이미지이고; 도 9는 본 실시예 시험강 E를 실시예 11(2단 급속 가열)에 따라 생산한 복합조직강의 조직 이미지이고; 도 10은 본 실시예 시험강 F를 실시예 12(2단 급속 가열)에 따라 생산한 복합조직강의 조직 이미지이고; 도 7은 본 실시예 시험강 A를 종래 공정에 따라 생산된 복합조직강의 조직 이미지이다.
도 6, 도 8, 도 9 및 도 10에서 알 수 있듯이, 본 발명으로 처리한 복합조직강 조직은 결정립이 미세하고, 각각의 상 조직 및 탄화물 분포가 균일한 특징 등이 뚜렷하게 나타난다. 이는 재료의 강도와 인성 및 재료의 성형 성능을 향상시키는 데 매우 유리하다.

Claims (18)

  1. 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강으로서,
    상기 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 성분 중량백분율은 C: 0.06 내지 0.12%, Si: 0.05 내지 0.30%, Mn: 1.0 내지 1.8%, P≤0.015%, S≤0.015%, 예를 들어 ≤0.012%, N≤0.04%, Cr≤0.50%, 예를 들어 0.25 내지 0.50% 또는 ≤0.40%이고, Ti 또는 Nb 중 하나 또는 둘을 더 함유하고, Nb: 0 내지 0.045%, 예를 들어 0 내지 0.035%, Ti: 0 내지 0.045%, 예를 들어 0 내지 0.035%이고, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물이고;
    0.25≤(C+Mn/6)≤0.40;
    Mn/S≥150;
    Ti를 함유하지 않는 경우, Nb는 0.01%≤(Nb-0.22C-1.1N)≤0.03%를 충족하고;
    Nb를 함유하지 않는 경우, Ti는 0.3≤Ti/C≤0.6을 충족하고;
    Ti 및 Nb를 함유하는 경우, 0.03%≤(Ti+Nb)≤0.07%를 충족하는 조건을 동시에 충족해야 하고;
    바람직하게는, 상기 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강은,
    1) 제련, 주조
    상기 화학 성분에 따라 슬래브로 제련 및 주조하는 단계;
    2) 열간 압연, 냉각
    열간 압연 출탕 온도는 1150 내지 1250℃이고, 열간 압연 최종 압연 온도는 830 내지 890℃이고, 권취 온도는 520 내지 680℃이고, 압연 후 층류 냉각을 채택하며, 층류 전단 급속 냉각 속도가 80 내지 120℃/s인 단계;
    3) 산세척, 냉간 압연
    냉각 후 산세척하고, 띠강 표면 스케일을 깨끗하게 세정하며, 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 80%인 단계;
    4) 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금
    무산화 연속 어닐링 알루미늄-아연 도금 또는 아연-알루미늄-마그네슘 도금로 내에서 연속 어닐링을 수행하며, 상기 어닐링 처리에는 가열 구간, 소킹 구간, 도금 전 냉각 구간이 순차적으로 포함되고; 상기 가열 구간은 1단 또는 2단 가열을 채택하고;
    상기 1단 급속 가열을 채택할 경우, 가열 속도는 30 내지 300℃/s이고;
    상기 2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 10 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 625℃까지 가열하고, 2단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 625℃로부터 750 내지 850℃까지 가열하고;
    그 다음 소킹을 수행하고; 상기 소킹 온도는 750 내지 840℃이고, 소킹 시간은 1 내지 20초이고; 이어서 30 내지 150℃/s 냉각 속도로 550 내지 600℃까지 급속 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금을 수행하고;
    상기 용융 알루미늄-아연 도금 후 30 내지 200℃/s의 냉각 속도로 실온까지 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 AZ 제품을 획득하거나; 또는
    상기 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 후 30 내지 180℃/s의 냉각 속도로 실온까지 냉각하여, 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 AM 제품을 획득하는 단계; 및
    5) 조질 압연, 교정
    조질 압연율은 0.25%±0.2이고, 교정율은 0.2%±0.2인 단계의 공정을 통해 획득되는, 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 C의 함량은 0.06 내지 0.10%, 바람직하게는 0.06 내지 0.08%, 또는 0.075 내지 0.12%, 바람직하게는 0.08 내지 0.10%이고; 및/또는
    상기 Si 함량은 0.15 내지 0.30%이고; 및/또는
    상기 Mn의 함량은 1.0 내지 1.6%, 바람직하게는 1.0 내지 1.3%, 또는 1.2 내지 1.8%, 바람직하게는 1.2 내지 1.6%; 및/또는
    Si≤0.012%이고; 및/또는
    상기 Cr의 함량은 ≤0.40%, 또는 0.25 내지 0.5%이고; 및/또는
    상기 Nb의 함량은 0 내지 0.035%이고; 및/또는
    상기 Ti의 함량은 0 내지 0.035%인 것을 특징으로 하는, 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    0.25≤(C+Mn/6)≤0.35 또는 0.30≤(C+Mn/6)≤0.40이고/이거나, Nb를 함유하지 않는 경우, Ti가 0.3≤Ti/C≤0.5를 충족하거나, 0.4≤Ti/C≤0.6을 충족하고/하거나, Ti 및 Nb를 동시에 함유하는 경우, 0.03%≤(Ti+Nb)≤0.06% 또는 0.05%≤(Ti+Nb)≤0.07%인 것을 특징으로 하는, 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 미세 조직은 페라이트, 마르텐사이트, 베이나이트, 미크론 수준의 석출 탄화물 및 띠상 결정립 중 적어도 3가지 조직을 포함하는 복합상 조직이고; 및/또는
    상기 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 항복강도는 ≥450MPa, 인장강도는 ≥500MPa, 연신율은 ≥14%이고; 및/또는
    상기 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 표면은 균일한 은백색 스팽글이고, 스팽글 크기는 0.1 내지 6.0mm 범위인 것을 특징으로 하는, 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강.
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 전체 과정의 소요 시간은 22 내지 80.5초, 예를 들어 22 내지 80초 또는 23 내지 66초인 것을 특징으로 하는, 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강.
  6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 단계 2)에서, 상기 열간 압연 출탕 온도는 1180 내지 1220℃이고; 및/또는
    상기 단계 2)에서, 상기 열간 압연 최종 압연 온도는 850 내지 880℃, 예를 들어 850 내지 870℃ 또는 860 내지 880℃이고; 및/또는
    상기 단계 2)에서, 상기 권취 온도는 550 내지 620℃ 또는 570 내지 620℃이고; 및/또는
    상기 단계 2)에서, 상기 층류 전단 급속 냉각 속도는 100 내지 120℃/s이고; 및/또는
    상기 단계 3)에서, 상기 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 70%이고; 및/또는
    상기 단계 4)에서, 상기 급속 가열에 1단 가열을 채택할 경우 가열 속도는 50 내지 300℃/s이고; 및/또는
    상기 단계 4)에서, 상기 급속 가열에 2단 가열을 채택할 경우, 1단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 620℃ 또는 550 내지 625℃까지 가열하고, 2단은 50 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 620℃ 또는 550 내지 625℃로부터 760 내지 840℃ 또는 770 내지 850℃까지 가열하는 것을 특징으로 하는, 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강.
  7. 제1항에 있어서,
    상기 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 성분 중량백분율은 C: 0.06 내지 0.10%, Si: 0.05 내지 0.30%, Mn: 1.0 내지 1.6%, P≤0.015%, S≤0.015%, N≤0.04%, 예를 들어 ≤0.005% 또는 0.0005 내지 0.005%, Cr≤0.40%, 예를 들어 0.05 내지 0.40%이고, Ti 또는 Nb 중 하나 또는 둘을 더 함유하고, Nb: 0 내지 0.035%, Ti: 0 내지 0.035%이고, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물이고; 0.25≤(C+Mn/6)≤0.35; Mn/S≥150; Ti를 함유하지 않는 경우, Nb는 0.01%≤(Nb-0.22C-1.1N)≤0.03%를 충족하고; Nb를 함유하지 않는 경우, Ti는 0.3≤Ti/C≤0.5를 충족하고, Ti 및 Nb를 함유하는 경우, 0.03%≤(Ti+Nb)≤0.06%를 충족하는 조건을 동시에 충족해야 하고;
    바람직하게는, 상기 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 알루미늄-아연 도금 복합조직강에서, C 함량은 0.06 내지 0.08%이고; 바람직하게는, Si 함량은 0.15 내지 0.30%이고; 바람직하게는, Mn 함량은 1.0 내지 1.3%이고;
    바람직하게는, 상기 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 항복강도는 ≥450MPa이고, 인장강도는 ≥500MPa이고, 연신율은 ≥20%이고; 바람직하게는, 상기 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 항복강도는 450 내지 515MPa, 예를 들어 450 내지 540MPa이고, 인장강도는 510 내지 590MPa, 예를 들어 510 내지 580MPa이고, 연신율은 20 내지 26.5%, 예를 들어 21 내지 26%인 것을 특징으로 하는, 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강.
  8. 제7항에 있어서,
    상기 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강은,
    a) 제련, 주조
    상기 화학 성분에 따라 슬래브로 제련 및 주조하는 단계;
    b) 열간 압연, 냉각
    열간 압연 출탕 온도는 1150 내지 1250℃이고, 열간 압연 최종 압연 온도는 830 내지 890℃이고, 권취 온도는 520 내지 650℃이고, 압연 후 층류 냉각을 채택하며, 층류 전단 급속 냉각 속도가 80 내지 120℃/s인 단계;
    c) 산세척, 냉간 압연
    냉각 후 산세척하고, 띠강 표면 스케일을 깨끗하게 세정하며, 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 80%인 단계;
    d) 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금
    무산화 연속 어닐링 알루미늄-아연 도금 또는 아연-알루미늄-마그네슘 도금로 내에서 연속 어닐링을 수행하며, 상기 어닐링 처리에는 가열 구간, 소킹 구간, 도금 전 냉각 구간이 순차적으로 포함되고; 상기 가열 구간은 1단 또는 2단 가열을 채택하고;
    상기 1단 급속 가열을 채택할 경우, 가열 속도는 30 내지 300℃/s이고;
    상기 2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 10 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 625℃까지 가열하고, 2단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 625℃로부터 750 내지 840℃까지 가열하고;
    그 다음 소킹을 수행하고; 상기 소킹 온도는 750 내지 840℃이고, 소킹 시간은 1 내지 20초이고; 이어서 30 내지 150℃/s 냉각 속도로 550 내지 600℃까지 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금을 수행하고;
    상기 용융 알루미늄-아연 도금 후 30 내지 200℃/s의 냉각 속도로 실온까지 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 AZ 제품을 획득하거나; 또는
    상기 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 후 30 내지 180℃/s의 냉각 속도로 실온까지 냉각하여, 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 AM 제품을 획득하는 단계; 및
    e) 조질 압연, 교정
    조질 압연율은 0.25%±0.2이고, 교정율은 0.2%±0.2인 단계의 공정을 통해 획득되는, 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강.
  9. 제8항에 있어서,
    단계 d)에 따른 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 전체 과정의 소요 시간은 23 내지 66.5초, 예를 들어 23 내지 66초이고; 및/또는
    단계 b)에서, 상기 열간 압연 출탕 온도는 1180 내지 1220℃이고; 및/또는
    단계 b)에서, 상기 열간 압연 온도는 850 내지 870℃이고; 및/또는
    단계 b)에서, 상기 권취 온도는 550 내지 620℃이고; 및/또는
    단계 b)에서, 상기 층류 전단 급속 냉각 속도는 100 내지 120℃/s이고; 및/또는
    단계 c)에서, 상기 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 70%이고; 및/또는
    단계 d)에서, 상기 급속 가열에 1단 가열을 채택할 경우 가열 속도는 50 내지 300℃/s이고; 및/또는
    단계 d)에서, 상기 급속 가열에 2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 625℃까지 가열하고, 2단은 50 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 625℃로부터 760 내지 840℃까지 가열하는 것을 특징으로 하는, 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강.
  10. 제1항에 있어서,
    상기 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 성분 중량백분율은 C: 0.075 내지 0.12%, Si: 0.05 내지 0.30%, Mn: 1.2 내지 1.8%, P≤0.015%, S≤0.012%, N≤0.04%, 예를 들어 ≤0.01% 또는 0.001 내지 0.01%, Cr: 0.25 내지 0.50%이고, Ti 또는 Nb 중 하나 또는 둘을 더 함유하고, Nb: 0 내지 0.045%, Ti: 0 내지 0.045%이고, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물이고; 0.30≤(C+Mn/6)≤0.40; Mn/S≥150; Ti를 함유하지 않는 경우, Nb는 0.01%≤(Nb-0.22C-1.1N)≤0.03%를 충족하고; Nb를 함유하지 않는 경우, Ti는 0.4≤Ti/C≤0.6을 충족하고, Ti 및 Nb를 함유하는 경우, 0.05%≤(Ti+Nb)≤0.07%를 충족하는 조건을 동시에 충족해야 하고;
    바람직하게는, 상기 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 항복강도는 ≥550MPa이고;
    바람직하게는, 상기 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 알루미늄-아연 도금 복합조직강에서, C 함량은 0.08 내지 0.10%이고; 바람직하게는, Si 함량은 0.15 내지 0.30%이고; 바람직하게는, Mn 함량은 1.2 내지 1.6%이고;
    바람직하게는, 상기 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 항복강도는 ≥550MPa이고, 인장강도는 ≥600MPa이고, 연신율은 ≥14%이고; 바람직하게는, 상기 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 항복강도는 550 내지 625MPa, 예를 들어 550 내지 615MPa이고, 인장강도는 615 내지 700MPa이고, 연신율은 14 내지 17.5%, 예를 들어 14 내지 17%인 것을 특징으로 하는, 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강.
  11. 제10항에 있어서,
    상기 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강은,
    A) 제련, 주조
    상기 화학 성분에 따라 슬래브로 제련 및 주조하는 단계;
    B) 열간 압연, 냉각
    열간 압연 출탕 온도는 1170 내지 1250℃이고, 열간 압연 최종 압연 온도는 845 내지 890℃(예를 들어 850 내지 890℃)이고, 권취 온도는 550 내지 680℃이고, 압연 후 층류 냉각을 채택하며, 층류 전단 급속 냉각 속도가 80 내지 120℃/s인 단계;
    C) 산세척, 냉간 압연
    냉각 후 산세척하고, 띠강 표면 스케일을 깨끗하게 세정하며, 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 80%인 단계;
    D) 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금
    무산화 연속 어닐링 알루미늄-아연 도금 또는 아연-알루미늄-마그네슘 도금로 내에서 연속 어닐링을 수행하며, 상기 어닐링 처리에는 가열 구간, 소킹 구간, 도금 전 냉각 구간이 순차적으로 포함되고; 상기 가열 구간은 1단 또는 2단 가열을 채택하고;
    상기 1단 급속 가열을 채택할 경우, 가열 속도는 30 내지 300℃/s이고;
    상기 2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 10 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 620℃까지 가열하고, 2단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 620℃로부터 770 내지 850℃까지 가열하고;
    그 다음 소킹을 수행하고; 상기 소킹 온도는 770 내지 850℃이고, 소킹 시간은 1 내지 20초이고; 이어서 30 내지 150℃/s 냉각 속도로 550 내지 600℃까지 급속 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금을 수행하고;
    상기 용융 알루미늄-아연 도금 후 30 내지 200℃/s의 냉각 속도로 실온까지 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 AZ 제품을 획득하거나; 또는
    상기 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 후 30 내지 180℃/s의 냉각 속도로 실온까지 냉각하여, 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 AM 제품을 획득하는 단계; 및
    E) 조질 압연, 교정
    조질 압연율은 0.25%±0.2이고, 교정율은 0.2%±0.2인 단계의 공정을 통해 획득되는, 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강.
  12. 제11항에 있어서,
    단계 D)에 따른 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 전체 과정의 소요 시간은 22 내지 80.5초, 예를 들어 22 내지 80초이고; 및/또는
    단계 B)에서, 상기 열간 압연 출탕 온도는 1180 내지 1220℃이고; 및/또는
    단계 B)에서, 상기 열간 압연 최종 압연 온도는 860 내지 880℃이고; 및/또는
    단계 B)에서, 상기 권취 온도는 570 내지 620℃이고; 및/또는
    단계 B)에서, 상기 층류 전단 급속 냉각 속도는 100 내지 120℃/s이고; 및/또는
    단계 C)에서, 상기 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 70%이고; 및/또는
    단계 D)에서, 상기 급속 가열에 1단 가열을 채택할 경우 가열 속도는 50 내지 300℃/s이고; 및/또는
    단계 D)에서, 상기 급속 가열에 2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 620℃까지 가열하고, 2단은 50 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 620℃로부터 770 내지 850℃까지 가열하는 것을 특징으로 하는, 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강.
  13. 제1항에 따른 항복강도가 450MPa 이상인 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강의 급속 열처리 용융 도금 제조 방법으로서,
    1) 제련, 주조
    상기 화학 성분에 따라 주편으로 제련 및 주조하는 단계;
    2) 열간 압연, 냉각
    열간 압연 출탕 온도는 1150 내지 1250℃이고, 열간 압연 최종 압연 온도는 830 내지 890℃이고, 권취 온도는 520 내지 680℃이고, 압연 후 층류 냉각을 채택하며, 층류 전단 급속 냉각 속도가 80 내지 120℃/s인 단계;
    3) 산세척, 냉간 압연
    냉각 후 산세척하고, 띠강 표면 스케일을 깨끗하게 세정하며, 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 80%인 단계;
    4) 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금
    a. 연속 어닐링
    무산화 연속 어닐링 알루미늄-아연 도금 또는 아연-알루미늄-마그네슘 도금로 내에서 연속 어닐링을 수행하며, 상기 어닐링 처리에는 가열 구간, 소킹 구간, 도금 전 냉각 구간이 순차적으로 포함되고; 상기 가열 구간은 1단 또는 2단 가열을 채택하고;
    상기 1단 급속 가열을 채택할 경우, 가열 속도는 30 내지 300℃/s이고;
    상기 2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 10 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 625℃까지 가열하고, 2단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 625℃로부터 750 내지 850℃까지 가열하고;
    그 다음 소킹을 수행하고; 상기 소킹 온도는 750 내지 850℃이고, 소킹 시간은 1 내지 20초이고; 이어서 30 내지 150℃/s 냉각 속도로 550 내지 600℃까지 급속 냉각하고;
    b. 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금
    상기 어닐링 후 용융 알루미늄-아연 도금을 수행하고, 상기 용융 알루미늄-아연 도금 온도는 550 내지 600℃이고; 그 다음 550 내지 600℃에서 실온으로 급속 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 AZ 제품을 획득하며, 냉각 속도는 30 내지 200℃/s이거나; 또는
    상기 어닐링 후 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금을 수행하고, 상기 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 온도는 550 내지 600℃이고; 그 다음 550 내지 600℃에서 실온으로 급속 냉각하여, 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 AM 제품을 획득하며, 냉각 속도는 30 내지 180℃/s인 단계; 및
    5) 조질 압연, 교정
    조질 압연율은 0.25%±0.2이고, 교정율은 0.2%±0.2인 단계를 포함하는, 방법.
  14. 제13항에 있어서,
    상기 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 전체 과정의 소요 시간은 22 내지 80초, 예를 들어 23 내지 66초이고; 및/또는
    단계 2)에서, 상기 열간 압연 출탕 온도는 1180 내지 1220℃이고; 및/또는
    단계 2)에서, 상기 열간 압연 최종 압연 온도는 850 내지 870℃ 또는 860 내지 880℃이고; 및/또는
    단계 2)에서, 상기 권취 온도는 550 내지 620℃ 또는 570 내지 620℃이고; 및/또는
    단계 2)에서, 상기 층류 전단 급속 냉각 속도는 100 내지 120℃/s이고; 및/또는
    단계 3)에서, 상기 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 70%이고; 및/또는
    단계 4)에서, 상기 급속 가열에 1단 가열을 채택할 경우 가열 속도는 50 내지 300℃/s이고; 및/또는
    단계 4)에서, 상기 급속 가열에 2단 가열을 채택할 경우, 1단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 625℃(예를 들어 550 내지 620℃)까지 가열하고, 2단은 50 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 625℃(예를 들어 550 내지 620℃)로부터 750 내지 840℃까지 가열하고; 및/또는
    단계 4)에 따른 상기 소킹 과정에서, 상기 띠강 또는 강판은 오스테나이트와 페라이트의 2상 영역 목표 온도까지 가열한 후, 온도가 변하지 않도록 유지하여 소킹을 수행하고; 및/또는
    단계 4)에 따른 상기 소킹 과정에서, 상기 띠강 또는 강판은 소킹 시간 구간 내에 소폭 승온되거나 소폭 강온되고, 승온 후 온도는 850℃보다 높지 않고, 강온 후 온도는 750℃보다 낮지 않고; 및/또는
    상기 소킹 시간은 10 내지 20초인 것을 특징으로 하는, 방법.
  15. 제13항에 있어서,
    상기 방법은 제7항에 따른 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강 제조에 사용되고,
    a) 제련, 주조
    상기 화학 성분에 따라 주편으로 제련 및 주조하는 단계;
    b) 열간 압연, 냉각
    열간 압연 출탕 온도는 1150 내지 1250℃이고, 열간 압연 최종 압연 온도는 830 내지 890℃이고, 권취 온도는 520 내지 650℃이고, 압연 후 층류 냉각을 채택하며, 층류 전단 급속 냉각 속도가 80 내지 120℃/s인 단계;
    c) 산세척, 냉간 압연
    냉각 후 산세척하고, 띠강 표면 스케일을 깨끗하게 세정하며, 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 80%인 단계;
    d) 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금
    a. 연속 어닐링
    무산화 연속 어닐링 알루미늄-아연 도금 또는 아연-알루미늄-마그네슘 도금로 내에서 연속 어닐링을 수행하며, 상기 어닐링 처리에는 가열 구간, 소킹 구간, 도금 전 냉각 구간이 순차적으로 포함되고; 상기 가열 구간은 1단 또는 2단 가열을 채택하고;
    상기 1단 급속 가열을 채택할 경우, 가열 속도는 30 내지 300℃/s이고;
    상기 2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 10 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 625℃까지 가열하고, 2단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 625℃로부터 750 내지 840℃까지 가열하고;
    그 다음 소킹을 수행하고; 상기 소킹 온도는 750 내지 840℃이고, 소킹 시간은 1 내지 20초이고; 이어서 30 내지 150℃/s 냉각 속도로 550 내지 600℃까지 냉각하고;
    b. 용융 도금, 냉각
    상기 어닐링 후 용융 알루미늄-아연 도금을 수행하고, 상기 용융 알루미늄-아연 도금 온도는 550 내지 600℃이고; 그 다음 550 내지 600℃에서 실온으로 급속 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 AZ 제품을 획득하며, 냉각 속도는 30 내지 200℃/s이거나; 또는
    상기 어닐링 후 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금을 수행하고, 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 온도는 550 내지 600℃이고; 그 다음 550 내지 600℃에서 실온으로 급속 냉각하여, 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 AM 제품을 획득하며, 냉각 속도는 30 내지 180℃/s인 단계; 및
    e) 조질 압연, 교정
    조질 압연율은 0.25%±0.2이고, 교정율은 0.2%±0.2인 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는, 방법.
  16. 제15항에 있어서,
    단계 d)에 따른 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 전체 과정의 소요 시간은 23 내지 66초이고; 및/또는
    단계 b)에서, 상기 열간 압연 출탕 온도는 1180 내지 1220℃이고; 및/또는
    단계 b)에서, 상기 열간 압연 최종 압연 온도는 850 내지 870℃이고; 및/또는
    단계 b)에서, 상기 권취 온도는 550 내지 620℃이고; 및/또는
    단계 b)에서, 상기 층류 전단 급속 냉각 속도는 100 내지 120℃/s이고; 및/또는
    단계 c)에서, 상기 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 70%이고; 및/또는
    단계 d)에서, 상기 급속 가열에 1단 가열을 채택할 경우 가열 속도는 50 내지 300℃/s이고; 및/또는
    단계 d)에서, 상기 급속 가열에 2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 625℃까지 가열하고, 2단은 50 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 625℃로부터 750 내지 840℃까지 가열하고; 및/또는
    단계 d)에 따른 상기 소킹 과정에서, 띠강 또는 강판은 오스테나이트와 페라이트의 2상 영역 목표 온도까지 가열한 후, 온도가 변하지 않도록 유지하여 소킹을 수행하고; 및/또는
    단계 d)에 따른 소킹 과정에서, 상기 띠강 또는 강판은 소킹 시간 구간 내에 소폭 승온되거나 소폭 강온되고, 승온 후 온도는 840℃보다 높지 않고, 강온 후 온도는 750℃보다 낮지 않고; 및/또는
    상기 소킹 시간은 10 내지 20초인 것을 특징으로 하는, 방법.
  17. 제13항에 있어서,
    상기 방법은 제10항에 따른 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 복합조직강 제조에 사용되고,
    A) 제련, 주조
    상기 화학 성분에 따라 주편으로 제련 및 주조하는 단계;
    B) 열간 압연, 냉각
    열간 압연 출탕 온도는 1170 내지 1250℃이고, 열간 압연 최종 압연 온도는 850 내지 890℃이고, 권취 온도는 550 내지 680℃이고, 압연 후 층류 냉각을 채택하며, 층류 전단 급속 냉각 속도가 80 내지 120℃/s인 단계;
    C) 산세척, 냉간 압연
    냉각 후 산세척하고, 띠강 표면 스케일을 깨끗하게 세정하며, 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 80%인 단계;
    D) 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금
    a. 연속 어닐링
    무산화 연속 어닐링 알루미늄-아연 도금 또는 아연-알루미늄-마그네슘 도금로 내에서 연속 어닐링을 수행하며, 상기 어닐링 처리에는 가열 구간, 소킹 구간, 도금 전 냉각 구간이 순차적으로 포함되고; 상기 가열 구간은 1단 또는 2단 가열을 채택하고;
    상기 1단 급속 가열을 채택할 경우, 가열 속도는 30 내지 300℃/s이고;
    상기 2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 10 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 620℃까지 가열하고, 2단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 620℃로부터 770 내지 850℃까지 가열하고;
    그 다음 소킹을 수행하고; 상기 소킹 온도는 770 내지 850℃이고, 소킹 시간은 1 내지 20초이고; 이어서 30 내지 150℃/s 냉각 속도로 550 내지 600℃까지 급속 냉각하고;
    b. 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금
    상기 어닐링 후 용융 알루미늄-아연 도금을 수행하고, 상기 용융 알루미늄-아연 도금 온도는 550 내지 600℃이고; 그 다음 550 내지 600℃에서 실온으로 급속 냉각하여, 용융 알루미늄-아연 도금 AZ 제품을 획득하며, 냉각 속도는 30 내지 200℃/s이거나; 또는
    상기 어닐링 후 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금을 수행하고, 상기 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 온도는 550 내지 600℃이고; 그 다음 550 내지 600℃에서 실온으로 급속 냉각하여, 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 AM 제품을 획득하며, 냉각 속도는 30 내지 180℃/s인 단계; 및
    E) 조질 압연, 교정
    조질 압연율은 0.25%±0.2이고, 교정율은 0.2%±0.2인 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는, 방법.
  18. 제17항에 있어서,
    단계 D)에 따른 연속 어닐링, 용융 알루미늄-아연 도금 또는 용융 아연-알루미늄-마그네슘 도금 전체 과정의 소요 시간은 22 내지 80초이고; 및/또는
    단계 B)에서, 상기 열간 압연 출탕 온도는 1180 내지 1220℃이고; 및/또는
    단계 B)에서, 상기 열간 압연 최종 압연 온도는 860 내지 880℃이고; 및/또는
    단계 B)에서, 상기 권취 온도는 570 내지 620℃이고; 및/또는
    단계 B)에서, 상기 층류 전단 급속 냉각 속도는 100 내지 120℃/s이고; 및/또는
    단계 C)에서, 상기 냉간 압연 누계 압하율이 60 내지 70%이고; 및/또는
    단계 D)에서, 상기 급속 가열에 1단 가열을 채택할 경우 가열 속도는 50 내지 300℃/s이고; 및/또는
    단계 D)에서, 상기 급속 가열에 2단 급속 가열을 채택할 경우, 1단은 30 내지 300℃/s의 가열 속도로 실온으로부터 550 내지 620℃까지 가열하고, 2단은 50 내지 300℃/s의 가열 속도로 550 내지 620℃로부터 770 내지 850℃까지 가열하고; 및/또는
    단계 D)에 따른 상기 소킹 과정에서, 상기 띠강 또는 강판은 오스테나이트와 페라이트의 2상 영역 목표 온도까지 가열한 후, 온도가 변하지 않도록 유지하여 소킹을 수행하고; 및/또는
    단계 D)에 따른 상기 소킹 과정에서, 상기 띠강 또는 강판은 소킹 시간 구간 내에 소폭 승온되거나 소폭 강온되고, 승온 후 온도는 850℃보다 높지 않고, 강온 후 온도는 770℃보다 낮지 않고; 및/또는
    소킹 시간은 10 내지 20초인 것을 특징으로 하는, 방법.
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