JPS589920A - 改良された性質を有するコンクリ−ト用鋼補強材の製造法 - Google Patents
改良された性質を有するコンクリ−ト用鋼補強材の製造法Info
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- JPS589920A JPS589920A JP56182941A JP18294181A JPS589920A JP S589920 A JPS589920 A JP S589920A JP 56182941 A JP56182941 A JP 56182941A JP 18294181 A JP18294181 A JP 18294181A JP S589920 A JPS589920 A JP S589920A
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- rapid cooling
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/08—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
- Manufacturing Of Tubular Articles Or Embedded Moulded Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高降伏強さおよび高延性の両者のみならず必要
ならば良好な溶接性を、有するコ゛ンクリート用鋼補強
材の経済的な製造法番こ関する′。
ならば良好な溶接性を、有するコ゛ンクリート用鋼補強
材の経済的な製造法番こ関する′。
製造は圧延中または圧延直後に適用する急冷によって行
なう。
なう。
上述した問題を解したいと考える圧延機運転者は、その
人に課せられた幾つかの拘束を考慮に入れなければなら
ない。第一に圧延される棒の生産量および温度はその圧
延機によって実際上固定されている。更に圧延機運転者
は冷却プラントの可能な設置用の空間が限られている。
人に課せられた幾つかの拘束を考慮に入れなければなら
ない。第一に圧延される棒の生産量および温度はその圧
延機によって実際上固定されている。更に圧延機運転者
は冷却プラントの可能な設置用の空間が限られている。
一方では機械的性質と、他方では原価との間の妥協を可
能にする幾つかの解決策が既化ある。
能にする幾つかの解決策が既化ある。
第一の解決策は、降伏強さを炭素(例えば0.35X)
およびマンガン(例えば1,3%)の添加によって得る
、本来硬い鋼棒を作ることである。
およびマンガン(例えば1,3%)の添加によって得る
、本来硬い鋼棒を作ることである。
これらの鋼は許容しうる降伏強さく少なくとも420
MPa )を有する、しかしそれらの延びおよび屈曲性
は比較的低く、それらの溶接性は全く良好とは言えない
。 。
MPa )を有する、しかしそれらの延びおよび屈曲性
は比較的低く、それらの溶接性は全く良好とは言えない
。 。
溶接性を改良するためには炭素含有率を減少させること
が必要である。しかしこれは降伏強さを低下させる。
が必要である。しかしこれは降伏強さを低下させる。
この降伏強さの低下を埋め合せる二つの既知の方法があ
る。その第一は鋼中にニオブまたはバナジウムの如き微
少合金化元素を混入することである。しかしながらこの
方法は合金化元素の原価の関係から高価になる。第二の
方法は棒の冷間変形例えば捩りによって鋼の降伏強さを
増大させることである。この方法に含める費用に加えて
、降伏強さの増大は延びの劣化を与える。
る。その第一は鋼中にニオブまたはバナジウムの如き微
少合金化元素を混入することである。しかしながらこの
方法は合金化元素の原価の関係から高価になる。第二の
方法は棒の冷間変形例えば捩りによって鋼の降伏強さを
増大させることである。この方法に含める費用に加えて
、降伏強さの増大は延びの劣化を与える。
本発明方法は、棒にマルテンサイトまたはベーナイトの
表面層を生ぜしめるため、熱圧延したコンクリート鉄筋
に(時間的に限定された)急速冷却を適用することにあ
る最近の方法を基にしている。この急冷に続いて棒の芯
部、即ち急速冷却に達しなかった部分をフェライトおよ
びカーバイドに変える冷却を行なう。急冷時間を適当に
限定することによって、棒の芯に熱を保有することもで
きる、そして上記後の冷却中に、マルテンサイトまたは
□ベーナ什ト表面゛着が生起するよう、棒の断面中に温
度勾配を作る′こともできる。急速冷却時間の適当な制
御は急速冷却段階の終りに芯の一定の温度を与える目的
を確実に行なうことができる。実際にはこの種の操作は
、芯から来る熱の結果として再加熱が観察される棒の位
置での表面温度を観察することによって行なうことがで
きる。
表面層を生ぜしめるため、熱圧延したコンクリート鉄筋
に(時間的に限定された)急速冷却を適用することにあ
る最近の方法を基にしている。この急冷に続いて棒の芯
部、即ち急速冷却に達しなかった部分をフェライトおよ
びカーバイドに変える冷却を行なう。急冷時間を適当に
限定することによって、棒の芯に熱を保有することもで
きる、そして上記後の冷却中に、マルテンサイトまたは
□ベーナ什ト表面゛着が生起するよう、棒の断面中に温
度勾配を作る′こともできる。急速冷却時間の適当な制
御は急速冷却段階の終りに芯の一定の温度を与える目的
を確実に行なうことができる。実際にはこの種の操作は
、芯から来る熱の結果として再加熱が観察される棒の位
置での表面温度を観察することによって行なうことがで
きる。
従って普通「急冷および自己焼き戻し」として知られる
この種の方法は、急速冷却相の終りに芯温度によって構
成される特性を基にして適用しつる(一定の補強材を作
るための既知仕様明細をもった一定のプラントにおいて
)。この温度は、最良と考えられる補強材の降伏強さと
延びの組合せを与えるため約850℃であるべきである
といわれている。
この種の方法は、急速冷却相の終りに芯温度によって構
成される特性を基にして適用しつる(一定の補強材を作
るための既知仕様明細をもった一定のプラントにおいて
)。この温度は、最良と考えられる補強材の降伏強さと
延びの組合せを与えるため約850℃であるべきである
といわれている。
この組合せの使用は改良された品質の補強材の製造を明
らかにもたらす。運転者がこの操作条件を利用しうる゛
とき、運転者は上記必要温度を得るため使用する手段を
選択できる。
らかにもたらす。運転者がこの操作条件を利用しうる゛
とき、運転者は上記必要温度を得るため使用する手段を
選択できる。
本発明方法は補強材に所望の性質を与え、急 ゛速冷
却の特性である各製品に対するパラメーターを規定する
ことにある。これらのノ寸ラメ−ターは、一方ではMW
/−の単位で表わされ、φで通常表わす、ここでは80
0〜600℃の間で与えられる急速冷却の強度即ち熱フ
ラツクスの平均密度と、他方秒単位で表わされ、tで表
わされる急速冷却時間である。
却の特性である各製品に対するパラメーターを規定する
ことにある。これらのノ寸ラメ−ターは、一方ではMW
/−の単位で表わされ、φで通常表わす、ここでは80
0〜600℃の間で与えられる急速冷却の強度即ち熱フ
ラツクスの平均密度と、他方秒単位で表わされ、tで表
わされる急速冷却時間である。
この方法は特に、例えば400〜(5Q Q MPaの
間の降伏強さおよび少なくとも14%の延び率の如き品
質基準を満足する機械的性質を有する銅補強材の生産に
適用できる。
間の降伏強さおよび少なくとも14%の延び率の如き品
質基準を満足する機械的性質を有する銅補強材の生産に
適用できる。
圧延中または圧延直後蕃こ棒を急速1こ冷却する本発明
が関係する鋼補強材の製造方法において、急速冷却を調
整するためのパラメーターφおよびtが下記条件 0.456−0.4 <φ・t<0.82d+0.61
ogφ≧−0.964・xogd+2.09B(式中d
は処理される禅の鱈で表わした直径を表わす)を同時に
満足するようにする。
が関係する鋼補強材の製造方法において、急速冷却を調
整するためのパラメーターφおよびtが下記条件 0.456−0.4 <φ・t<0.82d+0.61
ogφ≧−0.964・xogd+2.09B(式中d
は処理される禅の鱈で表わした直径を表わす)を同時に
満足するようにする。
本11明方法は機械的性質の組合せについて最も有利な
製品の達成を可能にする。一方でマルテンサイト/′ベ
ーナイト区域の容積のみならず自己焼き戻しによる軟化
度を、それらが高い降伏強さをもたらすようにする。他
方で延び率をなお所望の限界内憂ことどめる。
製品の達成を可能にする。一方でマルテンサイト/′ベ
ーナイト区域の容積のみならず自己焼き戻しによる軟化
度を、それらが高い降伏強さをもたらすようにする。他
方で延び率をなお所望の限界内憂ことどめる。
本発明方法を適用する第一の例は、1050℃の温度で
12m/−の速度で圧延機から出る直径205mの棒の
製造に関する。溶接性と経済性とから、綱の化学組成は
一定の範囲例えば0.10〜0.20X C,0,8〜
1.3NMHの範囲内で含有させる。問題の場合、鋼は
0.13%Cおよび1,2%Mnを含有していた。圧延
したときの状態でそれは約365 MPmの降伏強さと
22〜24Nの延び率を有していた。
12m/−の速度で圧延機から出る直径205mの棒の
製造に関する。溶接性と経済性とから、綱の化学組成は
一定の範囲例えば0.10〜0.20X C,0,8〜
1.3NMHの範囲内で含有させる。問題の場合、鋼は
0.13%Cおよび1,2%Mnを含有していた。圧延
したときの状態でそれは約365 MPmの降伏強さと
22〜24Nの延び率を有していた。
改良された降伏強さと延性を有するコンクリート用銅補
強材を得るため、圧延機運転者は、装置および利用可能
空間に従い、急速冷却強度および長さく従って処理時間
)が上述した条件即ち φ≧7MW/m’ 8.6<φ・t〈17 に相当するプラントを選択する。 −゛800〜60
0℃での平均熱フラツクス密度(averag@ aa
lorifio flux d@n5ity )が
l Q MW/−てあり、長さくL)が12mであるプ
ラントを選択すると、5 Q Q MPaの降伏強さと
20.6%の延び率をちたらす。特性がφ−8,4MW
/ml、L=20.5mであるプラントを選択すると、
559 MPaの降伏強さおよび18.5%の延び率を
有する鋼補強材を提供する。この場合処理時間は1.7
秒で、積φ・tは14.35である。
強材を得るため、圧延機運転者は、装置および利用可能
空間に従い、急速冷却強度および長さく従って処理時間
)が上述した条件即ち φ≧7MW/m’ 8.6<φ・t〈17 に相当するプラントを選択する。 −゛800〜60
0℃での平均熱フラツクス密度(averag@ aa
lorifio flux d@n5ity )が
l Q MW/−てあり、長さくL)が12mであるプ
ラントを選択すると、5 Q Q MPaの降伏強さと
20.6%の延び率をちたらす。特性がφ−8,4MW
/ml、L=20.5mであるプラントを選択すると、
559 MPaの降伏強さおよび18.5%の延び率を
有する鋼補強材を提供する。この場合処理時間は1.7
秒で、積φ・tは14.35である。
第二の例は約1000℃の温度および18 m/sの速
度で圧延機から出る直径8鱈の棒の製造番こ関する。銅
は0.18 X Cおよび0゜8%Mnを含有していた
。圧延したままの状態でそれは325MPmの降伏強さ
と約30Xの延び率を有していた。
度で圧延機から出る直径8鱈の棒の製造番こ関する。銅
は0.18 X Cおよび0゜8%Mnを含有していた
。圧延したままの状態でそれは325MPmの降伏強さ
と約30Xの延び率を有していた。
この場合本発明によって加えられた限界はφ≧17 M
m/?F/ 3.2〈φ・t < 7.16 である。
m/?F/ 3.2〈φ・t < 7.16 である。
φ= 17 M*/wl、処理長(”)= 4.5 m
を有するプラントを選択したとき、5 Q Q MPa
の降伏強さおよび18%の延び率を有する棒を得た。こ
の場合処理時間は0.25秒、積φ・tは425であっ
た。φ= 25 MW/d、0.17秒の処理時間即ち
3WLの急速冷却長で同じ性質が得られた。
を有するプラントを選択したとき、5 Q Q MPa
の降伏強さおよび18%の延び率を有する棒を得た。こ
の場合処理時間は0.25秒、積φ・tは425であっ
た。φ= 25 MW/d、0.17秒の処理時間即ち
3WLの急速冷却長で同じ性質が得られた。
−1(
Claims (1)
- 1、鋼補強棒を、圧延中または圧延直後に、MW/−の
単位で表わし、φで表わした8oo〜600℃の間での
平均熱フラツクス密度と秒単位で表わし、tで表わした
冷却時間が下記条件0.45d−0,4<φ・t<0.
82 d+0.610gφ≧−0.964−1ogd+
2.098(式中dは簡単位で表わした棒の直径を表わ
す)を満足するよう急速冷却することを特徴とする延び
率が少なくとも14Nに等しく、降伏強さが400〜,
6Q Q MPaであるコンクリート用銅補強材の製造
法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
BE6/47492 | 1981-07-09 | ||
BE6/47492A BE889575A (fr) | 1981-07-09 | 1981-07-09 | Procede pour la fabrication d'armatures a beton en acier, a proprietes ameliorees. |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS589920A true JPS589920A (ja) | 1983-01-20 |
JPS6219488B2 JPS6219488B2 (ja) | 1987-04-28 |
Family
ID=3874897
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56182941A Granted JPS589920A (ja) | 1981-07-09 | 1981-11-13 | 改良された性質を有するコンクリ−ト用鋼補強材の製造法 |
Country Status (21)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS589920A (ja) |
KR (1) | KR870001090B1 (ja) |
AT (1) | AT375401B (ja) |
AU (1) | AU536703B2 (ja) |
BE (1) | BE889575A (ja) |
BR (1) | BR8108179A (ja) |
CA (1) | CA1201960A (ja) |
CH (1) | CH639137A5 (ja) |
DD (1) | DD202309A5 (ja) |
DK (1) | DK152691C (ja) |
ES (1) | ES8401530A1 (ja) |
FI (1) | FI72748C (ja) |
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MX (1) | MX159859A (ja) |
NO (1) | NO156903C (ja) |
SE (1) | SE462853B (ja) |
YU (1) | YU42779B (ja) |
ZA (1) | ZA818244B (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61110897A (ja) * | 1984-11-06 | 1986-05-29 | Toshiba Corp | 熱交換器の流量コントロール方式 |
US4592788A (en) * | 1984-12-21 | 1986-06-03 | Veb Stahl- Und Walzwerk "Wilhelm Florin" | Method for pressurized water quenching of rolled steel products |
US4601328A (en) * | 1983-09-21 | 1986-07-22 | Hitachi, Ltd. | Method and apparatus for the temperature balancing control of a plurality of heat exchangers |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH681603A5 (ja) * | 1984-05-30 | 1993-04-30 | Von Roll Ag | |
KR101225251B1 (ko) * | 2010-09-29 | 2013-01-22 | 현대제철 주식회사 | 금속변태 조직 조절을 이용한 고강도 철근 제조 장치 및 방법 |
RU2583554C1 (ru) * | 2015-01-22 | 2016-05-10 | Акционерное общество "Научно-исследовательский центр "Строительство" (АО "НИЦ "Строительство") | Способ производства упрочненного арматурного проката периодического профиля |
-
1981
- 1981-07-09 BE BE6/47492A patent/BE889575A/fr not_active IP Right Cessation
- 1981-08-21 IN IN934/CAL/81A patent/IN154221B/en unknown
- 1981-08-31 CH CH559081A patent/CH639137A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1981-10-14 DK DK455481A patent/DK152691C/da active
- 1981-11-13 JP JP56182941A patent/JPS589920A/ja active Granted
- 1981-11-27 ZA ZA818244A patent/ZA818244B/xx unknown
- 1981-12-16 BR BR8108179A patent/BR8108179A/pt unknown
- 1981-12-18 AU AU78624/81A patent/AU536703B2/en not_active Ceased
-
1982
- 1982-07-07 GR GR68675A patent/GR77249B/el unknown
- 1982-07-07 SE SE8204207A patent/SE462853B/sv not_active IP Right Cessation
- 1982-07-08 FI FI822426A patent/FI72748C/fi not_active IP Right Cessation
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- 1982-07-08 NO NO822384A patent/NO156903C/no unknown
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- 1982-07-08 CA CA000406914A patent/CA1201960A/en not_active Expired
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- 1982-07-08 IE IE1651/82A patent/IE53019B1/en not_active IP Right Cessation
- 1982-07-08 LU LU84263A patent/LU84263A1/fr unknown
- 1982-07-09 MX MX193521A patent/MX159859A/es unknown
- 1982-07-09 DD DD82241555A patent/DD202309A5/de not_active IP Right Cessation
- 1982-07-09 KR KR8203079A patent/KR870001090B1/ko active
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US4601328A (en) * | 1983-09-21 | 1986-07-22 | Hitachi, Ltd. | Method and apparatus for the temperature balancing control of a plurality of heat exchangers |
JPS61110897A (ja) * | 1984-11-06 | 1986-05-29 | Toshiba Corp | 熱交換器の流量コントロール方式 |
US4592788A (en) * | 1984-12-21 | 1986-06-03 | Veb Stahl- Und Walzwerk "Wilhelm Florin" | Method for pressurized water quenching of rolled steel products |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
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ATA265382A (de) | 1983-12-15 |
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NO822384L (no) | 1983-01-10 |
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SE8204207L (sv) | 1983-01-10 |
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