JPH11172376A - 液圧バルジ成形性に優れた高強度電縫鋼管およびその製造方法 - Google Patents
液圧バルジ成形性に優れた高強度電縫鋼管およびその製造方法Info
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- JPH11172376A JPH11172376A JP34522197A JP34522197A JPH11172376A JP H11172376 A JPH11172376 A JP H11172376A JP 34522197 A JP34522197 A JP 34522197A JP 34522197 A JP34522197 A JP 34522197A JP H11172376 A JPH11172376 A JP H11172376A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 サスペンションアームなどの自動車足廻り部
品、シャシー、ボディなどの自動車構造部品の素材に要
求される、液圧バルジ成形性に優れた電縫鋼管およびそ
の製造方法を提供する。 【解決手段】 C: 0.01 〜0.1wt.% 、SI:0.002〜1.0wt.
% 、Mn:0.2〜2.0 wt.%、Al: 0.01〜0.10wt.%、N: 0.000
6 〜0.006wt.% 、S: 0.015wt.%以下、残り：Fe及び不可
避不純物からなる化学成分組成を有し、１〜20% のマル
テンサイト組織と80% 以上のフェライト組織とからな
り、マルテンサイト組織の平均粒径が５μｍ以下である
高強度電縫鋼管であって、上記化学成分組成を有する鋼
スラブを、仕上圧延終了温度 700℃以上、巻取り温度 2
00℃以下の条件で熱間圧延し、得られた熱延鋼帯を幅絞
り率１〜10% で電縫鋼管に造管することによって製造さ
れる。
品、シャシー、ボディなどの自動車構造部品の素材に要
求される、液圧バルジ成形性に優れた電縫鋼管およびそ
の製造方法を提供する。 【解決手段】 C: 0.01 〜0.1wt.% 、SI:0.002〜1.0wt.
% 、Mn:0.2〜2.0 wt.%、Al: 0.01〜0.10wt.%、N: 0.000
6 〜0.006wt.% 、S: 0.015wt.%以下、残り：Fe及び不可
避不純物からなる化学成分組成を有し、１〜20% のマル
テンサイト組織と80% 以上のフェライト組織とからな
り、マルテンサイト組織の平均粒径が５μｍ以下である
高強度電縫鋼管であって、上記化学成分組成を有する鋼
スラブを、仕上圧延終了温度 700℃以上、巻取り温度 2
00℃以下の条件で熱間圧延し、得られた熱延鋼帯を幅絞
り率１〜10% で電縫鋼管に造管することによって製造さ
れる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、例えば、サスペ
ンションアームなどの自動車足廻り部品、シャシー、ボ
ディなどの自動車構造部品に使用される、液圧バルジ成
形性に優れた電縫鋼管およびその製造方法に関するもの
である。
ンションアームなどの自動車足廻り部品、シャシー、ボ
ディなどの自動車構造部品に使用される、液圧バルジ成
形性に優れた電縫鋼管およびその製造方法に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】電縫鋼管に優れた加工成形性を付与する
手段に関し、従来から種々の研究がなされており、例え
ば、特開昭６０−１７０５３号公報には、所定の化学成
分組成を有する鋼を、特定の組織とすることによって、
電縫溶接後の伸び、偏平性、拡管性、および、溶接ビー
ド部の切削性を向上させることが開示されている。
手段に関し、従来から種々の研究がなされており、例え
ば、特開昭６０−１７０５３号公報には、所定の化学成
分組成を有する鋼を、特定の組織とすることによって、
電縫溶接後の伸び、偏平性、拡管性、および、溶接ビー
ド部の切削性を向上させることが開示されている。
【０００３】また、特開昭６０−２１３５７号公報に
は、電縫溶接鋼管の材質を所定の化学成分組成とするこ
とによって、偏平性、拡管性および溶接ビード部の切削
性を向上させることが開示されている。
は、電縫溶接鋼管の材質を所定の化学成分組成とするこ
とによって、偏平性、拡管性および溶接ビード部の切削
性を向上させることが開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】電縫鋼管の成形方法と
して、液圧バルジ成形は有力な加工手段であるが、電縫
鋼管に液圧バルジ成形によって大きな張出しを施す場
合、または、曲げ加工後に張出しを施す場合に、上記特
開昭６０−１７０５３号公報および特開昭６０−２１３
５７号公報に記載されているような従来技術によって製
造された電縫鋼管では、成形加工時に破断が生ずるおそ
れがあり、破断の発生を防止するためには、中間焼鈍が
必要になる。
して、液圧バルジ成形は有力な加工手段であるが、電縫
鋼管に液圧バルジ成形によって大きな張出しを施す場
合、または、曲げ加工後に張出しを施す場合に、上記特
開昭６０−１７０５３号公報および特開昭６０−２１３
５７号公報に記載されているような従来技術によって製
造された電縫鋼管では、成形加工時に破断が生ずるおそ
れがあり、破断の発生を防止するためには、中間焼鈍が
必要になる。
【０００５】従って、この発明の目的は、上述した問題
を解決し、サスペンションアームなどの自動車足廻り部
品、シャシー、ボディなどの自動車構造部品の素材に要
求される、液圧バルジ成形性に優れた電縫鋼管およびそ
の製造方法を提供することにある。
を解決し、サスペンションアームなどの自動車足廻り部
品、シャシー、ボディなどの自動車構造部品の素材に要
求される、液圧バルジ成形性に優れた電縫鋼管およびそ
の製造方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明は、上述した問
題を解決するためになされたものであって、請求項１に
記載の液圧バルジ成形性に優れた高強度電縫鋼管は、
Ｃ：０．０１〜０．１wt.%、Ｓｉ：０．００２〜１．０
wt.%、Ｍｎ：０．２〜２．０wt.%、Ａｌ：０．０１〜
０．１０wt.%、Ｎ：０．０００６〜０．００６wt.%、
Ｓ：０．０１５wt.%以下、および、残り：Ｆｅおよび不
可避不純物からなる化学成分組成を有し、１〜２０％の
マルテンサイト組織と、８０％以上のフェライト組織と
からなり、そして、前記マルテンサイト組織の平均粒径
が５μｍ以下であることに特徴を有するものである。
題を解決するためになされたものであって、請求項１に
記載の液圧バルジ成形性に優れた高強度電縫鋼管は、
Ｃ：０．０１〜０．１wt.%、Ｓｉ：０．００２〜１．０
wt.%、Ｍｎ：０．２〜２．０wt.%、Ａｌ：０．０１〜
０．１０wt.%、Ｎ：０．０００６〜０．００６wt.%、
Ｓ：０．０１５wt.%以下、および、残り：Ｆｅおよび不
可避不純物からなる化学成分組成を有し、１〜２０％の
マルテンサイト組織と、８０％以上のフェライト組織と
からなり、そして、前記マルテンサイト組織の平均粒径
が５μｍ以下であることに特徴を有するものである。
【０００７】請求項２に記載の液圧バルジ成形性に優れ
た高強度電縫鋼管は、請求項１に記載の化学成分組成に
加え、更に、Ｔｉ：０．００２〜０．０７wt.%、Ｎｂ：
０．００２〜０．０７wt.%、Ｖ：０．００２〜０．０７
wt.%、Ｂ：０．０００３〜０．００３wt.%、Ｐ：０．０
１〜０．１０wt.%、Ｃｕ：０．０１〜０．５wt.%、Ｎ
ｉ：０．０１〜０．５wt.%、Ｃｒ：０．０１〜０．５w
t.%、Ｍｏ：０．０１〜０．２０wt.%、および、Ｃａ：
０．０００３〜０．００３wt.%、からなる群から選んだ
少なくとも１つの元素を含有していることに特徴を有す
るものである。
た高強度電縫鋼管は、請求項１に記載の化学成分組成に
加え、更に、Ｔｉ：０．００２〜０．０７wt.%、Ｎｂ：
０．００２〜０．０７wt.%、Ｖ：０．００２〜０．０７
wt.%、Ｂ：０．０００３〜０．００３wt.%、Ｐ：０．０
１〜０．１０wt.%、Ｃｕ：０．０１〜０．５wt.%、Ｎ
ｉ：０．０１〜０．５wt.%、Ｃｒ：０．０１〜０．５w
t.%、Ｍｏ：０．０１〜０．２０wt.%、および、Ｃａ：
０．０００３〜０．００３wt.%、からなる群から選んだ
少なくとも１つの元素を含有していることに特徴を有す
るものである。
【０００８】請求項３に記載の液圧バルジ成形性に優れ
た高強度電縫鋼管の製造方法は、請求項１または２に記
載の化学成分組成を有する鋼スラブを、仕上圧延終了温
度７００℃以上、巻取り温度２００℃以下の条件で熱間
圧延し、得られた熱延鋼帯を酸洗した後、幅絞り率１〜
１０％で電縫鋼管に造管することによって、１〜２０％
のマルテンサイト組織と、８０％以上のフェライト組織
とからなり、前記マルテンサイト組織の平均粒径が５μ
ｍ以下である電縫鋼管を製造することに特徴を有するも
のである。
た高強度電縫鋼管の製造方法は、請求項１または２に記
載の化学成分組成を有する鋼スラブを、仕上圧延終了温
度７００℃以上、巻取り温度２００℃以下の条件で熱間
圧延し、得られた熱延鋼帯を酸洗した後、幅絞り率１〜
１０％で電縫鋼管に造管することによって、１〜２０％
のマルテンサイト組織と、８０％以上のフェライト組織
とからなり、前記マルテンサイト組織の平均粒径が５μ
ｍ以下である電縫鋼管を製造することに特徴を有するも
のである。
【０００９】また、請求項４に記載の液圧バルジ成形性
に優れた高強度電縫鋼管の製造方法は、請求項１または
２に記載の化学成分組成を有する熱延鋼帯を酸洗し次い
で電縫鋼管に造管した後、７２０〜７８０℃の温度で加
熱し、次いで、３０℃／Ｓ以上の冷却速度で２００℃以
下まで冷却することによって、１〜２０％のマルテンサ
イト組織と、８０％以上のフェライト組織とからなり、
前記マルテンサイト組織の平均粒径が５μｍ以下である
電縫鋼管を製造することに特徴を有するものである。
に優れた高強度電縫鋼管の製造方法は、請求項１または
２に記載の化学成分組成を有する熱延鋼帯を酸洗し次い
で電縫鋼管に造管した後、７２０〜７８０℃の温度で加
熱し、次いで、３０℃／Ｓ以上の冷却速度で２００℃以
下まで冷却することによって、１〜２０％のマルテンサ
イト組織と、８０％以上のフェライト組織とからなり、
前記マルテンサイト組織の平均粒径が５μｍ以下である
電縫鋼管を製造することに特徴を有するものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】次に、この発明の電縫鋼管の化学
成分組成を上述のように限定した理由について述べる。
成分組成を上述のように限定した理由について述べる。
【００１１】Ｃ：Ｃは、所定量のマルテンサイトを生成
させ、目標とする組織を確保するために必須の元素であ
って、その含有量は０．０１〜０．１wt.%の範囲内に限
定すべきである。上記範囲の量のＣを含有させることに
よって、造管歪による延性の低下が少ない液圧バルジ成
形性に優れた電縫鋼管が得られる。Ｃ量が０．０１wt.%
未満または０．１wt.%超では、造管歪による延性の低下
が大になり、液圧バルジ成形性が劣化する。
させ、目標とする組織を確保するために必須の元素であ
って、その含有量は０．０１〜０．１wt.%の範囲内に限
定すべきである。上記範囲の量のＣを含有させることに
よって、造管歪による延性の低下が少ない液圧バルジ成
形性に優れた電縫鋼管が得られる。Ｃ量が０．０１wt.%
未満または０．１wt.%超では、造管歪による延性の低下
が大になり、液圧バルジ成形性が劣化する。
【００１２】Ｓｉ：Ｓｉは、フェライトの生成を促進
し、所望のフェライト量を確保するために有用な元素で
あり、その含有量は、０．００２〜１．０wt.%の範囲内
に限定すべきである。Ｓｉ量が０．００２wt.%未満で
は、所望の効果が得られず、一方、１．０wt.%を超える
と、電縫溶接部の液圧バルジ成形性が劣化する。
し、所望のフェライト量を確保するために有用な元素で
あり、その含有量は、０．００２〜１．０wt.%の範囲内
に限定すべきである。Ｓｉ量が０．００２wt.%未満で
は、所望の効果が得られず、一方、１．０wt.%を超える
と、電縫溶接部の液圧バルジ成形性が劣化する。
【００１３】Ｍｎ：Ｍｎは、所望量のマルテンサイトを
生成させ、目標とする組織を確保するために必須の元素
であって、その含有量は、０．２〜２．０wt.%の範囲内
に限定すべきであり、上記範囲のＭｎを含有させること
によって微細なマルテンサイト組織が得られる。Ｍｎ量
が０．２wt.%未満ではパーライト変態が生じ、一方、
２．０wt.%を超えるとフェライト変態が抑制され、いず
れも所望の組織が得られず、造管による液圧バルジ成形
性の低下が大になる。
生成させ、目標とする組織を確保するために必須の元素
であって、その含有量は、０．２〜２．０wt.%の範囲内
に限定すべきであり、上記範囲のＭｎを含有させること
によって微細なマルテンサイト組織が得られる。Ｍｎ量
が０．２wt.%未満ではパーライト変態が生じ、一方、
２．０wt.%を超えるとフェライト変態が抑制され、いず
れも所望の組織が得られず、造管による液圧バルジ成形
性の低下が大になる。
【００１４】Ａｌ：Ａｌは、脱酸元素として添加される
が、その含有量は０．０１〜０．１０wt.%の範囲内に限
定すべきである。Ａｌ含有量が０．０１wt.%未満では、
所望の効果が得られず、一方、０．１０wt.%を超えると
介在物の増大により、液圧バルジ成形性が劣化する。
が、その含有量は０．０１〜０．１０wt.%の範囲内に限
定すべきである。Ａｌ含有量が０．０１wt.%未満では、
所望の効果が得られず、一方、０．１０wt.%を超えると
介在物の増大により、液圧バルジ成形性が劣化する。
【００１５】Ｎ：Ｎ含有量は０．０００６〜０．００６
wt.%の範囲内に限定すべきである。Ｎ含有量が０．００
６wt.%を超えると液圧バルジ成形性が劣化する。Ｎ含有
量の下限は、製鋼上の制約から０．０００６wt.%とす
る。
wt.%の範囲内に限定すべきである。Ｎ含有量が０．００
６wt.%を超えると液圧バルジ成形性が劣化する。Ｎ含有
量の下限は、製鋼上の制約から０．０００６wt.%とす
る。
【００１６】Ｓ：Ｓ含有量は０．０１５wt.%以下とすべ
きである。Ｓ含有量が０．０１５wt.%を超えると液圧バ
ルジ成形性が劣化する。Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂ、Ｐ、Ｃ
ｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏのうちの少なくとも１種：Ｔｉ、
Ｎｂ、Ｖ、Ｂ、Ｐ、Ｃｕ、Ｎｉ、ＣｒおよびＭｏは、強
度を向上させる作用を有しており、目標とする強度を得
るために、必要に応じてその少なくとも１種を含有させ
る。
きである。Ｓ含有量が０．０１５wt.%を超えると液圧バ
ルジ成形性が劣化する。Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂ、Ｐ、Ｃ
ｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏのうちの少なくとも１種：Ｔｉ、
Ｎｂ、Ｖ、Ｂ、Ｐ、Ｃｕ、Ｎｉ、ＣｒおよびＭｏは、強
度を向上させる作用を有しており、目標とする強度を得
るために、必要に応じてその少なくとも１種を含有させ
る。
【００１７】Ｔｉ、ＮｂおよびＶの含有量は０．００２
〜０．０７wt.%の範囲内に、Ｂ含有量は０．０００３〜
０．００３wt.%の範囲内に、Ｐ含有量は０．０１〜０．
１０wt.%の範囲内に、Ｃｕ、ＮｉおよびＣｒの含有量は
０．０１〜０．５wt.%の範囲内にそしてＭｏ含有量は
０．０１〜０．２０wt.%の範囲内にそれぞれ限定すべき
である。上記各元素の含有量がその上限を超えると液圧
バルジ性が劣化する。一方、上記各元素の含有量がその
下限未満では、所望の添加効果が得られない。
〜０．０７wt.%の範囲内に、Ｂ含有量は０．０００３〜
０．００３wt.%の範囲内に、Ｐ含有量は０．０１〜０．
１０wt.%の範囲内に、Ｃｕ、ＮｉおよびＣｒの含有量は
０．０１〜０．５wt.%の範囲内にそしてＭｏ含有量は
０．０１〜０．２０wt.%の範囲内にそれぞれ限定すべき
である。上記各元素の含有量がその上限を超えると液圧
バルジ性が劣化する。一方、上記各元素の含有量がその
下限未満では、所望の添加効果が得られない。
【００１８】Ｃａ：Ｃａは、硫化物の形態を制御し、Ｓ
による液圧バルジ性の低下を抑制する作用を有してい
る。従って必要に応じ、０．０００３〜０．００３wt.%
の範囲内の量を添加する。Ｃａ含有量が０．００３wt.%
を超えると介在物の増大によって液圧バルジ成形性が劣
化する。一方、０．０００３wt.%未満では、所望の効果
が得られない。
による液圧バルジ性の低下を抑制する作用を有してい
る。従って必要に応じ、０．０００３〜０．００３wt.%
の範囲内の量を添加する。Ｃａ含有量が０．００３wt.%
を超えると介在物の増大によって液圧バルジ成形性が劣
化する。一方、０．０００３wt.%未満では、所望の効果
が得られない。
【００１９】この発明の高強度電縫鋼管は、次のように
して製造される。上記化学成分組成を有する鋼スラブ
を、仕上圧延終了温度７００℃以上、巻取り温度２００
℃以下の条件で熱間圧延し、得られた熱延鋼帯を酸洗し
た後、幅絞り率１〜１０％で電縫鋼管に造管することに
よって、１〜２０％のマルテンサイト組織と、８０％以
上のフェライト組織とからなり、前記マルテンサイト組
織の平均粒径が５μｍ以下である電縫鋼管を製造するこ
とができる。
して製造される。上記化学成分組成を有する鋼スラブ
を、仕上圧延終了温度７００℃以上、巻取り温度２００
℃以下の条件で熱間圧延し、得られた熱延鋼帯を酸洗し
た後、幅絞り率１〜１０％で電縫鋼管に造管することに
よって、１〜２０％のマルテンサイト組織と、８０％以
上のフェライト組織とからなり、前記マルテンサイト組
織の平均粒径が５μｍ以下である電縫鋼管を製造するこ
とができる。
【００２０】電縫鋼管の素材である鋼スラブは、連続鋳
造後、一旦Ａ3 変態点以下まで冷却した後、再加熱して
もよく、または、鋼スラブを連続鋳造後、連続的に熱間
圧延して熱延鋼帯としてもよい。
造後、一旦Ａ3 変態点以下まで冷却した後、再加熱して
もよく、または、鋼スラブを連続鋳造後、連続的に熱間
圧延して熱延鋼帯としてもよい。
【００２１】熱間圧延時の仕上圧延終了温度は７００℃
以上とすることが必要である。仕上圧延終了温度が７０
０℃未満では、所望量のフェライトが得られず、液圧バ
ルジ成形性が劣化する。熱間圧延時の巻取り温度は２０
０℃以下とすることが必要である。巻取り温度が２００
℃を超えると、所望量のマルテンサイトが得られず、強
度と液圧バルジ成形性バランスが劣化する。
以上とすることが必要である。仕上圧延終了温度が７０
０℃未満では、所望量のフェライトが得られず、液圧バ
ルジ成形性が劣化する。熱間圧延時の巻取り温度は２０
０℃以下とすることが必要である。巻取り温度が２００
℃を超えると、所望量のマルテンサイトが得られず、強
度と液圧バルジ成形性バランスが劣化する。
【００２２】電縫鋼管のバルジ成形性は、鋼成分、鋼帯
のミクロ組織に加えて、成形による歪量の影響を受け
る。そこで、電縫鋼管の成形時における下記(1) 式で求
められる幅絞り率は、１〜１０％の範囲内とすることが
必要である。
のミクロ組織に加えて、成形による歪量の影響を受け
る。そこで、電縫鋼管の成形時における下記(1) 式で求
められる幅絞り率は、１〜１０％の範囲内とすることが
必要である。
【００２３】 幅絞り＝｛〔スリット幅〕−π（〔外径〕−〔板厚〕｝／π（〔外径〕− 〔板厚〕｝×（１００％）・・・・・・・・・・・・・・・・・(1) 成形時の幅絞り率が１０％を超えると、液圧バルジ成形
性の低下が著しくなる。一方、幅絞り率が１％未満であ
ると、周方向の液圧バルジ成形性が不均一になって、相
対的に成形性が低い部位に歪が集中する結果、液圧バル
ジ成形性が低下する。
性の低下が著しくなる。一方、幅絞り率が１％未満であ
ると、周方向の液圧バルジ成形性が不均一になって、相
対的に成形性が低い部位に歪が集中する結果、液圧バル
ジ成形性が低下する。
【００２４】図１は、幅絞り率と液圧バルジ成形性との
関係を示すグラフである。液圧バルジ成形性は、６０．
５mmφ×２．６mmｔの電縫鋼管に対し、変形部長さを１
２１mmとし、両端が閉塞された管内に液体を圧入し、管
体に対しその内側から液圧を付与したときの、管体破断
時における周長増加率によって評価した。なお、その際
の管体の応力比（軸方向応力／円周方向応力）が０とな
る条件とした。更に、曲げ半径２００mmＲで９０°の曲
げ加工を施した曲げ管に対しても、軸圧縮なしの条件に
よって評価した。
関係を示すグラフである。液圧バルジ成形性は、６０．
５mmφ×２．６mmｔの電縫鋼管に対し、変形部長さを１
２１mmとし、両端が閉塞された管内に液体を圧入し、管
体に対しその内側から液圧を付与したときの、管体破断
時における周長増加率によって評価した。なお、その際
の管体の応力比（軸方向応力／円周方向応力）が０とな
る条件とした。更に、曲げ半径２００mmＲで９０°の曲
げ加工を施した曲げ管に対しても、軸圧縮なしの条件に
よって評価した。
【００２５】図１から明らかなように、幅絞り率を１〜
１０％の範囲内とすることによって、曲げ管の場合には
１５％以上の高い周長増加率が得られ、また、直管の場
合（軸圧縮なし）には２５％以上の高い周長増加率が得
られ、これによって、液圧バルジ成形性に優れているこ
とがわかる。
１０％の範囲内とすることによって、曲げ管の場合には
１５％以上の高い周長増加率が得られ、また、直管の場
合（軸圧縮なし）には２５％以上の高い周長増加率が得
られ、これによって、液圧バルジ成形性に優れているこ
とがわかる。
【００２６】また、造管歪みによる液圧バルジ成形性の
劣化を回避するために、熱延鋼帯を電縫鋼管に造管した
後、熱処理を施すことによって、１〜２０％のマルテン
サイトと８０％以上のフェライトとからなる組織とする
ことができる。
劣化を回避するために、熱延鋼帯を電縫鋼管に造管した
後、熱処理を施すことによって、１〜２０％のマルテン
サイトと８０％以上のフェライトとからなる組織とする
ことができる。
【００２７】この場合、再加熱温度を７２０〜７８０℃
の範囲内とすることが必要である。再加熱温度が７２０
℃未満または７８０℃を超えると、フェライト量を８０
％以上とすることができない。また、２００℃以下まで
の冷却速度が３０℃／Ｓ以上でないと、１〜２０％のマ
ルテンサイト組織とすることができない。
の範囲内とすることが必要である。再加熱温度が７２０
℃未満または７８０℃を超えると、フェライト量を８０
％以上とすることができない。また、２００℃以下まで
の冷却速度が３０℃／Ｓ以上でないと、１〜２０％のマ
ルテンサイト組織とすることができない。
【００２８】図２は、マルテンサイト分率と液圧バルジ
成形性との関係を示すグラフである。図面から明らかな
ように、マルテンサイト分率を１〜２０％の範囲内とす
ることによって、○印の直管（軸圧縮なし）、●印の直
管（軸圧縮あり）および△印の曲げ管（軸圧縮なし）の
何れの場合も、強度−周長増加率バランスの優れた値が
得られる。
成形性との関係を示すグラフである。図面から明らかな
ように、マルテンサイト分率を１〜２０％の範囲内とす
ることによって、○印の直管（軸圧縮なし）、●印の直
管（軸圧縮あり）および△印の曲げ管（軸圧縮なし）の
何れの場合も、強度−周長増加率バランスの優れた値が
得られる。
【００２９】上述した成分組成を有し、上記条件によっ
て製造された、１〜２０％のマルテンサイト組織と８０
％以上のフェライト組織とからなり、前記マルテンサイ
ト組織の平均粒径が５μｍ以下である組織を有する熱延
鋼帯を、１〜１０％の幅絞り率で造管した電縫鋼管は、
造形歪による液圧バルジ成形性の低下量が少なく、且
つ、造管後に優れた液圧バルジ成形性を有している。そ
の理由は、次のように考えられる。
て製造された、１〜２０％のマルテンサイト組織と８０
％以上のフェライト組織とからなり、前記マルテンサイ
ト組織の平均粒径が５μｍ以下である組織を有する熱延
鋼帯を、１〜１０％の幅絞り率で造管した電縫鋼管は、
造形歪による液圧バルジ成形性の低下量が少なく、且
つ、造管後に優れた液圧バルジ成形性を有している。そ
の理由は、次のように考えられる。
【００３０】無加工の熱延鋼帯は、フェライト分率が高
いものほど液圧バルジ成形性が高い。しかしながら、プ
レーンなフェライト組織の場合は、造管後の加工硬化に
伴う液圧バルジ成形性の低下が著しい。その原因は、加
工時に活動する転位がすべり面に沿って均一にすべり加
工硬化を引き起こすためであると考えられる。これに対
し、２０％以下のマルテンサイト組織が含まれている
と、転位のすべりが不均一に生じ、ある程度加工が進行
しても可動転位密度が高く、従って、液圧バルジ成形性
の低下が抑制されるものと考えられる。
いものほど液圧バルジ成形性が高い。しかしながら、プ
レーンなフェライト組織の場合は、造管後の加工硬化に
伴う液圧バルジ成形性の低下が著しい。その原因は、加
工時に活動する転位がすべり面に沿って均一にすべり加
工硬化を引き起こすためであると考えられる。これに対
し、２０％以下のマルテンサイト組織が含まれている
と、転位のすべりが不均一に生じ、ある程度加工が進行
しても可動転位密度が高く、従って、液圧バルジ成形性
の低下が抑制されるものと考えられる。
【００３１】
【実施例】次に、この発明を実施例により説明する。 〔実施例１〕表１に示す本発明の範囲内の化学成分組成
を有する８種類の鋼Ａ〜Ｈを溶製して鋼スラブとなし、
得られた鋼スラブを表２に示す本発明の範囲内の熱延条
件で熱間圧延して熱延鋼帯となし、次いで、前記熱延鋼
帯を本発明の範囲内の造管条件によって造管し、６０．
５mmφ×２．６mmｔの寸法の本発明の電縫鋼管の供試体
（以下、本発明供試体という）No. １〜８を調製した。
を有する８種類の鋼Ａ〜Ｈを溶製して鋼スラブとなし、
得られた鋼スラブを表２に示す本発明の範囲内の熱延条
件で熱間圧延して熱延鋼帯となし、次いで、前記熱延鋼
帯を本発明の範囲内の造管条件によって造管し、６０．
５mmφ×２．６mmｔの寸法の本発明の電縫鋼管の供試体
（以下、本発明供試体という）No. １〜８を調製した。
【００３２】比較のために、同じく表１に示す、少なく
とも１つの元素が本発明の範囲外の化学成分組成を有す
る比較用鋼ＩおよびＪを溶製して鋼スラブとなし、得ら
れた鋼スラブを、表２に示す本発明の範囲内の熱延条件
によって熱間圧延となし、次いで、前記熱延鋼帯を本発
明の範囲内の造管条件によって造管し、上記と同じ寸法
の電縫鋼管の供試体（以下、比較用供試体という）No.
９、１０を調製した。
とも１つの元素が本発明の範囲外の化学成分組成を有す
る比較用鋼ＩおよびＪを溶製して鋼スラブとなし、得ら
れた鋼スラブを、表２に示す本発明の範囲内の熱延条件
によって熱間圧延となし、次いで、前記熱延鋼帯を本発
明の範囲内の造管条件によって造管し、上記と同じ寸法
の電縫鋼管の供試体（以下、比較用供試体という）No.
９、１０を調製した。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】このようにして得られた本発明供試体およ
び比較用供試体の各々に対し、変形部長さを１２１mmと
し、管の内側から液圧を付与して、破断時における周長
増加率によりバルジ成形性を評価し、表２に併せて示し
た。また、曲げ半径２００mmＲで９０°に曲げ加工を施
した曲げ管に対しても、軸圧縮なしの条件によってバル
ジ成形性を評価し、同じく表２に併せて示した。
び比較用供試体の各々に対し、変形部長さを１２１mmと
し、管の内側から液圧を付与して、破断時における周長
増加率によりバルジ成形性を評価し、表２に併せて示し
た。また、曲げ半径２００mmＲで９０°に曲げ加工を施
した曲げ管に対しても、軸圧縮なしの条件によってバル
ジ成形性を評価し、同じく表２に併せて示した。
【００３６】表１および表２から明らかなように、本発
明の範囲内の化学成分組成を有する本発明供試体No. １
〜８は、本発明の範囲外の化学成分組成を有する比較用
供試体No. ９、１０に比べて、直管の場合も曲げ管の場
合も周長増加率が高く、優れた液圧バルジ成形性を有し
ていた。
明の範囲内の化学成分組成を有する本発明供試体No. １
〜８は、本発明の範囲外の化学成分組成を有する比較用
供試体No. ９、１０に比べて、直管の場合も曲げ管の場
合も周長増加率が高く、優れた液圧バルジ成形性を有し
ていた。
【００３７】〔実施例２〕次に、本発明の範囲内の化学
成分組成を有する６種類の鋼スラブＡ〜Ｆを溶製し、得
られた鋼スラブに対し、表３に示すように、本発明の範
囲内または範囲外の熱延条件および造管条件によって熱
延および造管し、６０．５mmφ×２．６mmｔの寸法の電
縫鋼管の供試体No. １１〜２８を調製した。
成分組成を有する６種類の鋼スラブＡ〜Ｆを溶製し、得
られた鋼スラブに対し、表３に示すように、本発明の範
囲内または範囲外の熱延条件および造管条件によって熱
延および造管し、６０．５mmφ×２．６mmｔの寸法の電
縫鋼管の供試体No. １１〜２８を調製した。
【００３８】
【表３】
【００３９】表３から明らかなように、巻取り温度が本
発明の範囲を超えて高く、マルテンサイト分率が０で且
つフェライト分率が本発明の範囲を外れて低い比較用供
試体No. １３、仕上圧延温度およびフェライト分率が本
発明の範囲を外れて低い比較用供試体No. １４、幅絞り
率が本発明の範囲を超えて多い比較用供試体No. １６、
幅絞り率が本発明の範囲を外れて少ない比較用供試体N
o. １７、マルテンサイト分率が本発明の範囲を超えて
多く且つフェライト分率が本発明の範囲を外れて少ない
比較用供試体No. ２４およびマルテンサイト粒径が本発
明の範囲を超えて大きい比較用供試体No. ２５は、何れ
も周長増加率が低く、液圧バルジ成形性が劣っていた。
発明の範囲を超えて高く、マルテンサイト分率が０で且
つフェライト分率が本発明の範囲を外れて低い比較用供
試体No. １３、仕上圧延温度およびフェライト分率が本
発明の範囲を外れて低い比較用供試体No. １４、幅絞り
率が本発明の範囲を超えて多い比較用供試体No. １６、
幅絞り率が本発明の範囲を外れて少ない比較用供試体N
o. １７、マルテンサイト分率が本発明の範囲を超えて
多く且つフェライト分率が本発明の範囲を外れて少ない
比較用供試体No. ２４およびマルテンサイト粒径が本発
明の範囲を超えて大きい比較用供試体No. ２５は、何れ
も周長増加率が低く、液圧バルジ成形性が劣っていた。
【００４０】これに対し、仕上圧延温度、巻取り温度、
幅絞り率、マルテンサイト分率、マルテンサイト粒径お
よびフェライト分率が、何れも本発明の範囲内である本
発明供試体No. １１、１２、１５、１８〜２３、およ
び、No. ２６〜２８は、直管の場合も曲げ管の場合も周
長増加率が高く、優れた液圧バルジ成形性を有してい
た。
幅絞り率、マルテンサイト分率、マルテンサイト粒径お
よびフェライト分率が、何れも本発明の範囲内である本
発明供試体No. １１、１２、１５、１８〜２３、およ
び、No. ２６〜２８は、直管の場合も曲げ管の場合も周
長増加率が高く、優れた液圧バルジ成形性を有してい
た。
【００４１】
【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
サスペンションアームなどの自動車足廻り部品、シャシ
ー、ボディなどの自動車構造部品の素材に要求される、
液圧バルジ成形性に優れた電縫鋼管が得られる、工業上
有用な効果がもたらされる。
サスペンションアームなどの自動車足廻り部品、シャシ
ー、ボディなどの自動車構造部品の素材に要求される、
液圧バルジ成形性に優れた電縫鋼管が得られる、工業上
有用な効果がもたらされる。
【図１】幅絞り率と周長増加率即ち液圧バルジ成形性と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図２】マルテンサイト分率と周長増加率即ち液圧バル
ジ成形性との関係を示すグラフである。
ジ成形性との関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/06 Ｃ２２Ｃ 38/06 38/58 38/58
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ ：０．０１ 〜０．１wt.%、 Ｓｉ：０．００２〜１．０wt.%、 Ｍｎ：０．２ 〜２．０wt.%、 Ａｌ：０．０１ 〜０．１０wt.% Ｎ ：０．０００６〜０．００６wt.% Ｓ ：０．０１５wt.%以下、および、 残り：Ｆｅおよび不可避不純物 からなる化学成分組成を有し、１〜２０％のマルテンサ
イト組織と、８０％以上のフェライト組織とからなり、
そして、前記マルテンサイト組織の平均粒径が５μｍ以
下であることを特徴とする液圧バルジ成形性に優れた高
強度電縫鋼管。 - 【請求項２】 請求項１に記載の化学成分組成に加え、
更に、 Ｔｉ：０．００２〜０．０７wt.%、 Ｎｂ：０．００２〜０．０７wt.%、 Ｖ ：０．００２〜０．０７wt.%、 Ｂ ：０．０００３〜０．００３wt.% Ｐ ：０．０１ 〜０．１０wt.% Ｃｕ：０．０１ 〜０．５wt.% Ｎｉ：０．０１ 〜０．５wt.% Ｃｒ：０．０１ 〜０．５wt.%、 Ｍｏ：０．０１ 〜０．２０wt.%、および、 Ｃａ：０．０００３〜０．００３wt.%、からなる群から
選んだ少なくとも１つの元素を含有する、請求項１に記
載の高強度電縫鋼管。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の化学成分組成
を有する鋼スラブを、仕上圧延終了温度７００℃以上、
巻取り温度２００℃以下の条件で熱間圧延し、得られた
熱延鋼帯を酸洗した後、幅絞り率１〜１０％で電縫鋼管
に造管することによって、１〜２０％のマルテンサイト
組織と、８０％以上のフェライト組織とからなり、前記
マルテンサイト組織の平均粒径が５μｍ以下である電縫
鋼管を製造することを特徴とする、液圧バルジ成形性に
優れた高強度電縫鋼管の製造方法。 - 【請求項４】 請求項１または２に記載の化学成分組成
を有する熱延鋼帯を酸洗し次いで電縫鋼管に造管した
後、７２０〜７８０℃の温度で加熱し、次いで、３０℃
／Ｓ以上の冷却速度で２００℃以下まで冷却することに
よって、１〜２０％のマルテンサイト組織と、８０％以
上のフェライト組織とからなり、前記マルテンサイト組
織の平均粒径が５μｍ以下である電縫鋼管を製造するこ
とを特徴とする、液圧バルジ成形性に優れた高強度電縫
鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34522197A JP3731103B2 (ja) | 1997-12-15 | 1997-12-15 | 液圧バルジ成形性に優れた高強度電縫鋼管およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34522197A JP3731103B2 (ja) | 1997-12-15 | 1997-12-15 | 液圧バルジ成形性に優れた高強度電縫鋼管およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11172376A true JPH11172376A (ja) | 1999-06-29 |
| JP3731103B2 JP3731103B2 (ja) | 2006-01-05 |
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ID=18375124
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34522197A Expired - Fee Related JP3731103B2 (ja) | 1997-12-15 | 1997-12-15 | 液圧バルジ成形性に優れた高強度電縫鋼管およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3731103B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1264910A1 (en) * | 2000-02-28 | 2002-12-11 | Nippon Steel Corporation | Steel pipe having excellent formability and method for production thereof |
| EP1264902A2 (en) * | 2001-05-31 | 2002-12-11 | Kawasaki Steel Corporation | Welded steel pipe for hydroforming and method for making the same |
| EP1264645A2 (en) * | 2001-05-31 | 2002-12-11 | Kawasaki Steel Corporation | Welded steel pipe having excellent hydroformability and method for making the same |
| US6682829B2 (en) | 2001-05-31 | 2004-01-27 | Jfe Steel Corporation | Welded steel pipe having excellent hydroformability and method for making the same |
| CN102220547A (zh) * | 2011-06-10 | 2011-10-19 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | Ct80级连续油管用钢带及其制备方法 |
| WO2012019422A1 (zh) * | 2010-08-12 | 2012-02-16 | 中国石油天然气集团公司 | 一种高强度高塑韧件连续膨胀管的制备方法 |
| KR102018770B1 (ko) * | 2019-01-14 | 2019-09-04 | 주식회사 톱스톡 | 휨 방지기능을 구비한 새시 제조장치 및 이를 이용한 새시 제조방법 |
-
1997
- 1997-12-15 JP JP34522197A patent/JP3731103B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| KR100878731B1 (ko) * | 2001-05-31 | 2009-01-14 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 하이드로 포밍성이 우수한 용접강관 및 그 제조방법 |
| WO2012019422A1 (zh) * | 2010-08-12 | 2012-02-16 | 中国石油天然气集团公司 | 一种高强度高塑韧件连续膨胀管的制备方法 |
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