CH639137A5 - Process for the manufacture of steel reinforcements for concrete - Google Patents
Process for the manufacture of steel reinforcements for concrete Download PDFInfo
- Publication number
- CH639137A5 CH639137A5 CH559081A CH559081A CH639137A5 CH 639137 A5 CH639137 A5 CH 639137A5 CH 559081 A CH559081 A CH 559081A CH 559081 A CH559081 A CH 559081A CH 639137 A5 CH639137 A5 CH 639137A5
- Authority
- CH
- Switzerland
- Prior art keywords
- cooling
- steel
- elongation
- elastic limit
- reinforcements
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/08—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
- Manufacturing Of Tubular Articles Or Embedded Moulded Articles (AREA)
Description
**ATTENTION** debut du champ DESC peut contenir fin de CLMS **. REVENDICATION Procédé pour la fabrication d'armatures à béton en acier, ayant une limite d'élasticité comprise entre 400 et 600 MPa et un allongement au moins égal à 14%, dans lequel on refroidit brusquement la barre d'armature en acier, pendant ou immédiatement après le laminage, caractérisé en ce que les paramètres de réglage du refroidissement brusque, à savoir la densité moyenne de flux calorifique entre 800 et 600-C, désignée par (p et exprimée en MW/m2, et la durée du refroidissement, désignée par t et exprimés en secondes, satisfont simultanément les conditions suivantes: 0,45 - 0,4 < cp t < 0,82 d + 0,6 log (p > = - 0,964 log d + 2,098 dans lesquelles d représente le diamètre de la barre, exprimé en millimètres. La présente invention a pour objet un procédé pour la fabrication économique d'armatures à béton en acier, ayant à la fois une limite d'élasticité et une ductilité élevées, ainsi que, si on le désire, une bonne soudabilité: cette fabrication est assurée au moyen d'un traitement de refroidissement brusque appliqué pendant ou immédiatement après le laminage. On sait que le lamineur désirant résoudre le problème qui vient d'être posé doit tenir compte de plusieurs contraintes qui lui sont imposées. En premier lieu, son installation de laminage fixe pratiquement la vitesse et la température de sortie des barres; en outre, le lamineur dispose d'un emplacement limité pour l'installation éventuelle d'un dispositif de refroidissement. Il existe déjà plusieurs solutions pour arriver à un compromis entre les propriétés mécaniques, d'une part, et le prix de revient, d'autre part. Une première solution consite à produire des barres en acier naturellement dur dont la limite d'élasticité est obtenue par addition de carbone (par exemple 0,35%) et de manganèse (par exemple 1,3%); ces aciers présentent une limite d'élasticité acceptable (¯ 420 MPa), mais leur allongement et leur aptitude au pliage sont relativement faibles et leur soudabilité nettement insuffisante. Pour améliorer la soudabilité, il faut diminuer la teneur en carbone, ce qui entraîne une diminution de la limite d'élasticité. Pour compenser cette diminution de la limite d'élasticité, il existe deux moyens connus. Le premier consiste à incorporer à l'acier des éléments de microalliage, tels que du niobium ou du vanadium. Cette technique est cependant coûteuse, en raison du prix des éléments d'alliage. Le second moyen est d'accroître la limite d'élasticité de l'acier par une opération de déformation à froid, notamment par torsion de la barre. Outre les frais qu'entraîne également une telle opération, le gain de limite d'élasticité est réalisé au détriment de l'allongement. Le procédé de la présente invention prend place parmi la technique récente consistant à appliquer aux armatures à béton laminées à chaud, pendant ou immédiatement après le laminage, un refroidissement brusque, limité dans le temps, de façon à produire dans la barre une couche superficielle de martensite ou de baninite; cette trempe est suivie d'un refroidissement au cours duquel le coeur de la barre, c'est-à-dire la partie non atteinte par le refroidissement brusque, se transforme en ferrite et carbures. En limitant judicieusement la durée de refroidissement brusque, il est en outre possible de conserver de la chaleur dans le coeur de la barre et de créer dans la section de celle-ci un gradient de température tel qu'il se produise, au cours dudit refroidissement ultérieur, un revenu de la couche superficielle martensitique ou bainitique. Une telle limitationjudicieuse de la durée de refroidissement brusque peut être assurée en visant une température déterminée de coeur, à la fin de la phase de refroidissement brusque; pratiquement, la conduite d'une telle opé ration peut être assurée en observant la température de la surface à l'endroit de la barre où l'on constate un réchauffement dû à l'apport de calories venant du coeur. Un tel procédé, communément appelé de trempe et autorevenu, peut donc être mis en oeuvre - dans une installation déterminée aux spécifications connues pour fabriquer des armatures définies - à partir de la caractéristique constituée par la température de coeur à la fin de la phase de refroidissement brusque; il a été revendiqué ailleurs que cette température devait être d'environ 850"C, pour réaliser une combinaison, considérée comme optimale, de limite d'élasticité et d'allongement de l'armature. La mise en pratique de cette combinaison conduit évidemment à la fabrication d'armatures de qualité améliorée; en possession de cette condition de mise en oeuvre, le praticien sélectionne lui-même les moyens à utiliser pour obtenir ladite température visée. Le procédé qui fait l'objet de la présente invention vise à préciser pour chaque type de produit les paramètres caractéristiques d'une installation de refroidissement brusque, grâce auxquels les armatures présentent les propriétés visées. On sait que ces paramètres sont, d'une part, I'intensité du refroidissement brusque, c'est-à-dire la densité moyenne de flux calorifique, pris ici entre 800 et 600 C, communément désignée par cp et exprimée en mégawatts par mètre carré et, d'autre part, la durée du refroidissement brusque, désignée par t et exprimée en secondes. Ce procédé est particulièrement applicable pour fabriquer des armatures en acier ayant des propriétés mécaniques répondant à des normes de qualité, par exemple une limite d'élasticité comprise entre 400 et 600 MPa et un allongement au moins égal à 14%. Le procédé de fabrication d'armatures en acier, qui fait l'objet de la présente invention, dans lequel on refroidit brusquement les barres pendant ou immédiatement après le laminage, est essentiellement caractérisé en ce que les paramètres (p et t de réglage du refroidissement brusque, satisfont simultanément les conditions suivantes: 0,45 d - 0,4 < 9 - t < 0,82 d + 0,6 log (p > = 5 - 0,964 log d + 2,098 dans lesquelles d représente le diamètre de la barre traitée, exprimée en millimètres. Le procédé suivant l'invention permet d'obtenir les produits les plus intéressants en ce qui concerne la combinaison des propriétés mécaniques: d'une part, le volume de la zone de martensite/bainite ainsi que son degré d'adoucissement par l'autorevenu sont tels qu'ils conduisent à une limite d'élasticité élevée; d'autre part, I'allongement est toujours dans les limites recherchées. Un premier exemple de mise en oeuvre du procédé de l'invention, concerne la fabrication de barres de 20 mm de diamètre qui quittent le laminoir à une vitesse de 12 m/s et à une température de 1050"C. Pour des raisons de soudabilité et d'économie, la composition chimique de l'acier est comprise dans une fourchette déterminée, par exemple 0,10-0,20% de C, 0,8-1,3% de Mn. Dans le cas considéré, L'acier contenait 0,13% de C et 1,2% de Mn; à l'état brut de laminage, il présentait une limite d'élasticité d'environ 365 MPa et un allongement de 22 à 24%. Pour réaliser des armatures à béton présentant une limite d'élasticité et une ductilité améliorées, le lamineur choisit, selon ses possibilités de matériel et d'espace disponible, une installation dont l'intensité de refroidissement brusque et la longueur (donc la durée de traitement) répondent aux conditions énoncées, soit: xp > 7 MW/m2 8,6 < (pt t < 17 Le choix d'une installation dont la densité moyenne de flux calorifique entre 800 et 600 C est de 10 MW/m2 et la longueur de 12 m conduira à une limite d'élasticité de 500 MPa et un allongement de 20,6%; le choix d'une installation dont les caractéristiques sont cp = 8,4 MW/m2 et L = 20,5 m fournira une armature à béton présen tant une limite d'élasticité de 550 MPa et un allongement de 18,5%. Dans ce cas, la durée de traitement était de 1,7 set le produit (p t valait 14,35. Un second exemple est relatif à la fabrication de barres de 8 mm de diamètre, quittant le laminoir à une vitesse de 18 m/s et à une température d'environ 1000ut. L'acier contient 0,18% de C et 0,8% de Mn; à l'état brut de laminage, il présente une limite d'élasticité de 325 MPa et un allongement de l'ordre de 30%. Dans ce cas, les limites imposées par le procédé de l'invention sont: ç > 17MW/m2 3,2 < (p t < 7,16 Si on choisit une installation assurant (p = 17 MW/m2 avec une longueur de traitement L = 4,5 m, on obtient des barres ayant une limite d'élasticité de 500 MPa et un allongement de 18%. Dans ce cas, la durée du traitement était de 0,25 s et le produit (p - t valait 4,25. On a obtenu les mêmes propriétés avec (p = 25 MW/m2 et une durée de traitement de 0,17 s, soit une longueur de refroidissement brusque de 3 m.
Claims (1)
- REVENDICATION Procédé pour la fabrication d'armatures à béton en acier, ayant une limite d'élasticité comprise entre 400 et 600 MPa et un allongement au moins égal à 14%, dans lequel on refroidit brusquement la barre d'armature en acier, pendant ou immédiatement après le laminage, caractérisé en ce que les paramètres de réglage du refroidissement brusque, à savoir la densité moyenne de flux calorifique entre 800 et 600-C, désignée par (p et exprimée en MW/m2, et la durée du refroidissement, désignée par t et exprimés en secondes, satisfont simultanément les conditions suivantes: 0,45 - 0,4 < cp t < 0,82 d + 0,6 log (p > = - 0,964 log d + 2,098 dans lesquelles d représente le diamètre de la barre, exprimé en millimètres.La présente invention a pour objet un procédé pour la fabrication économique d'armatures à béton en acier, ayant à la fois une limite d'élasticité et une ductilité élevées, ainsi que, si on le désire, une bonne soudabilité: cette fabrication est assurée au moyen d'un traitement de refroidissement brusque appliqué pendant ou immédiatement après le laminage.On sait que le lamineur désirant résoudre le problème qui vient d'être posé doit tenir compte de plusieurs contraintes qui lui sont imposées. En premier lieu, son installation de laminage fixe pratiquement la vitesse et la température de sortie des barres; en outre, le lamineur dispose d'un emplacement limité pour l'installation éventuelle d'un dispositif de refroidissement.Il existe déjà plusieurs solutions pour arriver à un compromis entre les propriétés mécaniques, d'une part, et le prix de revient, d'autre part.Une première solution consite à produire des barres en acier naturellement dur dont la limite d'élasticité est obtenue par addition de carbone (par exemple 0,35%) et de manganèse (par exemple 1,3%); ces aciers présentent une limite d'élasticité acceptable (¯ 420 MPa), mais leur allongement et leur aptitude au pliage sont relativement faibles et leur soudabilité nettement insuffisante.Pour améliorer la soudabilité, il faut diminuer la teneur en carbone, ce qui entraîne une diminution de la limite d'élasticité.Pour compenser cette diminution de la limite d'élasticité, il existe deux moyens connus.Le premier consiste à incorporer à l'acier des éléments de microalliage, tels que du niobium ou du vanadium. Cette technique est cependant coûteuse, en raison du prix des éléments d'alliage.Le second moyen est d'accroître la limite d'élasticité de l'acier par une opération de déformation à froid, notamment par torsion de la barre. Outre les frais qu'entraîne également une telle opération, le gain de limite d'élasticité est réalisé au détriment de l'allongement.Le procédé de la présente invention prend place parmi la technique récente consistant à appliquer aux armatures à béton laminées à chaud, pendant ou immédiatement après le laminage, un refroidissement brusque, limité dans le temps, de façon à produire dans la barre une couche superficielle de martensite ou de baninite; cette trempe est suivie d'un refroidissement au cours duquel le coeur de la barre, c'est-à-dire la partie non atteinte par le refroidissement brusque, se transforme en ferrite et carbures. En limitant judicieusement la durée de refroidissement brusque, il est en outre possible de conserver de la chaleur dans le coeur de la barre et de créer dans la section de celle-ci un gradient de température tel qu'il se produise, au cours dudit refroidissement ultérieur, un revenu de la couche superficielle martensitique ou bainitique.Une telle limitationjudicieuse de la durée de refroidissement brusque peut être assurée en visant une température déterminée de coeur, à la fin de la phase de refroidissement brusque; pratiquement, la conduite d'une telle opé ration peut être assurée en observant la température de la surface à l'endroit de la barre où l'on constate un réchauffement dû à l'apport de calories venant du coeur.Un tel procédé, communément appelé de trempe et autorevenu, peut donc être mis en oeuvre - dans une installation déterminée aux spécifications connues pour fabriquer des armatures définies - à partir de la caractéristique constituée par la température de coeur à la fin de la phase de refroidissement brusque; il a été revendiqué ailleurs que cette température devait être d'environ 850"C, pour réaliser une combinaison, considérée comme optimale, de limite d'élasticité et d'allongement de l'armature.La mise en pratique de cette combinaison conduit évidemment à la fabrication d'armatures de qualité améliorée; en possession de cette condition de mise en oeuvre, le praticien sélectionne lui-même les moyens à utiliser pour obtenir ladite température visée.Le procédé qui fait l'objet de la présente invention vise à préciser pour chaque type de produit les paramètres caractéristiques d'une installation de refroidissement brusque, grâce auxquels les armatures présentent les propriétés visées. On sait que ces paramètres sont, d'une part, I'intensité du refroidissement brusque, c'est-à-dire la densité moyenne de flux calorifique, pris ici entre 800 et 600 C, communément désignée par cp et exprimée en mégawatts par mètre carré et, d'autre part, la durée du refroidissement brusque, désignée par t et exprimée en secondes.Ce procédé est particulièrement applicable pour fabriquer des armatures en acier ayant des propriétés mécaniques répondant à des normes de qualité, par exemple une limite d'élasticité comprise entre 400 et 600 MPa et un allongement au moins égal à 14%.Le procédé de fabrication d'armatures en acier, qui fait l'objet de la présente invention, dans lequel on refroidit brusquement les barres pendant ou immédiatement après le laminage, est essentiellement caractérisé en ce que les paramètres (p et t de réglage du refroidissement brusque, satisfont simultanément les conditions suivantes: 0,45 d - 0,4 < 9 - t < 0,82 d + 0,6 log (p > = 5 - 0,964 log d + 2,098 dans lesquelles d représente le diamètre de la barre traitée, exprimée en millimètres.Le procédé suivant l'invention permet d'obtenir les produits les plus intéressants en ce qui concerne la combinaison des propriétés mécaniques: d'une part, le volume de la zone de martensite/bainite ainsi que son degré d'adoucissement par l'autorevenu sont tels qu'ils conduisent à une limite d'élasticité élevée; d'autre part, I'allongement est toujours dans les limites recherchées.Un premier exemple de mise en oeuvre du procédé de l'invention, concerne la fabrication de barres de 20 mm de diamètre qui quittent le laminoir à une vitesse de 12 m/s et à une température de 1050"C.Pour des raisons de soudabilité et d'économie, la composition chimique de l'acier est comprise dans une fourchette déterminée, par exemple 0,10-0,20% de C, 0,8-1,3% de Mn. Dans le cas considéré, L'acier contenait 0,13% de C et 1,2% de Mn; à l'état brut de laminage, il présentait une limite d'élasticité d'environ 365 MPa et un allongement de 22 à 24%.Pour réaliser des armatures à béton présentant une limite d'élasticité et une ductilité améliorées, le lamineur choisit, selon ses possibilités de matériel et d'espace disponible, une installation dont l'intensité de refroidissement brusque et la longueur (donc la durée de traitement) répondent aux conditions énoncées, soit: xp > 7 MW/m2 8,6 < (pt t < 17 Le choix d'une installation dont la densité moyenne de flux calorifique entre 800 et 600 C est de 10 MW/m2 et la longueur de 12 m conduira à une limite d'élasticité de 500 MPa et un allongement de 20,6%; le choix d'une installation dont les caractéristiques sont cp = 8,4 MW/m2 et L = 20,5 m fournira une armature à béton présen **ATTENTION** fin du champ CLMS peut contenir debut de DESC **.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
BE6/47492A BE889575A (fr) | 1981-07-09 | 1981-07-09 | Procede pour la fabrication d'armatures a beton en acier, a proprietes ameliorees. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CH639137A5 true CH639137A5 (en) | 1983-10-31 |
Family
ID=3874897
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CH559081A CH639137A5 (en) | 1981-07-09 | 1981-08-31 | Process for the manufacture of steel reinforcements for concrete |
Country Status (21)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS589920A (fr) |
KR (1) | KR870001090B1 (fr) |
AT (1) | AT375401B (fr) |
AU (1) | AU536703B2 (fr) |
BE (1) | BE889575A (fr) |
BR (1) | BR8108179A (fr) |
CA (1) | CA1201960A (fr) |
CH (1) | CH639137A5 (fr) |
DD (1) | DD202309A5 (fr) |
DK (1) | DK152691C (fr) |
ES (1) | ES513811A0 (fr) |
FI (1) | FI72748C (fr) |
GR (1) | GR77249B (fr) |
IE (1) | IE53019B1 (fr) |
IN (1) | IN154221B (fr) |
LU (1) | LU84263A1 (fr) |
MX (1) | MX159859A (fr) |
NO (1) | NO156903C (fr) |
SE (1) | SE462853B (fr) |
YU (1) | YU42779B (fr) |
ZA (1) | ZA818244B (fr) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2583554C1 (ru) * | 2015-01-22 | 2016-05-10 | Акционерное общество "Научно-исследовательский центр "Строительство" (АО "НИЦ "Строительство") | Способ производства упрочненного арматурного проката периодического профиля |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6066099A (ja) * | 1983-09-21 | 1985-04-16 | Hitachi Ltd | 多連式熱交換器の温度平衡制御方法 |
CH681603A5 (fr) * | 1984-05-30 | 1993-04-30 | Von Roll Ag | |
JPS61110897A (ja) * | 1984-11-06 | 1986-05-29 | Toshiba Corp | 熱交換器の流量コントロール方式 |
DD234281B1 (de) * | 1984-12-21 | 1989-06-21 | Florin Stahl Walzwerk | Verfahren zur druckwasserabschreckung von walzstahlerzeugnissen |
KR101225251B1 (ko) * | 2010-09-29 | 2013-01-22 | 현대제철 주식회사 | 금속변태 조직 조절을 이용한 고강도 철근 제조 장치 및 방법 |
-
1981
- 1981-07-09 BE BE6/47492A patent/BE889575A/fr not_active IP Right Cessation
- 1981-08-21 IN IN934/CAL/81A patent/IN154221B/en unknown
- 1981-08-31 CH CH559081A patent/CH639137A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1981-10-14 DK DK455481A patent/DK152691C/da active
- 1981-11-13 JP JP56182941A patent/JPS589920A/ja active Granted
- 1981-11-27 ZA ZA818244A patent/ZA818244B/xx unknown
- 1981-12-16 BR BR8108179A patent/BR8108179A/pt unknown
- 1981-12-18 AU AU78624/81A patent/AU536703B2/en not_active Ceased
-
1982
- 1982-07-07 GR GR68675A patent/GR77249B/el unknown
- 1982-07-07 SE SE8204207A patent/SE462853B/sv not_active IP Right Cessation
- 1982-07-08 YU YU1497/82A patent/YU42779B/xx unknown
- 1982-07-08 IE IE1651/82A patent/IE53019B1/en not_active IP Right Cessation
- 1982-07-08 FI FI822426A patent/FI72748C/fi not_active IP Right Cessation
- 1982-07-08 CA CA000406914A patent/CA1201960A/fr not_active Expired
- 1982-07-08 AT AT0265382A patent/AT375401B/de not_active IP Right Cessation
- 1982-07-08 LU LU84263A patent/LU84263A1/fr unknown
- 1982-07-08 NO NO822384A patent/NO156903C/no unknown
- 1982-07-08 ES ES513811A patent/ES513811A0/es active Granted
- 1982-07-09 DD DD82241555A patent/DD202309A5/de not_active IP Right Cessation
- 1982-07-09 MX MX193521A patent/MX159859A/es unknown
- 1982-07-09 KR KR8203079A patent/KR870001090B1/ko active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2583554C1 (ru) * | 2015-01-22 | 2016-05-10 | Акционерное общество "Научно-исследовательский центр "Строительство" (АО "НИЦ "Строительство") | Способ производства упрочненного арматурного проката периодического профиля |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR840000653A (ko) | 1984-02-25 |
FI72748C (fi) | 1987-07-10 |
DK152691B (da) | 1988-04-18 |
DK455481A (da) | 1983-01-10 |
FI822426L (fi) | 1983-01-10 |
ES8401530A1 (es) | 1983-12-01 |
JPS6219488B2 (fr) | 1987-04-28 |
SE8204207L (sv) | 1983-01-10 |
BE889575A (fr) | 1982-01-11 |
ZA818244B (en) | 1983-04-27 |
KR870001090B1 (ko) | 1987-06-04 |
MX159859A (es) | 1989-09-21 |
AT375401B (de) | 1984-08-10 |
BR8108179A (pt) | 1983-04-12 |
CA1201960A (fr) | 1986-03-18 |
NO156903B (no) | 1987-09-07 |
FI822426A0 (fi) | 1982-07-08 |
GR77249B (fr) | 1984-09-11 |
DK152691C (da) | 1988-08-29 |
SE462853B (sv) | 1990-09-10 |
FI72748B (fi) | 1987-03-31 |
IE821651L (en) | 1983-01-09 |
YU42779B (en) | 1988-12-31 |
YU149782A (en) | 1985-04-30 |
NO822384L (no) | 1983-01-10 |
ATA265382A (de) | 1983-12-15 |
NO156903C (no) | 1987-12-16 |
SE8204207D0 (sv) | 1982-07-07 |
IE53019B1 (en) | 1988-05-11 |
IN154221B (fr) | 1984-10-06 |
ES513811A0 (es) | 1983-12-01 |
JPS589920A (ja) | 1983-01-20 |
LU84263A1 (fr) | 1983-02-07 |
DD202309A5 (de) | 1983-09-07 |
AU7862481A (en) | 1983-01-13 |
AU536703B2 (en) | 1984-05-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1819461B1 (fr) | Procede de fabrication de toles d' acier austenitique , fer-carbone-manganese a tres hautes caracteristiques de resistance et excellente homogénéité. | |
CA2276911C (fr) | Tole d'acier laminee a chaud et a froid revetue et comportant une tres haute resistance apres traitement thermique | |
FR2536765A1 (fr) | Procede de fabrication de plaques d'acier ayant une resistance elevee a la traction | |
FR2757877A1 (fr) | Acier et procede pour la fabrication d'une piece en acier mise en forme par deformation plastique a froid | |
WO2004104254A1 (fr) | Tole laminee a froid et aluminiee en acier dual phase a tres haute resistance pour ceinture anti-implosion de televiseur, et procede de fabrication de cette tole | |
CH639137A5 (en) | Process for the manufacture of steel reinforcements for concrete | |
EP2134882B1 (fr) | Acier micro-allié à bonne tenue à l'hydrogène pour le formage à froid de pièces mécaniques à hautes caractéristiques | |
EP1534869B1 (fr) | Acier a tres haute resistance mecanique et procede de fabrication d une feuille de cet acier revetue de zinc ou d alliag e de zinc | |
EP0747496B1 (fr) | Tôle d'acier laminée à chaud à haute résistance et haute emboutissabilité renfermant du titane, et ses procédés de fabrication | |
FR2525709A1 (fr) | Vis et boulons en acier a hautes caracteristiques mecaniques et procede d'elaboration de ces vis et boulons | |
EP1587963B1 (fr) | Acier laminé à chaud à très haute résistance et procédé de fabrication de bandes | |
EP1099769B1 (fr) | Procédé de réalisation d'une bande de tôle laminée à chaud à très haute résistance, utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage | |
LU82202A1 (fr) | Procede pour fabrique des produits lamines en acier a haute limite elastique | |
EP1138796B1 (fr) | Acier laminé à chaud à très haute limite d'élasticité et résistance mécanique utilisable notamment pour la réalisation de pièce de véhicules automobiles | |
EP0550294B1 (fr) | Produit long pour la fabrication par formage à froid, notamment par frappe à froid, de produits élaborés tels que des boulons et procédé de fabrication d'un produit élaboré à froid | |
CA2312034C (fr) | Acier de nitruration, procede pour son obtention et pieces formees avec cet acier | |
JP3233829B2 (ja) | スポット溶接部の遅れ破壊特性の優れた高強度pc鋼棒およびその製造方法 | |
BE1010142A6 (fr) | Procede pour la fabrication d'une bande laminee a chaud en acier a haute resistance. | |
EP1565587A1 (fr) | Piece mecanique prete a l emploi en acier bas carbone pour d eformation plastique et son procede de fabrication | |
EP0935007B1 (fr) | Acier maraging sans cobalt et sans titane | |
EP4347903A1 (fr) | Pièce en acier mise en forme à chaud et procédé de fabrication | |
BE1010093A6 (fr) | Procede pour fabriquer une bande laminee a chaud en acier a haute resistance. | |
FR2673197A1 (fr) | Procede de fabrication de blocs ou pieces massives en acier et pieces obtenues. | |
EP0526330B1 (fr) | Procédé de fabrication d'un tube en acier à paroi mince, acier pour la réalisation de ce tube et tube pour cadre de cycle obtenu | |
BE1011557A4 (fr) | Acier a haute limite d'elasticite montrant une bonne ductilite et procede de fabrication de cet acier. |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PL | Patent ceased |