EP0747496B1 - Tôle d'acier laminée à chaud à haute résistance et haute emboutissabilité renfermant du titane, et ses procédés de fabrication - Google Patents
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Description
C ≤ 0,18 %; 0,5 ≤ Si ≤ 2,5 %; 0,5 ≤ Mn ≤2,5 %; P ≤ 0,05 %; S ≤ 0,02 %; 0,01 ≤ A1 ≤ 0,1%;0,0 2≤ Ti ≤ 0,5% et/ou 0,03 ≤ Nb ≤ 1%, avec C% ≥ 0,05+Ti/4 + Nb/8.
- C ≤ 0,12 %;
- 0,5 ≤ Mn ≤ 1,5 %;
- 0 ≤ Si ≤ 0,3 %;
- 0 ≤ P ≤ 0,1%;
- 0 ≤ S ≤ 0,05 %;
- 0,01 ≤ Al ≤ 0,1 %;
- 0 ≤ Cr ≤ 1 %;
- 0,03 ≤ Tieff ≤ 0,15 %, Tieff étant la teneur en titane non sous forme de nitrures, de sulfures ou d'oxydes;
- 0 ≤ Nb ≤ 0,05 %;
- reste fer et impuretés inévitables;
- il se place en solution solide;
- en abaissant le point Ar3, il permet d'abaisser la température de fin de laminage et d'obtenir un grain ferritique fin;
- c'est un élément trempant.
- C ≤ 0,12 %;
- 0,5 ≤ Mn ≤ 1,5 %;
- 0 ≤ Si ≤ 0,3 %;
- 0 ≤ P ≤ 0,1%;
- 0 ≤ S ≤ 0,05 %;
- 0,01 ≤ Al ≤ 0,1 %;
- 0 ≤ Cr ≤ %;
- 0,03 ≤ Tieff ≤ 0,15 %, Tieff étant la teneur en titane non sous forme de nitrures, de sulfures ou d'oxydes;
- 0 ≤ Nb ≤ 0,05 %;
- étape 1: refroidissement lent, à l'air, à une vitesse de 2 à 15 °C/s, effectué enttre TFL et une température dite "température de début de trempe" (TDT) située entre 730 °C et le point Ar1 de la nuance coulée; c'est au cours de ce refroidissement qu'a lieu la transformation ferritique; il ne doit pas durer plus de 40 s pour ne pas aboutir à des précipités de trop forte taille qui détérioreraient la résistance à la traction de la tôle;
- étape 2: refroidissement rapide, effectué par exemple par aspersion à l'eau, à une vitesse de 20 à 150 °C/s entre TDT et une température dite "température de fin de refroidissement" (TFR) qui est inférieure ou égale à 300 °C.
- étape 1: refroidissement rapide, à l'eau, à une vitesse de 20 à 150°C/s, commençant moins de 10 s après la fin du laminage à chaud, entre TFL et une température intermédiaire (Tinter) inférieure au point Ar3 de la nuance; pendant cette opération, l'acier reste dans le domaine austénitique;
- étape 2: refroidissement lent, à l'air, à une vitesse de 2 à 15 °C/s, d'une durée inférieure à 40 s, entre Tinter et TDT, qui est comprise entre le point Ar1 de la nuance et 730 °C; la transformation ferritique a lieu au cours de cette étape;
- étape 3: refroidissement rapide, à l'eau, à une vitesse de 20 à 150 °C/s, entre TDT et TFR, cette dernière température étant inférieure ou égale à 300 °C.
- une transformation plus rapide, donc plus complète pour une durée donnée du refroidissement à l'air, qui elle-même peut être limitée par la longueur de la table de refroidissement;
- une taille de grain ferritique plus faible;
- une précipitation de carbures et de carbonitrures de titane et niobium plus fine et plus durcissante.
Nuances d'acier testées | |||||||||
Nuance | C % | Mn % | P % | Si % | Cr % | N % | S % | Tieff % | Nb % |
A (référence) | 0,072 | 0,982 | 0,040 | 0,190 | 0,750 | 0,0059 | 0,0021 | - | - |
B | 0,075 | 0,965 | 0,040 | 0,190 | 0,760 | 0,0046 | 0,0025 | 0,030 | - |
C | 0,072 | 0,955 | 0,040 | 0,180 | 0,760 | 0,0046 | 0,0018 | 0,060 | - |
D | 0,077 | 0,862 | 0,043 | 0,180 | 0,770 | 0,0057 | 0,0025 | 0,110 | - |
E | 0,080 | 1,200 | 0,040 | 0,220 | 0,750 | 0,0052 | 0,0022 | 0,0120 | 0,040 |
Résultats expérimentaux | ||||||
Nuance | Mode de refroidissement | TDT (°C) | Rp0,2 (MPa) | Rm (MPa) | Rp0,2/Rm | n |
A (référence) | N°2 | 720 | 319 | 590 | 0,54 | 0,20 |
A (référence) | N°2 | 650 | 308 | 570 | 0,54 | 0,20 |
B | N°1 | 730 | 425 | 685 | 0,62 | 0,16 |
B | N°1 | 660 | 501 | 748 | 0,67 | 0,15 |
B | N°2 | 730 | 511 | 774 | 0,66 | 0,16 |
B | N°2 | 660 | 492 | 745 | 0,66 | 0,14 |
C | N°1 | 720 | 475 | 730 | 0,65 | 0,15 |
C | N°1 | 650 | 535 | 764 | 0,70 | 0,15 |
C | N°2 | 720 | 549 | 820 | 0,67 | 0,13 |
C | N°2 | 650 | 528 | 800 | 0,66 | 0,13 |
D | N°1 | 710 | 615 | 848 | 0,72 | 0,12 |
D | N°1 | 620 | 648 | 865 | 0,75 | 0,12 |
E | N°2 | 710 | 595 | 860 | 0,69 | 0,12 |
Claims (6)
- Tôle d'acier laminée à chaud à haute résistance et haute emboutissabilité, caractérisée en ce que sa composition, exprimée en pourcentages pondéraux, est:C ≤ 0,12 %;0,5 ≤ Mn ≤ 1,5 %;0 ≤ Si ≤ 0,3 %;0 ≤ P ≤ 0,1 %;0 ≤ S ≤ 0,05 %;0,01 ≤ Al ≤ 0,1 %;0 ≤ Cr ≤ 1 %;0,03 ≤ Tieff ≤ 0,15 %, Tieff étant la teneur en titane non sous forme de nitrures, de sulfures ou d'oxydes;0 ≤ Nb ≤ 0,05 %;reste fer et impuretés inévitables;
- Tôle d'acier selon la revendication 1, caractérisée en ce que sa teneur en Nb est comprise entre 0,02 et 0,05 %.
- Procédé de fabrication d'une tôle d'acier laminée à chaud à haute résistance et haute emboutissabilité, caractérisé en ce que:on élabore et on coule sous forme de brame un acier dont la composition est conforme à celle de la tôle selon la revendication 1;puis on lamine à chaud ladite brame sous forme de tôle en achevant le laminage à une température comprise entre le point Ar3 et 950 °C;puis on applique à ladite tôle un refroidissement lent à une vitesse de 2 à 15 °C/s pendant une durée inférieure à 40 s, jusqu'à une température comprise entre le point Ar1 et 730 °C;puis on applique à ladite tôle un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à 150 °C/s jusqu'à une température inférieure ou égale à 300 °C.
- Procédé de fabrication d'une tôle d'acier laminée à chaud à haute résistance et haute emboutissabilité, caractérisé en ce que:on élabore et on coule sous forme de brame un acier dont la composition est conforme à celle de la tôle selon la revendication 1;puis on lamine à chaud ladite brame sous forme de tôle en achevant le laminage à une température comprise entre le point Ar3 et 950 °C;puis on applique à ladite tôle, moins de 10 s après la fin du laminage à chaud, un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à 150 °C/s jusqu'à une température inférieure au point Ar3;puis on applique à ladite tôle un refroidissement lent à une vitesse de 2 à 15 °C/s pendant une durée inférieure à 40 s, jusqu'à une température comprise entre le point Ar1 et 730 °C;puis on applique à ladite tôle un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à 150 °C/s jusqu'à une température inférieure ou égale à 300 °C.
- Procédé de fabrication d'une tôle d'acier laminée à chaud à haute résistance et haute emboutissabilité, caractérisé en ce que:on élabore et on coule sous forme de brame un acier dont la composition est conforme à celle de la tôle selon la revendication 2;puis on lamine à chaud ladite brame sous forme de tôle en achevant le laminage à une température comprise entre le point Ar3 et 950 °C;puis on applique à ladite tôle un refroidissement lent à une vitesse de 2 à 15 °C/s pendant une durée comprise entre 8 et 40 s, jusqu'à une température comprise entre le point Ar1 et 730 °C;puis on applique à ladite tôle un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à 150 °C/s jusqu'à une température inférieure ou égale à 300 °C.
- Procédé de fabrication d'une tôle d'acier laminée à chaud à haute résistance et haute emboutissabilité, caractérisé en ce que:on élabore et on coule sous forme de brame un acier dont la composition est conforme à celle de la tôle selon la revendication 2;puis on lamine à chaud ladite brame sous forme de tôle en achevant le laminage à une température comprise entre le point Ar3 et 950 °C;puis on applique à ladite tôle, moins de 10 s après la fin du laminage à chaud, un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à 150 °C/s jusqu'à une température inférieure au point Ar3;puis on applique à ladite tôle un refroidissement lent à une vitesse de 2 à 15 °C/s pendant une durée comprise entre 5 et 40 s, jusqu'à une température comprise entre le point Ar1 et 730 °C;puis on applique à ladite tôle un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à 150 °C/s jusqu'à une température inférieure ou égale à 300 °C.
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US4141761A (en) * | 1976-09-27 | 1979-02-27 | Republic Steel Corporation | High strength low alloy steel containing columbium and titanium |
US4398970A (en) * | 1981-10-05 | 1983-08-16 | Bethlehem Steel Corporation | Titanium and vanadium dual-phase steel and method of manufacture |
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JPS63118012A (ja) * | 1986-11-07 | 1988-05-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 低降伏比高張力厚鋼板の製造法 |
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REF | Corresponds to: |
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ITF | It: translation for a ep patent filed |
Owner name: BUGNION S.P.A. |
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GBT | Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977) |
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PLBI | Opposition filed |
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PLBF | Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition |
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26 | Opposition filed |
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R26 | Opposition filed (corrected) |
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NLR1 | Nl: opposition has been filed with the epo |
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PLBF | Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition |
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PLBF | Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition |
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RDAH | Patent revoked |
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RDAG | Patent revoked |
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STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: PATENT REVOKED |
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27W | Patent revoked |
Effective date: 20020312 |
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GBPR | Gb: patent revoked under art. 102 of the ep convention designating the uk as contracting state |
Free format text: 20020312 |
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NLR2 | Nl: decision of opposition |