JPS5891192A - シ−ム溶接用表面処理鋼板 - Google Patents
シ−ム溶接用表面処理鋼板Info
- Publication number
- JPS5891192A JPS5891192A JP19024481A JP19024481A JPS5891192A JP S5891192 A JPS5891192 A JP S5891192A JP 19024481 A JP19024481 A JP 19024481A JP 19024481 A JP19024481 A JP 19024481A JP S5891192 A JPS5891192 A JP S5891192A
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- JP
- Japan
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- steel plate
- corrosion resistance
- welding
- weldability
- seam welding
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＮｉ−５ａ合金めっきの内層とＣｒ水和物の外
層とを有するｉ！接性、耐食性に優れたシーム溶接用表
面処理鋼板に関するものであるＯ周知の如く現在実用に
供せられている缶用材料としては、ブリキあるいはＴＦ
Ｓ（ティンフリースチール）であるが、これらを７−ム
溶接用材料として用いる場合以下に述べるような問題が
あった。ブリキの場合、飲料缶（炭酸飲料、ジュース、
スープ等）に対しては＃２５ブリキ（Ｓｎめっき厚が片
面約ｏ、ｓμ）を内面塗装して用いている。
層とを有するｉ！接性、耐食性に優れたシーム溶接用表
面処理鋼板に関するものであるＯ周知の如く現在実用に
供せられている缶用材料としては、ブリキあるいはＴＦ
Ｓ（ティンフリースチール）であるが、これらを７−ム
溶接用材料として用いる場合以下に述べるような問題が
あった。ブリキの場合、飲料缶（炭酸飲料、ジュース、
スープ等）に対しては＃２５ブリキ（Ｓｎめっき厚が片
面約ｏ、ｓμ）を内面塗装して用いている。
＃２５ブリキの溶接性、耐食性、塗装性に何ら問題はな
い。しかし、省資源、経済性の見地から、Ｓｍ目付量を
減らした薄目付ブリキ（Ｓｎめっき、０．２μ以下）を
シーム溶接用材料として用いようとする場合には、耐食
性、耐錆性が著しく劣り、実用に供することはできない
。
い。しかし、省資源、経済性の見地から、Ｓｍ目付量を
減らした薄目付ブリキ（Ｓｎめっき、０．２μ以下）を
シーム溶接用材料として用いようとする場合には、耐食
性、耐錆性が著しく劣り、実用に供することはできない
。
ＴＦＳは安価な缶用材料であり、塗装性、耐食性に優れ
ているが、ＴＦＳのシー五Ｓ接性には問題がある０丁な
わち、シーム溶接を行った場合、ＴＦＳは「散り」を生
じ、溶接部の補修塗装を困難にするばかりでなく、溶接
強度が十分でなく、溶接不良を起し易い。「散り」は溶
融した金属が飛散する現象で、 Ｃｒ水和物のような高
電気抵抗の物質が存在する場合に生ずる。しかし、Ｃｒ
水和物の形成を僅少にし、殆んど全てが金属Ｃｒ層から
成るＴＦＳをシーム溶接した場合でも、溶接時の昇温過
−程でＣｒ酸化物が形成され、「散り」は発生するので
、ＴＦＳをシーム溶接用材料として用いることはできな
いｏ Ｔ Ｆ Ｓをシーム溶ｔ＆Ｔるために、研削によ
り素地鉄を露出させる方法があるが、技術的に不備で、
研削屑が製缶後缶内面に相当する面に飛散付着するなど
実用に供するには問題がある。このように現在用いられ
ている缶用材料はいずれもシーム溶接用材料としては不
十分であ６゜ 本発明は７−ム溶接用材料として必要とされる溶接性１
．耐良性、耐錆性、塗装性などの特性を全て満足し、同
時に経済性に富んだ塗装して用い６シ一ム溶接用表面処
理鋼板を提供することを目的とするものである。
ているが、ＴＦＳのシー五Ｓ接性には問題がある０丁な
わち、シーム溶接を行った場合、ＴＦＳは「散り」を生
じ、溶接部の補修塗装を困難にするばかりでなく、溶接
強度が十分でなく、溶接不良を起し易い。「散り」は溶
融した金属が飛散する現象で、 Ｃｒ水和物のような高
電気抵抗の物質が存在する場合に生ずる。しかし、Ｃｒ
水和物の形成を僅少にし、殆んど全てが金属Ｃｒ層から
成るＴＦＳをシーム溶接した場合でも、溶接時の昇温過
−程でＣｒ酸化物が形成され、「散り」は発生するので
、ＴＦＳをシーム溶接用材料として用いることはできな
いｏ Ｔ Ｆ Ｓをシーム溶ｔ＆Ｔるために、研削によ
り素地鉄を露出させる方法があるが、技術的に不備で、
研削屑が製缶後缶内面に相当する面に飛散付着するなど
実用に供するには問題がある。このように現在用いられ
ている缶用材料はいずれもシーム溶接用材料としては不
十分であ６゜ 本発明は７−ム溶接用材料として必要とされる溶接性１
．耐良性、耐錆性、塗装性などの特性を全て満足し、同
時に経済性に富んだ塗装して用い６シ一ム溶接用表面処
理鋼板を提供することを目的とするものである。
本発明によれば、鋼板表面に、重量比Ｓｎ／（Ｓｎ十Ｎ
ｉ入が０．５〜０．８なる合金組成を有し、かつ厚さが
０．０１〜０．２μｍの範囲のＮｉ−Ｓｎ合金めつきの
内層と、０．１〜２０η／ｄのＣｒ水和物から成る不働
態被膜の外層とを形成することにより上記目的を達成す
ることができる０ 以下、本発明の詳細な説明する。
ｉ入が０．５〜０．８なる合金組成を有し、かつ厚さが
０．０１〜０．２μｍの範囲のＮｉ−Ｓｎ合金めつきの
内層と、０．１〜２０η／ｄのＣｒ水和物から成る不働
態被膜の外層とを形成することにより上記目的を達成す
ることができる０ 以下、本発明の詳細な説明する。
本発明において、Ｎ１−ａｎ合金めつきの目的は溶接性
の向上と耐食性の付与であり、合金組成がＳｎ／（Ｓｎ
＋Ｎム）−０，５〜０．８においてこれらの特性が著し
く向上することが判明した。
の向上と耐食性の付与であり、合金組成がＳｎ／（Ｓｎ
＋Ｎム）−０，５〜０．８においてこれらの特性が著し
く向上することが判明した。
先行技術として特公昭３６−１５２５２Ｆ極薄ニツケル
めっき鋼板」に開示されるところでは、この鋼板が半田
前を対象とし、耐食性、半田性、ラッカー性、加工性を
問題にしており、Ｎｉ−Ｓｎ合金めつきの合金組成につ
いては規定しておらず、Ｎｉを主体とした層と述べられ
ているのに対し、本発明鋼板においては、溶接技術の向
上によって近年開発されたシーム溶接缶を刈象とし、溶
接性〜耐食性を問題にしており、特にめっき層の合金組
成範囲を規定することを大きな特長とするものであって
、上記刊行物に開示された発明と本発明は思想的にも技
術的にも全く異ったものである。
めっき鋼板」に開示されるところでは、この鋼板が半田
前を対象とし、耐食性、半田性、ラッカー性、加工性を
問題にしており、Ｎｉ−Ｓｎ合金めつきの合金組成につ
いては規定しておらず、Ｎｉを主体とした層と述べられ
ているのに対し、本発明鋼板においては、溶接技術の向
上によって近年開発されたシーム溶接缶を刈象とし、溶
接性〜耐食性を問題にしており、特にめっき層の合金組
成範囲を規定することを大きな特長とするものであって
、上記刊行物に開示された発明と本発明は思想的にも技
術的にも全く異ったものである。
Ｎｉ−Ｓｎ合金めつきは塩化物−７ツ化物浴、硫酸塩−
フッ化物浴、ケイフッ化物浴、ピロリン酸浴、塩化暢浴
のいずれによっても実施することが可能であり、浴温度
５０〜７０℃、電流密度０．１〜５０Ａ／νで行うこと
ができる。Ｎｉ −Ｓｎ合金めつき層は平衡状態図に示
されているようなＮｉ、Ｓｎ、、Ｎｉ、Ｓｎ、などの金
属間化合物の混合組織とは異なり、重量比Ｓｑ／（Ｓｎ
＋Ｎｉ ）が０．５〜０．８の範囲では殆んど全てが
単一層となっており、この範囲で溶接性、耐食性に優れ
た性質を発揮するのである。
フッ化物浴、ケイフッ化物浴、ピロリン酸浴、塩化暢浴
のいずれによっても実施することが可能であり、浴温度
５０〜７０℃、電流密度０．１〜５０Ａ／νで行うこと
ができる。Ｎｉ −Ｓｎ合金めつき層は平衡状態図に示
されているようなＮｉ、Ｓｎ、、Ｎｉ、Ｓｎ、などの金
属間化合物の混合組織とは異なり、重量比Ｓｑ／（Ｓｎ
＋Ｎｉ ）が０．５〜０．８の範囲では殆んど全てが
単一層となっており、この範囲で溶接性、耐食性に優れ
た性質を発揮するのである。
Ｎ１−ａｎ合金めつきの合金組成と溶接性との関係を第
１図に示す０溶接条件は加圧力４０ｄａＪＪ、溶接速度
８ｍ＋／分で一定とし、ビール試験と「散り」発生観察
により適正溶接電流範囲を求めた。シーム溶接機で缶胴
の溶接を行う場合、シーム溶接機は定電圧設定であるた
め、溶接する鋼板の表面状態、電気抵抗あるいはワイヤ
ーの油脂などによる汚れなどの条件による溶接電流の変
動は避は得ないものである。従って、常に適正な溶接を
得るためには、適正溶接範囲が広ければ広い程ト２プル
は少な（、溶接不良が生じにく（なる。＃２５ブリキの
場合、適正溶接電流範囲は２５００〜２８００Ａである
が、本発明によ；ｂ Ｓｎ ／ （３ｎ ＋Ｎｉ）が０
．５〜０．８の範囲のＮｉ−Ｓｎ合金めつきでは１２０
０〜２５ＧＯＡであり、適正溶接電流範囲が拡大し、溶
接性が著しく改善されている〇Ｓｎ／（ｉｓｎ＋Ｎｉ）
の値を０．５〜０．８に限定する理由は以下の通りであ
る。Ｓｎ／（Ｓｎ＋Ｎｌ）が０．５より小さいと適正溶
接電流範囲の上限を示す電流値が低くなり、適正範囲が
狭（なる◇これは、この組成範囲でめっき層表面に酸化
物が形成され易くなるため「散り」を生じ易くなるから
である。
１図に示す０溶接条件は加圧力４０ｄａＪＪ、溶接速度
８ｍ＋／分で一定とし、ビール試験と「散り」発生観察
により適正溶接電流範囲を求めた。シーム溶接機で缶胴
の溶接を行う場合、シーム溶接機は定電圧設定であるた
め、溶接する鋼板の表面状態、電気抵抗あるいはワイヤ
ーの油脂などによる汚れなどの条件による溶接電流の変
動は避は得ないものである。従って、常に適正な溶接を
得るためには、適正溶接範囲が広ければ広い程ト２プル
は少な（、溶接不良が生じにく（なる。＃２５ブリキの
場合、適正溶接電流範囲は２５００〜２８００Ａである
が、本発明によ；ｂ Ｓｎ ／ （３ｎ ＋Ｎｉ）が０
．５〜０．８の範囲のＮｉ−Ｓｎ合金めつきでは１２０
０〜２５ＧＯＡであり、適正溶接電流範囲が拡大し、溶
接性が著しく改善されている〇Ｓｎ／（ｉｓｎ＋Ｎｉ）
の値を０．５〜０．８に限定する理由は以下の通りであ
る。Ｓｎ／（Ｓｎ＋Ｎｌ）が０．５より小さいと適正溶
接電流範囲の上限を示す電流値が低くなり、適正範囲が
狭（なる◇これは、この組成範囲でめっき層表面に酸化
物が形成され易くなるため「散り」を生じ易くなるから
である。
Ｓｎ／（Ｓ？ ＋Ｎｉ ）が０．８より大きいａＳでは
、ＮトＳｎ合金の融点が１０００℃より低くなり、１０
００℃以下では溶接時にめっき層が溶融し、溶融潜熱の
ため熱損失を生じ多くの電流を必要と丁心からであ６ｏ
以上述べたような本発明のＮｉ−３ｎ合金の合金組成で
は溶接電流を低くしても溶接可能であり、適正溶接範囲
が広いのでトラブルの発生が少ない。
、ＮトＳｎ合金の融点が１０００℃より低くなり、１０
００℃以下では溶接時にめっき層が溶融し、溶融潜熱の
ため熱損失を生じ多くの電流を必要と丁心からであ６ｏ
以上述べたような本発明のＮｉ−３ｎ合金の合金組成で
は溶接電流を低くしても溶接可能であり、適正溶接範囲
が広いのでトラブルの発生が少ない。
本発明で述べている耐食性とは、塗装後の缶内容物に対
する耐食性を意味するものであり、特公昭３６−１５２
５２ｒ極薄ニツケルめっき鋼板」に示されているような
塩水噴霧試験で示される耐食性とは腐食の現象も機構も
異なるものであって）塗装後の缶内容物に対Ｔ６耐食性
を上記試験法で予測す也ことはできない。
する耐食性を意味するものであり、特公昭３６−１５２
５２ｒ極薄ニツケルめっき鋼板」に示されているような
塩水噴霧試験で示される耐食性とは腐食の現象も機構も
異なるものであって）塗装後の缶内容物に対Ｔ６耐食性
を上記試験法で予測す也ことはできない。
Ｎｉ−Ｓｎ合金めつきの合金組成と耐食性との関係を第
２図に示す。耐食性に関しては、０．０６μの厚さのＮ
ｉ−Ｓｎ合金めつき層上に５ｑ／ｄのＣｒ水和物を形成
させるよう電解クロメート処理を行−〕だ後、５ｐの厚
さの塗装を行った試片をｐＨ２の脱気した３８℃のクエ
ン酸中に浸漬し、塗膜の７７Ｌ／発生までの期間を調べ
た。＃２５プリ中では１５０日後にフクレを発生してい
るが、合金組成がＳｉｔ／（Ｓｎ＋Ｎｉ ） ＝ ０．
５〜０．８の本発明鋼板ではいずれも７フレ発生までに
１５０日以上を喪し、本発明銅板は＃２５２５ブリキの
耐食性のあることがわかった。
２図に示す。耐食性に関しては、０．０６μの厚さのＮ
ｉ−Ｓｎ合金めつき層上に５ｑ／ｄのＣｒ水和物を形成
させるよう電解クロメート処理を行−〕だ後、５ｐの厚
さの塗装を行った試片をｐＨ２の脱気した３８℃のクエ
ン酸中に浸漬し、塗膜の７７Ｌ／発生までの期間を調べ
た。＃２５プリ中では１５０日後にフクレを発生してい
るが、合金組成がＳｉｔ／（Ｓｎ＋Ｎｉ ） ＝ ０．
５〜０．８の本発明鋼板ではいずれも７フレ発生までに
１５０日以上を喪し、本発明銅板は＃２５２５ブリキの
耐食性のあることがわかった。
Ｓｎ／（Ｓｎ＋Ｎｊ ）が０．５未満の範囲のＮｉ−８
ｍ合金めつきはめつき層にクラックを生じて地鉄の腐食
反応によりフクレを発生し易い。また、Ｓｍ／（Ｓｎ十
Ｎｉ ）が０．８より大きい範囲のＮｉ−Ｓｎ合金めっ
きではめっき層伜面が粗く、ピンホールなどの欠陥を多
（含んだｉ着組織となるので、地鉄の保膜作用が著しく
低下Ｔ６゜本発明においてＳｎ／（Ｓｎ ＋Ｎｉ）の値
を０，５〜０，８に限定する理由は、上述した処から明
らかなように溶接性、耐食性の著しく優れた性能を得ら
れるからであり、これ以外の組成では溶接性、耐食性に
顕著な効果があられれないからである。
ｍ合金めつきはめつき層にクラックを生じて地鉄の腐食
反応によりフクレを発生し易い。また、Ｓｍ／（Ｓｎ十
Ｎｉ ）が０．８より大きい範囲のＮｉ−Ｓｎ合金めっ
きではめっき層伜面が粗く、ピンホールなどの欠陥を多
（含んだｉ着組織となるので、地鉄の保膜作用が著しく
低下Ｔ６゜本発明においてＳｎ／（Ｓｎ ＋Ｎｉ）の値
を０，５〜０，８に限定する理由は、上述した処から明
らかなように溶接性、耐食性の著しく優れた性能を得ら
れるからであり、これ以外の組成では溶接性、耐食性に
顕著な効果があられれないからである。
Ｎｉ−Ｓｎ合金めつき厚さを０．０１−０．２Ｆに限定
Ｔ６理由は、０．０１μ未満では耐振性、耐食性に顕著
な効果を生じなくなり、また０、２μを超えると溶接性
、耐食性に対丁ａ５ＪＪ来が飽和し、経済的なデメリッ
トが生ずるからである。
Ｔ６理由は、０．０１μ未満では耐振性、耐食性に顕著
な効果を生じなくなり、また０、２μを超えると溶接性
、耐食性に対丁ａ５ＪＪ来が飽和し、経済的なデメリッ
トが生ずるからである。
電解クロメート処理は封孔処理法として最も優れたもの
であり、めっき金属およびピンホールより露出した地鉄
などの活性点を有効に不活性化し、耐食性を向上させる
効果を有Ｔ／）。従って、電解クロメート処理はＣｒ水
和物からなる不働態被膜を形成させる必要があり、クロ
メート浴としてはクロム酸濃度５ｏｔ７を以下でｐＨを
適宜に調整した浴を用いることにより実施することがで
きる。
であり、めっき金属およびピンホールより露出した地鉄
などの活性点を有効に不活性化し、耐食性を向上させる
効果を有Ｔ／）。従って、電解クロメート処理はＣｒ水
和物からなる不働態被膜を形成させる必要があり、クロ
メート浴としてはクロム酸濃度５ｏｔ７を以下でｐＨを
適宜に調整した浴を用いることにより実施することがで
きる。
鋼板に電着ＴａＣｒ水和物の量は多い程耐食性は向上Ｔ
６が溶接性は劣化する◎溶接性が劣化するのは、不働態
被膜が鋼板表面を覆う面積が増した場合、Ｃｒ水和物は
高電気抵抗なのでボンド部で鉄と鉄との接合を阻害し、
「散り」を発生するからである。従って、Ｃｒ水和物は
腐食の起点となるめっき層２よびピンホール下部の鉄な
どの活性点に効果的に電着させ、その他の部分に過剰に
電着させるのは好ましくない。しかし、このような活性
点には優先的にＣｒ水和物が析出するので、技術的には
Ｃｒ水和物量を規定Ｔることｌこよって必要のない部分
への過剰なＣｒ水和物の析出を抑制することができ６゜ 本発明においてＣｒ水和物の量を０．１〜２０ｑ／−に
限定する理由は、０．１ｑ／ｄ未満で、は活性点を十分
に被覆することができないため耐食性を向上させる効果
を生じなくなり、２０ｙ／−を超えると活性点は２０ｑ
／−で既に十分に被覆されていてむしろ溶接性に害を生
じるからである。
６が溶接性は劣化する◎溶接性が劣化するのは、不働態
被膜が鋼板表面を覆う面積が増した場合、Ｃｒ水和物は
高電気抵抗なのでボンド部で鉄と鉄との接合を阻害し、
「散り」を発生するからである。従って、Ｃｒ水和物は
腐食の起点となるめっき層２よびピンホール下部の鉄な
どの活性点に効果的に電着させ、その他の部分に過剰に
電着させるのは好ましくない。しかし、このような活性
点には優先的にＣｒ水和物が析出するので、技術的には
Ｃｒ水和物量を規定Ｔることｌこよって必要のない部分
への過剰なＣｒ水和物の析出を抑制することができ６゜ 本発明においてＣｒ水和物の量を０．１〜２０ｑ／−に
限定する理由は、０．１ｑ／ｄ未満で、は活性点を十分
に被覆することができないため耐食性を向上させる効果
を生じなくなり、２０ｙ／−を超えると活性点は２０ｑ
／−で既に十分に被覆されていてむしろ溶接性に害を生
じるからである。
本発明の表面処理鋼板の塗装性は良好で、塗膜の一次密
着性、レトルト処理後の二次密着性も優れでいる。以下
、本発明の表面処理鋼板を実施例につき具体的に貌明Ｔ
６゜ 〔実施例１〕 焼鈍後の鋼板を電解脱脂、硫酸酸洗し、塩化物−フッ化
物浴を用いて声２．５、検温度６５℃、電流密度３Ａ／
−で０．０６μのＮ１−Ｓｎ合金電気めっきを行った。
着性、レトルト処理後の二次密着性も優れでいる。以下
、本発明の表面処理鋼板を実施例につき具体的に貌明Ｔ
６゜ 〔実施例１〕 焼鈍後の鋼板を電解脱脂、硫酸酸洗し、塩化物−フッ化
物浴を用いて声２．５、検温度６５℃、電流密度３Ａ／
−で０．０６μのＮ１−Ｓｎ合金電気めっきを行った。
その後３Ｘの重クロム酸ナトリウム水溶液中で８１１Ｎ
／ ｄの電解クロメート処理を行った。合金組成を分
析した処、Ｓｎ／ （Ｓｎ ＋Ｎｉ ）値は０．６５で
あった。比較のため、＃２５ブリキ、ＴＦＳを含め、溶
接性、耐食性を調べた。溶接性は溶接スピード８ｍ／分
でシー今溶接し、適正溶接電流範囲を調べた。耐食性は
５μの塗装を行った後、５０℃でｐＨ２のクエン酸中に
浸漬して塗膜下腐食に伴って生じる塗膜の７フレ発生ま
での時間を調べた。下表１にその結果を示すが、本発明
鋼板は適正溶接電流範囲が広く、シかも＃２５ブリ中よ
り低電流で溶接可能であ６０ Ｔ Ｆ Ｓは溶接は不可
であった。耐食性は本発明鋼板が最も優れていた。
／ ｄの電解クロメート処理を行った。合金組成を分
析した処、Ｓｎ／ （Ｓｎ ＋Ｎｉ ）値は０．６５で
あった。比較のため、＃２５ブリキ、ＴＦＳを含め、溶
接性、耐食性を調べた。溶接性は溶接スピード８ｍ／分
でシー今溶接し、適正溶接電流範囲を調べた。耐食性は
５μの塗装を行った後、５０℃でｐＨ２のクエン酸中に
浸漬して塗膜下腐食に伴って生じる塗膜の７フレ発生ま
での時間を調べた。下表１にその結果を示すが、本発明
鋼板は適正溶接電流範囲が広く、シかも＃２５ブリ中よ
り低電流で溶接可能であ６０ Ｔ Ｆ Ｓは溶接は不可
であった。耐食性は本発明鋼板が最も優れていた。
表１ 溶接性と耐食性
〔実施例２〕
焼鈍板を電解り１３−＝７グし、酸洗後０．１２μのＮ
ｉ−Ｓｎ合金めつきをビロリン酸浴中でｐＨ８，５、浴
温度６０℃、電流密度３Ａ／υで行った。その後声４の
２０ ｆ ／ ｔクロム酸中で６ａｆ／ｒｒｌの電解り
賞メート処理を行ったｏＮｉ−Ｓｎ合金めつき層の合金
組成を分析した処、Ｓｖ′（Ｓｎ＋Ｎｉ ）［は０．７
２であった◇エポキシフェノール系塗料を４５ｑ／−内
面塗装後、溶接速度８＊／分で缶胴をシーム溶接し、内
面溶接部をビニルオルガゾル系塗料（７０μ）で内面補
正塗装を行った０通常の工程に従って製缶した後、胴お
よびエンド板の内面補正をビニル系塗料（３０ｑ／ｅ）
のスプレー塗装で”待った。オレンジジュースを内容物
として充填し、実缶試験を行った。その結果を下表２に
示すが、本発明鋼板は鉄溶出量、錫浴出量、真空度の全
てについて＃２５ブリキより優れており、３８℃で１年
間の貯蔵を行っても缶内面腐食は起らず問題なかった。
ｉ−Ｓｎ合金めつきをビロリン酸浴中でｐＨ８，５、浴
温度６０℃、電流密度３Ａ／υで行った。その後声４の
２０ ｆ ／ ｔクロム酸中で６ａｆ／ｒｒｌの電解り
賞メート処理を行ったｏＮｉ−Ｓｎ合金めつき層の合金
組成を分析した処、Ｓｖ′（Ｓｎ＋Ｎｉ ）［は０．７
２であった◇エポキシフェノール系塗料を４５ｑ／−内
面塗装後、溶接速度８＊／分で缶胴をシーム溶接し、内
面溶接部をビニルオルガゾル系塗料（７０μ）で内面補
正塗装を行った０通常の工程に従って製缶した後、胴お
よびエンド板の内面補正をビニル系塗料（３０ｑ／ｅ）
のスプレー塗装で”待った。オレンジジュースを内容物
として充填し、実缶試験を行った。その結果を下表２に
示すが、本発明鋼板は鉄溶出量、錫浴出量、真空度の全
てについて＃２５ブリキより優れており、３８℃で１年
間の貯蔵を行っても缶内面腐食は起らず問題なかった。
！！２ 実缶試験結果
！１１図はＮｉ−Ｓｎ合金めつきの合金組成と溶接性と
の関係を示すグラフ、第２図はＮｉ−Ｓｎ合金めつきの
合金組成と塗装後耐食性とＱＪ関係を示すグラフである
。
の関係を示すグラフ、第２図はＮｉ−Ｓｎ合金めつきの
合金組成と塗装後耐食性とＱＪ関係を示すグラフである
。
Claims (1)
- 鋼板表面に、重量比Ｓｒ（Ｓｎ＋Ｎｉ ）が０．５〜０
．８なる合金組成を有し、かつ厚さが０．０１〜０、２
μの範囲のＮｉ −Ｓｎ合金めつきの内層と、０、１〜
２０ ｑ／ ｙｌｃＤｃｒ水和物の不働態被膜の外層を
有することを特徴とするシーム溶接用表面処理鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19024481A JPS5891192A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | シ−ム溶接用表面処理鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19024481A JPS5891192A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | シ−ム溶接用表面処理鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5891192A true JPS5891192A (ja) | 1983-05-31 |
Family
ID=16254902
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19024481A Pending JPS5891192A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | シ−ム溶接用表面処理鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5891192A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62176559U (ja) * | 1986-04-28 | 1987-11-10 |
-
1981
- 1981-11-27 JP JP19024481A patent/JPS5891192A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62176559U (ja) * | 1986-04-28 | 1987-11-10 |
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