JPS5878728A - 熱収縮性二軸延伸ポリアミドフイルウムノセイゾウホウホウ - Google Patents
熱収縮性二軸延伸ポリアミドフイルウムノセイゾウホウホウInfo
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- JPS5878728A JPS5878728A JP17574981A JP17574981A JPS5878728A JP S5878728 A JPS5878728 A JP S5878728A JP 17574981 A JP17574981 A JP 17574981A JP 17574981 A JP17574981 A JP 17574981A JP S5878728 A JPS5878728 A JP S5878728A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
- B29D7/00—Producing flat articles, e.g. films or sheets
- B29D7/01—Films or sheets
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱収縮性を有する共重合ポリアミド二軸延伸
フィルムの製造方法の改良に関するものである。
フィルムの製造方法の改良に関するものである。
従来、熱収縮性を有するポリアミド系のフィルムの製造
方法としては１例えばナイロン系樹脂とポリオレフィン
系樹脂からなる積層フィルムを。
方法としては１例えばナイロン系樹脂とポリオレフィン
系樹脂からなる積層フィルムを。
２．２倍以下に縦延伸し、しかる後に４倍以上横延伸し
て高熱収縮性を得る方法や、ナイロン系樹脂とポリオレ
フィン系樹脂とからなる積層フィルムを、二軸延伸して
後５０〜９０°Ｃで熱処理弛緩して高熱収縮性を得る方
法が知られている。
て高熱収縮性を得る方法や、ナイロン系樹脂とポリオレ
フィン系樹脂とからなる積層フィルムを、二軸延伸して
後５０〜９０°Ｃで熱処理弛緩して高熱収縮性を得る方
法が知られている。
しかし、かかる従来の方法により得られたフィルムは、
いずれも平面性すなわち、厚みむらが悪い欠点があった
。
いずれも平面性すなわち、厚みむらが悪い欠点があった
。
本発明の目的は、上記従来技術の欠点を解消せしめ、熱
収縮性が高く、かつ、平面性の良好なポリアミドニ軸延
伸フィルムの製造方法を提供せんとするものである。
収縮性が高く、かつ、平面性の良好なポリアミドニ軸延
伸フィルムの製造方法を提供せんとするものである。
本発明は、上記目的を達成するため９次の製造法、すな
わち、ε−カプロラクタム（Ａ）と、ヘキサメチレンジ
アミンとアジピン酸からなるナイロン塩（Ｂ）との共重
合体で、かつその共重合重量比（Ａ）／（Ｂ）が、９５
１５〜８０／２０の範囲内の共重合ポリアミドを溶融押
出し、６０〜７０℃に冷却キャスト後、４０〜７０℃に
予熱し０次いで６０〜８０℃で縦方向に２，８倍以上延
伸して複屈折０．０２０〜００３５の線軸延伸フイルム
とし、該フィルムを横方向に延伸し１次いで１２０〜１
８０℃で熱処理することを特徴とする熱収縮性二軸延伸
ポリアミドフィルムの製造方法を特徴とするものである
。
わち、ε−カプロラクタム（Ａ）と、ヘキサメチレンジ
アミンとアジピン酸からなるナイロン塩（Ｂ）との共重
合体で、かつその共重合重量比（Ａ）／（Ｂ）が、９５
１５〜８０／２０の範囲内の共重合ポリアミドを溶融押
出し、６０〜７０℃に冷却キャスト後、４０〜７０℃に
予熱し０次いで６０〜８０℃で縦方向に２，８倍以上延
伸して複屈折０．０２０〜００３５の線軸延伸フイルム
とし、該フィルムを横方向に延伸し１次いで１２０〜１
８０℃で熱処理することを特徴とする熱収縮性二軸延伸
ポリアミドフィルムの製造方法を特徴とするものである
。
本発明における共重合ポリアミドとは、ε−カ常法によ
って製造される共重合ポリアミド（以下ナイロン−６／
６６という）であるが、該ナイロン−６／６６の共重合
重量比、すなわち９重量比（Ａ）／（Ｂ）は、９５１５
〜８０／２０．好ましくは、９０／１０〜８５／１５で
なければならない。共重合重量比（Ａ）／（Ｂ）が９５
７５好ましくは９Ｑ／ＩＱより大きいと。
って製造される共重合ポリアミド（以下ナイロン−６／
６６という）であるが、該ナイロン−６／６６の共重合
重量比、すなわち９重量比（Ａ）／（Ｂ）は、９５１５
〜８０／２０．好ましくは、９０／１０〜８５／１５で
なければならない。共重合重量比（Ａ）／（Ｂ）が９５
７５好ましくは９Ｑ／ＩＱより大きいと。
逐次二軸延伸が困難となり、かつ、柔軟性が低下する。
一方、（Ａ）／（Ｂ）が８０／２′６．好ましくは。
８５／１５よシ小゛さいと、柔軟すぎて腰がなく、かつ
、耐衝撃性や熱収縮性が低下する。
、耐衝撃性や熱収縮性が低下する。
なお、該ナイロン−６／６６の融点は、２００〜２２０
℃の範囲が、高熱収縮性と柔軟性の両立の点から望まし
い。
℃の範囲が、高熱収縮性と柔軟性の両立の点から望まし
い。
また、該ナイロン−６／６６の相対粘度は、９８係濃硫
酸２５℃での測定値が２，６〜３８の範囲が好ましい。
酸２５℃での測定値が２，６〜３８の範囲が好ましい。
勿論、ナイロン−６／６６には通常のナイロン樹脂に添
加することで知られているあらゆる種類の添加剤、たと
えば、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、ブロッキン
グ防止剤、難燃剤、可塑剤。
加することで知られているあらゆる種類の添加剤、たと
えば、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、ブロッキン
グ防止剤、難燃剤、可塑剤。
易延伸剤、透明化剤９着色剤、？＃り剤、導電化剤。
ハロゲン化金属等の金属塩（ヤング率等向上剤）。
無機物、有機高分子樹脂（たとえばポリエチレングリコ
ール）が添加されていてもよい。
ール）が添加されていてもよい。
さらに９本発明のナイロン−６／６６には、融点が８０
〜１７０℃の他の共重合ポリアミドを２０重量パーセン
トまでの範囲で混合することにより。
〜１７０℃の他の共重合ポリアミドを２０重量パーセン
トまでの範囲で混合することにより。
高熱収縮性と柔軟性゛のバランスを向上させることがで
きる。しかし、２０重量パーセントを越えて混合するこ
とは耐衝撃性を悪化せしめる。ここで言う「他の共重合
ポリアミド」とは、たとえば次のようなものである。
きる。しかし、２０重量パーセントを越えて混合するこ
とは耐衝撃性を悪化せしめる。ここで言う「他の共重合
ポリアミド」とは、たとえば次のようなものである。
ナイロン−６／６６／１１ ／１２
ナイロン−６／１１６／１２
ナイロン−６／６６／６１０／１２
ナイロン−６／６６、／１２
ナイロン−６／６６／６１０
本発明の方法においては、先ずナイロン−６／６６を溶
融押出するものであるが、その時の押出温度は、２００
〜２６０℃が望ましい。このように押し出されたシート
を５０〜７０℃、好ましくは３５〜４５℃で冷却キャス
トするものであるが。
融押出するものであるが、その時の押出温度は、２００
〜２６０℃が望ましい。このように押し出されたシート
を５０〜７０℃、好ましくは３５〜４５℃で冷却キャス
トするものであるが。
キャスト温度がこの範囲を外れると、逐次二軸延伸後の
平面性が悪化する。
平面性が悪化する。
次いで、キャストにより得られた未延伸シートを４０〜
７０℃、好ましくは、４０〜５５℃で予熱する。予熱温
度がこの範囲を外れると逐次二軸延伸が困難となり、た
とえ延伸できても平面性が悪いフィルムとなる。
７０℃、好ましくは、４０〜５５℃で予熱する。予熱温
度がこの範囲を外れると逐次二軸延伸が困難となり、た
とえ延伸できても平面性が悪いフィルムとなる。
次いで予熱したシート、周速差のある延伸用加熱ロール
間で、延伸温度６０〜８０℃、好ましくは６５〜７５℃
、延伸倍率２．８倍以上で縦延伸す−る０縦延伸源度が
この範囲を外れると二軸延伸抜性が低下する。
間で、延伸温度６０〜８０℃、好ましくは６５〜７５℃
、延伸倍率２．８倍以上で縦延伸す−る０縦延伸源度が
この範囲を外れると二軸延伸抜性が低下する。
なお、この縦延伸では延伸速度は１０〜１０％Ａ＋。
が望ましく、また、延伸後はできるだけ早く急冷するの
が望ましい。
が望ましい。
次いで、この縦方向−軸延伸フイルムをテンター内に送
り込み予熱・横延伸するが、この横延伸に供される縦方
向−軸延伸フイルムは、複屈折（縦方向の屈折率から横
方向の屈折率を差し引いた値）が０．０２０〜０．０３
５．好ましくは００２５〜０、 ｏ ３２の範囲内でな
ければならない。複屈折がこの範囲を外れると、二軸延
伸後のフィルムは。
り込み予熱・横延伸するが、この横延伸に供される縦方
向−軸延伸フイルムは、複屈折（縦方向の屈折率から横
方向の屈折率を差し引いた値）が０．０２０〜０．０３
５．好ましくは００２５〜０、 ｏ ３２の範囲内でな
ければならない。複屈折がこの範囲を外れると、二軸延
伸後のフィルムは。
平面性や耐衝撃性が悪いものとなる。なお、予熱温度＝
７０〜ｉｏｏ’ｃ、横延伸温度＝１１０〜１６０℃、横
延伸倍率：５．５〜５５倍、横延伸速度＝１×１０〜４
ｘ ｉｏ Ｓ／分の条件範囲が好ましい。
７０〜ｉｏｏ’ｃ、横延伸温度＝１１０〜１６０℃、横
延伸倍率：５．５〜５５倍、横延伸速度＝１×１０〜４
ｘ ｉｏ Ｓ／分の条件範囲が好ましい。
次いで、この横延伸フィルムをテンター内において１２
０〜１８０’ｃ、好ましくは、１４０〜１６０℃で熱処
理する。熱処理温度が１２０℃、好ましくは、１４０℃
より低いと、熱処理不足となって。
０〜１８０’ｃ、好ましくは、１４０〜１６０℃で熱処
理する。熱処理温度が１２０℃、好ましくは、１４０℃
より低いと、熱処理不足となって。
フィルムの平面性が悪いという弊害や、室温で自然収縮
するという弊害が生ずる。一方、熱処理温度が１８０℃
、好ましくは、１６０℃よシ高いと熱処理過剰となって
、収縮性が不足なフィルムとなる。なお、熱処理時間は
３〜１０秒間が望ましく、また熱処理は横方向に緊張下
もしくは１０チ以下の弛緩を許しつつ行うのが望ましい
。
するという弊害が生ずる。一方、熱処理温度が１８０℃
、好ましくは、１６０℃よシ高いと熱処理過剰となって
、収縮性が不足なフィルムとなる。なお、熱処理時間は
３〜１０秒間が望ましく、また熱処理は横方向に緊張下
もしくは１０チ以下の弛緩を許しつつ行うのが望ましい
。
以上の方法により得られる二軸延伸フィルムは厚さが１
０〜５０μｍとなるように未延伸シートの厚さを選定す
るのが好ましく、また、二軸延伸フィルムの複屈折（横
方向の屈折率から縦方向の屈折率を差し引いた値）は、
５ｘ１０〜６×１０ が好ましい。なお、この二軸ｉ伸
ナイロンフィルムは９表面易接着性を要する場合には９
片面または両面に物理化学的表面処理を付加することが
望ましい。
０〜５０μｍとなるように未延伸シートの厚さを選定す
るのが好ましく、また、二軸延伸フィルムの複屈折（横
方向の屈折率から縦方向の屈折率を差し引いた値）は、
５ｘ１０〜６×１０ が好ましい。なお、この二軸ｉ伸
ナイロンフィルムは９表面易接着性を要する場合には９
片面または両面に物理化学的表面処理を付加することが
望ましい。
以上、単層フィルムについて述べたが、積層フィルムを
得るには、溶融押出工程において他の樹脂と共押出した
り、−軸延伸後に勤樹脂を押出ラミネートしたり、ある
いは縦延伸前または後に他のフィルムを積層することに
よって得られる。
得るには、溶融押出工程において他の樹脂と共押出した
り、−軸延伸後に勤樹脂を押出ラミネートしたり、ある
いは縦延伸前または後に他のフィルムを積層することに
よって得られる。
なお、他の樹脂またはフィルムの組成としては。
低融点ポリアミド類や、低密度ポリエチレン・中密度ポ
リエチレン・高密度ポリエチレン・低圧法低密度線状ポ
リエチレンなどのポリエチレン類。
リエチレン・高密度ポリエチレン・低圧法低密度線状ポ
リエチレンなどのポリエチレン類。
ポリプロピレン類、エチレン−プロピレン共重合体類、
ポリ塩化ビニリデンや塩化ビニリデン共重合体、エチレ
ン−酢酸ビニル共重合体およびそのケン化物類、アイオ
ノマー類などがあげられ、たとえばヒートシール性、ガ
ス遮断性、高印刷性を付与するに有用となる。
ポリ塩化ビニリデンや塩化ビニリデン共重合体、エチレ
ン−酢酸ビニル共重合体およびそのケン化物類、アイオ
ノマー類などがあげられ、たとえばヒートシール性、ガ
ス遮断性、高印刷性を付与するに有用となる。
さて１本発明の方法によって得られたフィルムは、ハム
・ソーセージ等の食肉等の収縮包装用として、熱収縮性
が高く、平面性・柔軟性・耐衝撃性が共に良く、シかも
剛性が作業上適正であるなどの優れた効果を有するもの
である。
・ソーセージ等の食肉等の収縮包装用として、熱収縮性
が高く、平面性・柔軟性・耐衝撃性が共に良く、シかも
剛性が作業上適正であるなどの優れた効果を有するもの
である。
次にフィルム特性の測定方法と評価基準を説明する。
（１） 測定方法
Ａ、熱収縮率（熱収縮性を評価する尺度）フィルム°を
、縦方向（以下ＭＤと略称する）に２５０ｍｍ、横方向
（以下ＴＤと略称するンに２５Ｑｍｍの各長さの正方形
に切り出し、各端から２５ｍｍの所に標線を入れる。即
ち。
、縦方向（以下ＭＤと略称する）に２５０ｍｍ、横方向
（以下ＴＤと略称するンに２５Ｑｍｍの各長さの正方形
に切り出し、各端から２５ｍｍの所に標線を入れる。即
ち。
２５Ｑｍｍ角のサンプルの内側に２００ｍ角の正方形を
書く。このサンプルを８０℃に保たれた温水中に６０秒
間浸漬し、引き上げたのち風乾（常温）・シ、各方向の
標線間距離ＬＸ画）を実測し、下式。
書く。このサンプルを８０℃に保たれた温水中に６０秒
間浸漬し、引き上げたのち風乾（常温）・シ、各方向の
標線間距離ＬＸ画）を実測し、下式。
００
に代入して、各方向の熱収縮率とした。単位はチ。
Ｂ、厚みムラ（平面性を評価する尺度）フィルムのＭＤ
、ＴＤ各１ｍに汎り、連続して厚みを測った。各方向に
ついて、厚みの最大値と最小値の差を平均厚みで除し、
これに１００を乗じた値を厚みムラとした。単位はチ。
、ＴＤ各１ｍに汎り、連続して厚みを測った。各方向に
ついて、厚みの最大値と最小値の差を平均厚みで除し、
これに１００を乗じた値を厚みムラとした。単位はチ。
Ｃ０残留伸度イ柔軟性を評価する尺度）フィルムからＭ
Ｄｌ ００ａｎＸＴＤ１０−を切り出し、テンシロンに
かけ、チャック間距離がＭＤに５０ｍｍとなし、２５℃
・６０％ＲＨ雰囲気中でＭＤ方向に応力をかけ、応力−
歪曲線を測定開始し、歪みが２０％に達した瞬間に応力
を解放し、応力−歪曲線上で応力が零に戻った時の伸度
、すなわち残留した歪をＭＤの残留伸度とした。ＴＤの
残留伸度は上で述べた方向を逆にして測定し求めた。単
位はチ。
Ｄｌ ００ａｎＸＴＤ１０−を切り出し、テンシロンに
かけ、チャック間距離がＭＤに５０ｍｍとなし、２５℃
・６０％ＲＨ雰囲気中でＭＤ方向に応力をかけ、応力−
歪曲線を測定開始し、歪みが２０％に達した瞬間に応力
を解放し、応力−歪曲線上で応力が零に戻った時の伸度
、すなわち残留した歪をＭＤの残留伸度とした。ＴＤの
残留伸度は上で述べた方向を逆にして測定し求めた。単
位はチ。
Ｄ、シャルピー衝撃強度（耐衝撃性を評価する尺度）
フィルムからＭ Ｄｌ ０ ｃｙｎ Ｘ Ｔ Ｄ １
ａｌｌに切り出し、シャルピー衝撃強度試験機（東洋精
機製）に設定し、Ｊ工５−Ｂ−７７２２に準じて破断エ
ネルギー（単位襠・ｃｎ）を出し、それを断面積（単位
ｍｍ’ ）で除してＭＤのシャルピー衝撃強度とした。
ａｌｌに切り出し、シャルピー衝撃強度試験機（東洋精
機製）に設定し、Ｊ工５−Ｂ−７７２２に準じて破断エ
ネルギー（単位襠・ｃｎ）を出し、それを断面積（単位
ｍｍ’ ）で除してＭＤのシャルピー衝撃強度とした。
ＴＤの強度は切り出し方向を逆にして測定した。単位は
鞄・（１１１７ｍｍ ”。
鞄・（１１１７ｍｍ ”。
Ｅ、ヤング率（剛性を評価する尺度）
ＡＳＴＭ−Ｄ−８８２に準じて、フィルムのＭＤ−ＴＤ
各ギヤング率測定した。
各ギヤング率測定した。
単位は鞄／ｍｍ ’ Ｑ
（２） 評価判定基準
各々の特性について、測定項目の適正値、および適正値
の理由をまとめて次の表に示した。
の理由をまとめて次の表に示した。
１２−
次に実施例に基づいて本発明の実施態様を説明する。
実施例１
ナイロン−６／６６原料として、東し■製°アミラン＝
ＣＭ−Ｌ６００１ （６／６６の共重合組成比二８５
７１５ 、融点２０５℃、相対粘度６．２）を用いた。
ＣＭ−Ｌ６００１ （６／６６の共重合組成比二８５
７１５ 、融点２０５℃、相対粘度６．２）を用いた。
この原料を２４５℃で溶融押出し、冷却キャストドラム
上で３５°Ｃで冷却固化せしめ未延伸シートを得た。こ
のシートを４５℃に予熱し、赤外線加熱ヒーターと加熱
ロールで７０℃に保たれた状態で、ＭＤに１ ｘ １０
％／分の延伸速度にて３０倍延伸した。このＭＤ−軸
延伸フィルムの複屈折の値は０．Ｑ３Ｑであった。次い
でこれを、室温まで冷却し、テンターに送り込み、９５
℃に予熱し。
上で３５°Ｃで冷却固化せしめ未延伸シートを得た。こ
のシートを４５℃に予熱し、赤外線加熱ヒーターと加熱
ロールで７０℃に保たれた状態で、ＭＤに１ ｘ １０
％／分の延伸速度にて３０倍延伸した。このＭＤ−軸
延伸フィルムの複屈折の値は０．Ｑ３Ｑであった。次い
でこれを、室温まで冷却し、テンターに送り込み、９５
℃に予熱し。
１２０°ＣでＴＤに１×１０チ／分の延伸速度にて４５
倍延伸した。次いでこれを、同じくテンター内にて１６
０℃で５秒間緊張熱処理した。
倍延伸した。次いでこれを、同じくテンター内にて１６
０℃で５秒間緊張熱処理した。
こうして得られた逐次二軸延伸フィルムは、厚みが６０
μｍであった。このフィルムの特性を測定評価した結果
を第１表に示した。
μｍであった。このフィルムの特性を測定評価した結果
を第１表に示した。
比較例１
ナイロン−６／６６の共重合組成比（Ａ） ／ （Ｂ）
が７５／２５ の原料を用い、実施例１と同一条件で
押出・キャスト・逐次二軸延伸熱処理した。なお、ＭＤ
−軸延伸後の複屈折の値は００２７であった。結果を第
１表に示した。
が７５／２５ の原料を用い、実施例１と同一条件で
押出・キャスト・逐次二軸延伸熱処理した。なお、ＭＤ
−軸延伸後の複屈折の値は００２７であった。結果を第
１表に示した。
比較例２
実施例１においてＭＤＤ伸倍率２５倍にて実施して得た
フィルムの結果を第１表に示した。なおＭＤ−軸延伸後
の複屈折の値は０．０２１であった。
フィルムの結果を第１表に示した。なおＭＤ−軸延伸後
の複屈折の値は０．０２１であった。
比較例３
実施例１においてＭＤＤ伸温度を９０ ’ｃにて実施し
て得たフィルムの結果を第１表に示した。
て得たフィルムの結果を第１表に示した。
なお、ＭＤ−軸延伸後の複屈折の値は０ｏ３８であった
０ 比較例４ 実施例１において、ＴＤＤ伸後の熱処理温度を１１５℃
で実施して得たフィルムの結果を第１表に示した。
０ 比較例４ 実施例１において、ＴＤＤ伸後の熱処理温度を１１５℃
で実施して得たフィルムの結果を第１表に示した。
比較例５
実施例１において、ＴＤ延伸後の熱処理温度を１８５℃
で実施して得たフィルムの結果を第１表に示した。
で実施して得たフィルムの結果を第１表に示した。
第 １ 表
第１表で明らかなように１本発明方法で得た実施例のフ
ィルムは、熱収縮率・厚みムラ・残留伸度・シャルピー
衝撃強度・ヤング率の全てが適正値であったが、比較例
１〜５のフィルムは、測定項目の１項目以上が適正値で
ない結果となった。
ィルムは、熱収縮率・厚みムラ・残留伸度・シャルピー
衝撃強度・ヤング率の全てが適正値であったが、比較例
１〜５のフィルムは、測定項目の１項目以上が適正値で
ない結果となった。
実施例２
ナイロン−６／６６に東し１アミラン’ＣＭ−６００１
）に、ナイロン−６／６６／６１０／１２ （東し１ア
ミラン”ａＭ−８３１）を２０重量パーセント混合せし
め、１台の押出機に供給せしめ、２３０°Ｃに溶融した
。一方、もう１台の押出機に、アイオノマー（三井ポリ
ケミカル製”サーリン″１６５２）を供給せしめ、２４
０℃に溶融した。両溶融原料を２４０℃で１合流器管内
で合流複合せしめて、２４０℃の口金から、中央層がナ
イロン。
）に、ナイロン−６／６６／６１０／１２ （東し１ア
ミラン”ａＭ−８３１）を２０重量パーセント混合せし
め、１台の押出機に供給せしめ、２３０°Ｃに溶融した
。一方、もう１台の押出機に、アイオノマー（三井ポリ
ケミカル製”サーリン″１６５２）を供給せしめ、２４
０℃に溶融した。両溶融原料を２４０℃で１合流器管内
で合流複合せしめて、２４０℃の口金から、中央層がナ
イロン。
両性層がアイオノマーからなる三層複合の押出シートを
押出し、これを３５℃の表面温度をもつ冷却ドラムに巻
きつけ、冷却固化せしめた。
押出し、これを３５℃の表面温度をもつ冷却ドラムに巻
きつけ、冷却固化せしめた。
このシートを４０℃に加熱し、ＭＤに３．０倍延伸した
。この−軸延伸フィルムの中央層の複屈折の値は０．０
２５であった。次にこの線軸延伸フイルムをテンターに
送り込み、１００℃に予熱せしめ。
。この−軸延伸フィルムの中央層の複屈折の値は０．０
２５であった。次にこの線軸延伸フイルムをテンターに
送り込み、１００℃に予熱せしめ。
１２５℃の延伸温度で４．０倍横方向に延伸した。
次いでテンター内において１６０℃で３秒間緊張熱処理
して３０μｍの最終フィルムを得た。得られたフィルム
の断面厚みの構成は、中央ナイロン層が１５μｍ１両外
アイオンマ一層が各７５μｍであった。このフィルムの
物性を第２表に示した。
して３０μｍの最終フィルムを得た。得られたフィルム
の断面厚みの構成は、中央ナイロン層が１５μｍ１両外
アイオンマ一層が各７５μｍであった。このフィルムの
物性を第２表に示した。
第 ２ 表
次に、このフィルムを高周波ゾール法で円筒状とし９円
筒状の食肉を収縮密着包装した。包装法は、まず１円筒
フィルムの片端をアルミ結紮し。
筒状の食肉を収縮密着包装した。包装法は、まず１円筒
フィルムの片端をアルミ結紮し。
食肉を入れ、他端から暮空収引しつつ、９５℃沸水に３
０秒間つけて収縮密着させ、瞬時に該他端をアルミ結紮
した。その後直ちに５°Ｃの冷却水に浸漬保持した。こ
うしてできた直径１５．８ｍｍ、面長２６７ｒｍｎ、重
量９６４ｇの食肉包装物体を６℃・７５４ＲＨの冷蔵庫
に保存し、直径と面長の寸法変化１重量の変化、外観（
ひからび、水・油成分の溜り、肉色の変化、フィルムと
肉との密着性の変化）を経時評価した。その結果を第６
表に示す。
０秒間つけて収縮密着させ、瞬時に該他端をアルミ結紮
した。その後直ちに５°Ｃの冷却水に浸漬保持した。こ
うしてできた直径１５．８ｍｍ、面長２６７ｒｍｎ、重
量９６４ｇの食肉包装物体を６℃・７５４ＲＨの冷蔵庫
に保存し、直径と面長の寸法変化１重量の変化、外観（
ひからび、水・油成分の溜り、肉色の変化、フィルムと
肉との密着性の変化）を経時評価した。その結果を第６
表に示す。
なお、参考のため、経時２８日後の実用許容限界値を第
３表に併記した。
３表に併記した。
第 ６ 表
第２表のフィルム物性、第３表の実用評価の評価から明
らかのように９本発明フィルムが９食肉の収縮包装加工
に優れた適性があることが判る。
らかのように９本発明フィルムが９食肉の収縮包装加工
に優れた適性があることが判る。
特許出願人 東し株式会社
Claims (1)
- （１） ε−カプロラクタム（４）と、ヘキサメチレ
ンジアミンとアジピン酸からなるナイロン塩（Ｂ）との
共重合体で、かつその共重合重量比（Ａ） ／ （Ｂ）
が。 ９５１５〜８０／２０の範囲内の共重合ポリアミドを溶
融押出し、３０〜７０℃に冷却キャスト後、４０〜７０
℃に予熱し９次いで６０〜８０°Ｃで縦方向に２８倍以
上延伸して複屈折００２０〜０．０３５の線軸延伸フイ
ルムとし、該フィルムを横方向に延伸し。 次いで１２０〜１８０℃で熱処理することを特徴とする
熱収縮性二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17574981A JPS5878728A (ja) | 1981-11-04 | 1981-11-04 | 熱収縮性二軸延伸ポリアミドフイルウムノセイゾウホウホウ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17574981A JPS5878728A (ja) | 1981-11-04 | 1981-11-04 | 熱収縮性二軸延伸ポリアミドフイルウムノセイゾウホウホウ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5878728A true JPS5878728A (ja) | 1983-05-12 |
Family
ID=16001574
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17574981A Pending JPS5878728A (ja) | 1981-11-04 | 1981-11-04 | 熱収縮性二軸延伸ポリアミドフイルウムノセイゾウホウホウ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5878728A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61177228A (ja) * | 1985-02-04 | 1986-08-08 | Mitsubishi Monsanto Chem Co | 熱収縮性二軸延伸ポリアミドフイルムおよびその製造方法 |
| JPS62227626A (ja) * | 1986-03-31 | 1987-10-06 | Kohjin Co Ltd | 収縮性ポリアミドフイルム及びその製造法 |
| JPH01225550A (ja) * | 1988-03-04 | 1989-09-08 | Kureha Chem Ind Co Ltd | 熱収縮性多層フィルム |
| DE10231769A1 (de) * | 2002-07-13 | 2004-02-12 | Orbita-Film Gmbh | Dampfbremsfolie mit erhöhter Reißdehnung in Längs- und Querrichtung und variabler Wasserdampfdurchlässigkeit |
| US7439448B2 (en) | 2003-06-19 | 2008-10-21 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Phase split structure of multiphase superconducting cable |
| WO2019111888A1 (ja) * | 2017-12-05 | 2019-06-13 | 宇部興産株式会社 | 熱収縮性ポリアミドフィルム及びその製造方法 |
-
1981
- 1981-11-04 JP JP17574981A patent/JPS5878728A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| DE10231769B4 (de) * | 2002-07-13 | 2009-09-10 | Orbita-Film Gmbh | Dampfbremsfolie mit erhöhter Reißdehnung in Längs- und Querrichtung und variabler Wasserdampfdurchlässigkeit |
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