JPS5861828A - 大粒径尿素主体粒体及びその造粒方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は大粒径尿素主体粒体に関する。この粒体はホ
ルムアルデヒド、微量栄養素及び植物栄養素のような普
通の添加剤を含んでいてもよい。

この発明はまた上述のような尿素主体粒体の浅皿造粒方
法にも関する。低水含量の温尿素溶液または尿素溶融物
及び冷固体粒′子及び−合により添加剤を傾斜し大回転
中の浅皿に供給して温液体（すなわち温尿素溶液または
尿素溶融物）を固体粒子上で固化させて大粒径粒体を造
る〇浅皿造粒操作中に、相対的に微細な固体粒子を冷却
材として１給された傾斜した回転中の円形浅皿上の材料
の回転層に液和物を噴霧を喪は流嬌することによって粒
体は徐々に大きくなる。

浅皿を使用すゐ効果は生成−すなわち浅皿上の粒体が大
きさに従って分級されることをも意味する。粒体の寸法
が大きくなるにつれてそれらは段々と回転粒子層の上方
に１且つ浅皿の周縁方向における外側Ｋ・移動し、その
結果粒体が充分な大きさＫなると浅皿の回転によって粒
体が持上げられ九浅皿の縁の部分を越えて粒体は転がり
出る。小さい方の粒体は浅皿上に残ってそれらが浅皿の
縁を越えて転かや出すのに充分なほど大きくなるまで生
長を続ける。浅皿を正しく回転させることによって浅皿
を去る粒体の大きさはかなシ均一になる。粒体の大きさ
はＩ￥ｌＫ浅皿の回転速度、傾斜角度及び溶融物が供給
される位置により決定される。

約よ關よシ小さい平均直径の尿素粒体は現在でもドラム
造粒法、浅皿造粒法及び流動造粒法のような数種の異な
る技法により製造されている。粒体が生長する機構は選
択した技法及び方法の種類によって異なる。

ところがｊｌ’ｇより大きい平均粒径をもつ尿素粒体く
対する需要が増大しつつある。大粒径の尿素粒体は飛行
機からの施肥について重要である。しかし、超粒体と呼
ばれる大粒径の尿素粒体を使うことが重要でありうるの
はまずＩｇｉに稲の生育についてである。稲の生育中に
は大量の肥料が失われる。尿素を普通の手段によシ散布
し且つ尿素を普通のタイプすなわち粒状化した尿素であ
る時には尿素中の窒素のＪｊ−，７ｊ−しか稲は吸収し
、ないと普通思われている。稲田はある期間水を溢れさ
せておくから施肥された極めて多量の肥料はその時期に
流れ去ることがある。この問題を少なくする−りの方法
は肥料を含む泥のボール、泥の球状物として稲株の間の
±懐中に入れることであった。このよう々ボールは肥料
を湿った土と混ぜ合わせてボールを造シ、とれを乾燥す
ることによって造ることができる。このボールを造るこ
と、及びこれらを田の中に入れてやることは非常な労力
を要する作業である＠更に、肥料を機械的に圧縮する仁
とＫよって゛大粒径の肥料粒子を造ることも既知である
が、この方法で造った肥料は高価であるＯ　　　　・ 稲田の施肥に関して硫黄で被覆した尿素粒子または徐々
に放出型の肥料も既知である。水を張り九稲田に肥料が
沈着して非常に早く溶解しないように肥料粒子自体を重
くする重い粒子を含む被覆を使用することもできる。し
かし、このタイプの肥料の製造は高価につく。

稲株の間に大粒径の尿素粒体を施肥することも研究され
た。インターナショナル・２イス働リサーチ拳インスチ
チユートはこの方法についての実験を行い、その結果を
工ＦＤＯレポート第３巻、第参号（ｌデフを年１２月）
の工ｓＢｘ　ｏｉｐミルデー１．７亭に報告している。

この実験に関連して直径１０〜／ｊｍの尿素粒子ｉｇ、
Ｊ９及び−Ｊｌの小実験ロフトが回分式に造られえ。

所望の品位の超粒体の連続的経済的方法を達成するため
に幾つかの新しい問題を解決しなければならなかったこ
とは明らかである。ニジＤＯの実験により得た経験は超
粒子形の尿素は稲を生育するのに経済的で効率のよい肥
料であることを示し喪。

浅皿造粒法による窒素含有生成物の製造は米国特許第参
、００　ｔ、０４１号に記載されている。この方法の特
殊な構成要件は冷徹粉固体を、浅皿の表面を時計、の文
字盤と見なして浅皿の回転が反時計方向で泰るとした時
に６時の位置から１０時（Ｄ位置へセクタ内の浅皿に装
入する点にある。滑〉落ちる粒子が装入され要冷物質を
覆い、ｌＪ時の位置から２時の位置への四分円内の層の
表面上に溶融物の主要部分が装入される。

浅皿を去る生成し九粒体の温度は物質の融点よりダ℃〜
２ｊ℃低く保九れる。

超粒体を造る丸めの実験の間に上述の米国特許に記載さ
れた、いわゆる凝集体化による粒体形成機構はこのよう
な大粒径粒体には適していないように思われえ。

従って、この発明の目的は平均粒径がり騙以上で狭い粒
体寸法分布をもつ球状の尿素主体超粒体という新規で改
善された製品をうるＫある０この発明の他の目的は平均
粒径がり鵡以上で、狭い粒体寸法分布をもち、且つ所望
の寸法及び品位の大粒径粒体が高割合を占める尿素粒体
の連続式製法を提供するＫある。

この発明の更に他の目的は浅皿に供給される溶融尿素ま
た液体尿素の量がとの造粒方法からの大粒径粒体の量に
対応するクローズド操作を提供するにある０このことは
浅皿面積（１１Ｐ）　ａりの大粒径粒体の高生産性を意
味する。

上述の米国特許による尿素の浅皿造粒から得られたプラ
スの経験のために製品の性能及び品位の両者について前
記米国特許における装置と同じ装置を使用して超粒体を
製造する丸めの研究を開始した。間もなく前記方法では
小粒子の凝集体が主として生じて６１１１１以上の尿素
粒体を製造するためにその方法を使用することは不可能
であることが判明した。また、大粒径粒体を造ろうとす
ると装置中に振動が生ずることも判明した。更に、主と
して球状形の製品を得ることも困難であった０製品の小
粒子と製品粒度の粒体とが粘着し合う傾向があった。

普通の大きさの尿素粒体と超粒体を造るためのメカニズ
ムに関する差異及び上述の困難にも拘らず、既知の装置
と高温造粒法を使用することによって更に研究を続行す
ることが決定された０それは材料の融点より参℃〜１５
℃低く浅皿を去る粒体の温度を保つ浅皿造粒法である。

そこで問題は良好な製品を製造でき、方法の一部である
異なる流れ間の正しい比率が得られ、そしてこれらが安
定に行われる連続法を与えることができるパラメータに
対する制限を決定するにある。

研究の最初の前提として浅皿上で大粒径の粒体な製造す
るには粒体は芯材のまわシに溶融物または溶液の層を形
成させることが必要であると想定された。我々はこれを
達成するために芯材上に溶融物の層を添加し、その後で
粒子を数回装置中を通して浅皿を通すたびごとに新しい
層を付着させることを試みた。その場合、芯材の数は方
法から得られる最終大粒径粒体の数に対応する。更に新
しい粒子は形成されないこと、及び浅皿上での粒子の数
は数個の粒子の凝集によシ減少することも想定され喪。

従って浅皿から取出される生成物粒子の数に対応して芯
材粒子の流れを浅皿へ連続的に装入すべきである。

前述の前提条件を達成する丸めに、上述のように安定な
操作を達成するために芯材粒子と再循環粒子との両方の
添加を制御することが重要である。

この発明の特定の構成要件は特許請求の範囲に記載の通
シである。すなわち、この発明はホルムアルデヒド、微
量栄養素及び植物栄養素のような普通の添加剤を場合に
より含む大粒径尿素主体粒体にシいて、前記粒体の平均
直径はテ關以上で、粒体の少くとも１０ｇ１は粒体の平
均重量の０．り〜ｉ、ｓ倍の重量をもち、粒体は少くと
も１個の芯材粒子の周りの溶融体の層から主としてなシ
且つ粒体の圧潰強さがコｏ−参ｏｔｔｇであることを特
徴とする＼大粒径尿素主体粒体に存する。更にまた、こ
の発明は場合によシ彼記添加剤を含有する尿素溶融物ま
九は低水含量の温尿素溶液及び冷固体粒子を傾斜した回
転中の浅皿に供給することによ？て温溶液ｔたは溶融物
を固体粒子上に固化させてより大きい粒子となすことか
らなる。ホルムアルデヒド、微量栄養素及び植物栄養素
のような普通の添加剤を場合によシ含む大粒径尿素主体
粒体で多って、前記粒体の平均直径は７關以上で、粒体
Ｏ少くとｔＩＯ−は粒体の平均重量の０．７〜ｉ、ｓ倍
の重量をもち、粒体は少くとも１個の芯材粒子の周ヤの
溶融体の層から主としてｆｋ６且つ粒体の圧潰強さがＪ
０〜参〇＃であることを特徴とする０大数径尿素主体粒
体の浅皿造粒方法におらで、少割合量の微細芯材粒子と
多量割合量の再循環粒体として供給される芯材固体粒子
上に前記温溶液または溶融物を供給し、こうして生成し
た粒子を浅皿から敗出し、冷却し、オーバサイズ粒子、
生成物粒子、アンダーサイズ粒子とに一分けし、後者の
区分全部を再循環粒体として使用することＫよってこれ
を再び尿素の溶融物または温溶液で被覆し、浅皿を去る
粒体０平均直径と芯材粒子との間をＪ以下の値に保つこ
とを特徴とする、大粒径尿素主体粒体の浅皿造粒方法に
も存する◎ 以下に図を参照してこの発明を説明する。

第１図では傾斜した造粒浅皿ｌに尿素溶融物ま九は低水
含量尿素溶液Ｊ及び固体コを供給する。固体二の供給は
それぞれ再循環粒子／ｌの流れ及び芯材粒子／ダの流れ
２つの流れから表る。これらの流れは再循環粒子及び芯
材粒子についての平均粒径が例えばそれぞれｍｍｌ及び
Ｊ鵡をもつ比較的狭い粒子寸法分布をもつ。固体のこれ
らの流れの各々はそれらのそれぞれの貯蔵槽！及び６に
接続している０これらの流れｌｌ及びｌダからの粒子は
尿素溶融物の層で覆われて、若干大きくなった粒子とし
て浅皿ｌを去る。これらの温粒子は次いで導管参によシ
フアンプにより空気を供給される冷却床りに送られる。

冷却床γからのダストを含んだ空気はサイクロンｔを通
ってダスト／Ａｄ除かれる０このダストは浅皿へ戻して
亀よ←または再び溶解してもよい。冷却後、粒子を部分
は装＠ｔｏｙｃ送り、ここで粒子は３つの区分、すなわ
ち生成物ｌコ、生成物粒子寸法未満の粒子（アンダーイ
ズ粒子）、すなわち再循環粒子／／及び生成物粒子寸法
を越える粒子（オーツ（サイズ粒子）／３に分けられ、
この粒子／Ｊはミル／ｊ中で粉砕される。粒子１３を粉
砕した後で粒子は必要に応じ一分は装置／Ｉｔ／Ｃ送ら
れる。ミルｌｊからの粒子の主要部は導管ｌダにより芯
材粒子として貯蔵槽６に輸送され、更に浅皿／に送られ
る。

第１図では一つの等しい段階を接続した一段階からなる
一段階法が示されている。方法の第一段階における第１
段階に対応する装置は第７段階と同じ参照数字により、
ｒｂＪを付加して称呼される。この一段階法では第１段
階からの生成物／コは第一段階の芯材となる。篩分は装
＠　／　Ｏｂからのオーバーサイズ粒子／Ｊｂは共通の
ミル／ｊに輸送され、第１段階の芯材に粉砕される。一
段階法からの最終生成物／？は篩分は装置１０ｂから取
出される。

予備実験は１段階での大粒径粒子の製造は若干の余分の
問題を含み、一段階法で造粒を行う方か容易であるよう
に思われた。上述の特許明細書に記載された装置と同じ
装置で下記の実験を行った。造粒実験を１段階法及び一
段階法で行い、芯材粒子上に溶融物を固化することによ
つて大粒径粒子を得ようと試みた。これらの実験から１
段階法でも１段階法でも超粒体の製造が可能であること
が判明し喪。この発明の主要な特徴及び利点は下記の記
載及び対応する図面から明らかであろう。

以下に実施例を掲げてこの発明を説明する。

実施例　ｌ この実施例は１段階で７ｇの粒子の製造を説明するもの
である。

製造は直径／ｍの浅皿を使用して行った。リムの高さは
Ｊｊ３ないしＪｌｌに変え、浅皿の回転速度は１７〜４
１　ｊｒｐｍとし、傾斜角は参ｊＯ〜Ａ！’　にした。

浅皿をフードで覆い、この７−ドを吸引ファンに接続し
友。

浅皿に下記の尿素の流れを供給した： 溶融物　　　　　ダクコに９／時間 芯材粒子　　　　コｔ＆９／時間 平均粒径　　　　Ｊ、４１１１１ 再循環粒子　　　！ｊ参に９７時間 千均粒径　　　　ｔ、ツ鵡 温　　度　　　　　　　　＃！℃ 浅皿を去る生成物流はｌダｊ参＃／時間で、粒子の平均
粒径は１０．４Ｗ１１であった。これらの粒子を冷却床
に送って７３℃の空気で冷却した。粒子を冷却後に篩に
より粒子を３つの区分に分けた：すなわち芯材粒子（ア
ンダーサイズ粒子Ｘ生成物及びオーバサイズ粒子（これ
は芯材粒子に粉砕した）の３区分である。平均粒径ｔ、
ｔｗａの再循環粒子ｑ　ｓ−ｌ＃／時間が得られた。生
成物区分は粒径／　／、コ鵡でヂｚ　ｓｋｇ／時間の割
合で製造され、オーバサイズ粒子亭７に９／時間はミル
に送って粉砕し、それによって平均粒径Ｊ、４ｔｍの芯
材粒子コｔｊｃＩ／／時間が得られた〇浅皿を去る粒体
の平均粒径と芯材粒子の平均粒径との比ν、は下記の通
りである： ？、　＝／　０．４　ｘｓ　／　Ｊ、４　ｍ　＝　　コ
、ｔ　参与循環粒子／芯材粒子の重量比１．は下記の通
りであるニ ジ、＝ｔｊダ／コｔ＝Ｊダ、ｏ。

この実験は溶融物／固体の重量比を０．＃ｌとして行っ
た。

生成物粒子の圧潰強さは−ｔｋｇで、ｔｌ当９の重量は
７００〜７３０　ｇであった。

生成物粒体のｑ　ｔ、ｂ　ｅｌｋは粒体の平均重量の０
、ｔ　−／、コ倍の範囲のものであった。

上記圧潰強さはインストロン引張抄試験装置で測定した
。

粒体の形状は球体から僅かに外れていたが、それらの外
観及び形状は許容しうるものであった０ この実験中、ダストの生成は極めて少なく、従ってサイ
クロンによって浅皿から取出され九ダストは溶融物ｌト
ン当りｔ−２ｋｇであった。

しかし、パラメータν１　及びＦ、に関する上述の値を
適用すると安定な操作を得ることを困実施例コ この実施例は／Ｒ１ｊｉで／９の粒体の造粒を示す。

浅皿に尿素の下記の流れな供給した： 溶融物　　　　　５９０々／時間 芯材粒子　　　　　３！ｋｌｌ／時間 乎均粒径　　　　　　３．ｔｍｒｎ 再循環粒子　　ｌ亭００ゆ７時間 平均粒径　　　　　ｇ・９　ｍｍ 温　　度　　　　　　　　　４ｇデ℃ 浅皿を去る粒子の平均粒径と芯材粒子の平均軟径との比
Ｆ　＜　＝／　（７−ｊ　ｍｍ／Ｊ　−ｇ　ｍｍ　＝コ
、り６、再循環粒子重量／芯材粒子重量比ｙ、ｘｉｑｏ
。

／ｊｊ−４ＩＯ，００ 実験は溶融物／Ｉｔ体重量比Ｏ，ダｌで行った。

この実験の操作は実施例１よりも安定であったが、浅皿
に供給する芯材の量もまたこの実験中正確にすべきであ
った。芯材の量が少し変化してさえ操作の安定性に影響
することが判った。

粒体の形状は実施例１のものより僅かではあるがもつと
球体から外れていた。しかし、それらはこの実施例の場
合も許容しうるちのであった。

生成物粒体のＳ９．？−は粒体の平均重量のｏ、ｇ〜八
−倍の範囲内にあった。粒体の圧潰強さ及びそれらのｔ
ｇ当りの重量はそれぞれコダゆ及び１００〜７３０１１
で、平均粒径はｌ／、−ｍｍであった。

ダストの生成は実施例／の場合と同じであった。

実施例Ｊ この実施例は１段階で１１１の粒体を造ること。

な説明するものである。

浅皿に下記の尿素の流れを供給した。

溶融物　　　　　ｚｑｏｋｇ／時間 芯材粒子　　　　　ｑｓＩ＃／時間 平均粒径　　　　　　ｓ、ｏ　ｍｍ ｍ再循環壬子　ＩＯタダに＃／時間 平均粒径　　　　　９．ｊｍｍ 温　　度　　　　　　　　　ダコ℃ 浅皿を去る粒体の平均粒径と芯材粒子の平均粒径との比
ｙ、　＝　ｔ　ｏ、ｚ　ｍｍ／１ｍｍ　＝コ、／　０再
循環粒子／芯材粒子重量比？、＝１０９ダ／ｌ　ｊｍ／
／、！１ この実験は溶融物／ｆｉ１体重量比なＯ０！０として行
った。

生成物粒体の圧潰強さはココゆで、ｉｌ当りの重量はク
ダｏｐ、平均粒径は／　／、コｍｍ　　であった。

生成物は前の実施例のものより、外観、丸さが劣ってい
たが、これは主として芯材の形が球形から非常に外れた
形状のものであったためである。

生成物粒体の１１−は粒体の平均重量のＯ−一〜／、−
倍の範囲内のものであった。

しかし、この実施例での操作は前の実施例の操作より安
定であった。

ダストの生成は前の実施例の場合と同様である。

実施例亭 この実施例は一段階法によりｔｇの粒体を造ることな説
明するもので、ＩＮＩＲＮからの生成物＆ｌＪ段階の生
成物として使用した。

浅皿Ｉ及び■に尿素の下記の流れを供給した：溶融物　
　　　　　　Ｓｌｊゆ７時間　　ダ１１穆／時間芯材粒
子　　　　　！７ｋｌｌ／時間　　Ｉｔ穆／時聞平均粒
径　　　　　　３．Ｏｍｌ　　　　ｔ、ｔ　ｆｆｌ！Ｅ
ｌ再循環粒子　　　ｉｔｓＪＩＫｇ／時間　　ｇ！ｊｋ
＃／時間平均粒径　　　　　　ダ、Ｏｍｍ　　　　　？
、ｔｍｍ温　　度　　　　　　　　　ｓｔ℃　　　　　
　　３３℃浅皿を去る軟体の平均粒径　　Ｓ、コｒｎｍ
１０．ｋｍＨＩＦ、　　（浅皿を来る粒体と 芯材粒子との粒径比）　　　八７　、？　　　　　　　
／、ｑ／この実験は１ｌＩ１段階及びＩｓ２段−におけ
る溶融物／固体の重量比なそれぞれｏ、ｂり及びｏ、Ｉ
Ｉｇとして行った。

この実施例における操作は極め、工安定であり第１段階
及び第一段階共に安全な状態が極めてすみやかに得られ
た。ＩＩ　／　Ｒ＃と第１ＴＲＷＩとからの生成物粒子
は均一で球状であった。

１８／Ｒｆｌｌ’に＊る粒体の平均粒径はｓ、！ｒｍｍ
テ、これｔ第一段階の芯材粒子として使用した。

嬉／Ｒｆｌｌｌでは浅皿上の温度が恐らく１２８℃とい
う比較的高温のためにダストが着干生成した。ダスト除
去装置からのダストの量は溶融物Ｉトン当！）３〜４１
ｋｌＩであったっ最終段階から取出されたダストの量は
溶融物ｌトン当りｌ〜コゆであった。

最終生成物粒体の圧潰強さは２１１ｋｌｉ、／ｌ当りの
重量７ダ０１ｉ、平均粒径は／　／、コｍｍ　であった
。

第一段階からの生成物粒体の９４１．Ｉ−は前記粒体平
均重量の０．１〜／、Ｊ倍の範囲内のものであった。

実施例！ この実施例は一段階法でコＩ粒体の製造を説明するもの
である。

浅皿に尿素の下記の流れな供給した。

■　　　　　　　　　　　　　■ 溶融物　　　　　　Ｓクデゆ７時間　　ＩＩｔｌｋＩＩ
／時間芯材粒子　　　　３！ゆ７時間　　　ｌコ０−７
時間平均粒径　　　２ｍ！ｒ　ｍｍ　　　　　ｔＪ　ｍ
ｍ再循環粒子　　９１コゆ／Ｍ　　／コｌダ時／時間温
　　度　　　　　　　　、ｙｓ′ＩＣｓデ℃平均誼径　
　　　　６．９ｍｍ　　　　／コ、　ｊ　ｍｍ第１ＲＮ
及び第一段階に対する溶融物／１ｍ体の重量比はそれぞ
れ０．３及５０．３４１であった。

第１ＲＷＩＩを去る粒体の平均粒径は７．１ｍｍ　　で
それな第一段階の芯材粒子として使用した。

第１段階は安定であったが、大きな粒子と小さな粒子と
が互に粘着する傾向が着干見られたが、これは粒径比の
比が大きい、すなわちＦ、＝コ、Ｊ　ｆ　　と大きいた
めである。

第１ＩＲ６１でのダストの生成は実施例ダの第１段階と
同様であり、第一段階でのダストの生成は最少量であっ
た。

第一段階からの生成物粒体のｑλ囁は該粒体の平均粒径
の０．５〜八−倍の範囲内のものであった。

最終生成物の圧潰強さは３３ｋｆｉで、ｉｌ当りの重量
は７ｏｏｌで、平均粒径はｔ　１１．３＝ｍ　　であっ
た。

実施例に の実施例は一段階で３１の粒体を造った。

第１Ｉｉ！１２５１は実施例Ｓの第１Ｒｍと同様にして
行った。

浅皿に尿素の下記の流れな供給した： ！　　　　　　　　　　■ 溶融物　　　　　　　ｊ？？時／時間時間Ｉ６フｋＩＩ
／時間芯材粒子　　　　　　３ｚｋｇ／時間　　！ｒｊ
ゆ７時間平均粒径　　　　　コｅｊ　ｍＷ　　　　７４
　ｍｆｆ１再循環粒子　　　？を一時／時間　ｉ　ｚ　
ｂ　ｔｋｇ／時間Ｉ　　　　　　　　　　　　　ｎ 温　　度　　　　　　　　　３３℃　　　　　　　３９
℃平均粒径　　　　　６．デｍｍ／Ｊ、ｌ１ｍｍ第Ｘ段
階及び第ｎ段階に対する溶融物／ＩＩ体の重量比はそれ
ぞ゛れＯ，！　？及び０．コブであった。

この実施例の操作は第１段階及び第一段階共に安定で、
最終生成物の形状は実質上球形であった。

第ｎ段階からの生成物粒体の９ダチは該粒体の平均重量
のＱ、ｇ〜八−倍の範囲内のものであった。

第ｎ段階生成物粒体の圧潰強さはＪｊｋＩＩで、ｔｌ当
りの重量は７００ｇであった。第ｎ段階からの生成物粒
体の平均粒径は／　ｉコミｍ　であった。

ダストの生成は実施例よと同様であった。

これらの実験全部において、１３４ｔ℃〜／４’−℃の
温度の尿素溶融物＆！用した。

本＠細書の実施例で述べた一段階法実験ではｌ・種だけ
の浅皿な使用して操作を行い、第夏段階からの生成物’
に一第■段階の芯材粒子の貯蔵槽に集めた、上述の諸実
施例では第Ｉ段階へ供給した尿素の量は第ｎ段階へ装入
する量に対応していない。第１ＲＮは第ｎ段階用の芯材
粒子を余りにも多く生成させることがわかる。ｖ！用し
た装置では安定な操作を得るために尿素のはぼ最少量、
特に実験中興なる流れに対して一定の値を得るために最
少量の芯材粒子な供給することが必要であった。対応す
る量の流れを得るために例えば第１段に使用する量はコ
、Ｊｒ　！ｒの係数により減少しなければならない。［
７かし、操作を特許請求の範匣に記載に従って行い、一
段階に対する材料流間に対応関係を確実にすれは′１コ
図に示すようにコ個の浅皿を互に接続するのに問題は生
じない。これと同じ前提条件を考慮すれば数個の浅皿、
例えば第１ＲＮＩでｌ儒の浅皿、第ＵＲＮで一個の浅皿
を接続することができる。大粒径の粒体、例えば３ｇの
粒体な造るため・に一段階でこのような操作を行う方が
蕾過容易である。

上述の実施例から、発明者達は特別に大きく、特に均一
な粒径と高圧漬彊さをもつ尿素主体瑠殺体の連続式安定
な製法を達成できたことが理解される。これは材料の流
れ１粒径及び浅皿、の固体の粒径の相対分布な正確に制
御することにより達成される。この制御と調整は慣用の
技法によって行う。浅皿を央る粒体／芯材粒子の平均粒
径比であるパラメータＦ、はこの点において極めて重要
である。

層粒体の製造方法の開発に関連して、これらのパラメー
タの研究を完成するための実験を行った。一般的に云っ
て、一つのパラメータについて別々に下記のことが云い
うる： Ｆ、：　　上限のＪを越えると操作は不安定となり、大
きな粒子と小さな粒子とがくっつき合い不均一な遺体を
造る。Ｆ、は約コであるのが好ましい。

Ｆｆｆｉ＝　　このパラメータは、浅皿中での粒子の正
しい回転と分級とを行い、結果としては生成物に対する
着密な重量分布な３うるために特許請求の範囲に記載し
た範囲内に保つべきである。ここに述べた範囲内にこの
パラメータを保つことに、よって再循環材料中に極当な
粒径分布が得られる。

一般的に云って、実質上球形の芯材粒子を使用する時に
丸るい生成物粒体が最も容易に得られる。前の溶融物の
層に各折しい層を融着した時に最強且つ最美鳳な生成物
の品位が得られる。

溶融物／固体重量比を０．３−　／程度に保つことが有
利であるように思われる。粒体は層状被覆な芯材粒子に
かけることによって造られるが、各層は粒体が機械的応
力にさらされた時に容易に剥離できるようなはっきりし
た層から粒体ができているものではないように各層が前
の層に強固に結合してなる。

この発明によれば、大粒径粒体の形の新規な製品が得ら
れ、この製品はその品位及び製造コストの点で同一目的
に対する他の製品より一層適したものである。その圧涜
強さとケーキ化傾向が低いことにより輸送及び貯蔵に適
する。稲・株への施肥もこのような粒体な既知の稲作肥
料の代りに施せば一層効率的である。

農耕宇土の理由から添加剤の配合が望ましいならそれな
層粒体中に配合してもよい。現在重要な微量栄養素は特
にＺｎ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ｂ、Ｍｏ及びＣｎ　　である。Ｐ
及び区のような植物栄養素及びＳ及びＣａ　のような補
助植物栄養素も重要で、このような尿素主体層粒体に配
合できる。

場合により、徐々に肥料成分を放出する効果を得るため
に、また徐々に溶解する肥料が必要な時には軟体な硫黄
または重°合体で被覆される。

この発明による層粒体はこのような目的には適切である
。粒体の被覆は簡単で、低価格の仕方で実施できる。こ
のような粒体が低比表ｒｋＪＩＩであることはこの点に
ついて非常に有利である。

この発明の方法は既知の製造装置を使って実施できるか
ら、普通の粒径の慣用の尿素粒子の製造からこの発明に
よる粒体の製造に容易に切換えることができる。この発
明の方法は所望の粒径及び品位の粒体な造るために容易
に調整でき、かつ高生産能力を与えるつこの発明の方法
はまた、狭い分級範囲の製品を与える。

【図面の簡単な説明】 第１図は７段階法の７０−シートを示す図、Ｓ２図は一
段階法の７０−シートを示す図である。図中： ｌ・・浅皿、−・・固体、３・・尿素溶融物または低水
含量尿素溶液、ダ・・導管、Ｓ・・（再循環粒子）貯蔵
槽、６・・（芯材粒子）貯蔵槽、７・・冷却床、Ｓ・・
サイクロン、テ・・７アン、１０・・篩分は装置、Ｉ／
・・再循環粒子、ｌコ・・生成物、１３・・生成物粒子
寸法を越える粒子（オーバサイズ粒子〕、／ｌ・・導管
、／ｊ・・ミル、１６・−ダスト、／？・・最終生成物
、／１・・篩分は装置。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ｌ　ホルムアルデヒド、微量栄養素及び植物栄養素のよ
   うな普通の添加剤を場合によシ含むｔｏ−は粒体の平均
   重量の０．ツ〜ｔ、Ｓ倍の重量をもち、粒体は少くと４
   １１１個の芯材粒子の周シの゛溶融体の層から主として
   壜り且つ粒体の圧潰強さがコ０〜参〇＃であることを特
   徴とする、大粒−径尿素主体粒体。 二　粒体の１０〜デ！−が粒体の平均重量のｏ、ｔ〜八
   −倍の重量をもつ特許請求の範囲第１項記載の大粒径尿
   素主体粒体。 ユ　場合により後記添加剤を含有する尿素溶融物ｉｔは
   低水含量の温尿素溶液及び冷固体粒子を傾斜した回転中
   の浅皿に供給することＫよって温溶液または溶融物を固
   体粒子上Ｋｌｌ化させてより大きい粒子となすことから
   まる、ホルムアルデヒド、微量栄養素及び植物栄養素の
   ような普通Ｏ添加剤を場合によシ含む大粒径尿素主体粒
   体であって、前記粒体の平均直径は７■以にで粒体の少
   くともｔｏｔ４は粒体の平均重量の０．ｔ〜／、Ｊ倍の
   重量をもち１、粒体は少くとも１個の芯材粒子の周シの
   溶融体の層から主としてなに且つ粒体の圧潰強さがコ０
   〜ダＯ＃であることを特徴とする　大粒径尿素主体粒体
   の浅皿造粒方法にシいて、少割合量の微細芯材粒子と多
   量割合量の再循環粒体として供給される芯材固体粒子上
   に前記温溶液ｉえは溶融物を供給し、こうして生成し大
   粒子を浅皿から職出し、冷却し、オーパナイズ粒子、生
   成物粒子、アンダーサイズ粒子とに一分けし、後者の区
   分全部を再循環粒体として使用するととＫよってこれを
   再び尿素の溶融物まえは温溶液で被覆し、浅皿を去る粒
   体の平均直径と芯材粒子との間を３以下の値に保つこと
   を特徴とすする、゛大粒径尿素主体粒体の浅皿造粒方法
   。 喫　芯材粒子を別の貯蔵槽を経て浅皿に供給し再循環籾
   体を他の貯蔵槽を経て浅皿に供給し浅皿からの粒体の平
   均直径と芯材粒子との比を特徴とする特許請求の範囲第
   ３項記載の造粒方法。 よ　再循環粒体と芯材粒子との重量比を３０：／−１：
   ／に保つ特許請求の範囲第３項または第参項記載の造粒
   方法。 ム　造粒を、各段階が浅皿、再循環粒体用の貯蔵槽、芯
   材粒子用の貯蔵槽及び冷却床及び部分は装置を備えた２
   段階で行い、第１段階からの生成物を第一段階の芯材粒
   子として使用し、第７段階用の芯材粒子を大きすぎ大粒
   径の粒体を破砕し篩分けすることによって造る特許請求
   の範囲第３項ないし第３項のいずれかに記載の造粒方法
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