JPS5852723B2 - 圧延ロ−ル用の油膜軸受 - Google Patents
圧延ロ−ル用の油膜軸受Info
- Publication number
- JPS5852723B2 JPS5852723B2 JP11018179A JP11018179A JPS5852723B2 JP S5852723 B2 JPS5852723 B2 JP S5852723B2 JP 11018179 A JP11018179 A JP 11018179A JP 11018179 A JP11018179 A JP 11018179A JP S5852723 B2 JPS5852723 B2 JP S5852723B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- rolling
- oil film
- key
- sleeve
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
- B21B31/07—Adaptation of roll neck bearings
- B21B31/074—Oil film bearings, e.g. "Morgoil" bearings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
- Mounting Of Bearings Or Others (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、圧延ロール用の油膜軸受に関するものであ
る。
る。
現在、板材の連続圧延に当っては、熱間、冷間圧延を問
わず自動板厚制御（以下単にＡＧＣと略す）を行なって
圧延板の長手方向の板厚の均一化を図っている。
わず自動板厚制御（以下単にＡＧＣと略す）を行なって
圧延板の長手方向の板厚の均一化を図っている。
この板圧延におけるＡＧＣば、はとんどの場合Ｂ Ｉ
Ｓ ＲＡ方式であって、この方式は第１図に示すように
圧下位置と圧延荷重とからその時点での板厚を推定し、
これを目標板厚と比較して、板厚に偏差が認められた際
はその偏差が零となるように圧下位置を調整して板厚制
御を行なうものである。
Ｓ ＲＡ方式であって、この方式は第１図に示すように
圧下位置と圧延荷重とからその時点での板厚を推定し、
これを目標板厚と比較して、板厚に偏差が認められた際
はその偏差が零となるように圧下位置を調整して板厚制
御を行なうものである。
すなわち第１図において板材の入側板厚をＨ１０−ル設
定間隙をＳとすると、一般に材料の塑性特性曲線および
圧延機の弾性特性曲線は図中ａ。
定間隙をＳとすると、一般に材料の塑性特性曲線および
圧延機の弾性特性曲線は図中ａ。
ｂのごとく表わされ、このときの出側板厚りは両回線ａ
、ｂの交点ｍで示される。
、ｂの交点ｍで示される。
このｈを目標板厚としてＡＧＣを行なう場合、たとえば
入側板厚がＪＨだけ変化したとすると、圧延荷重ばＪｐ
だけ変化し、出側板厚はｈとなってｈに対してＪｈの板
厚偏差が生じる。
入側板厚がＪＨだけ変化したとすると、圧延荷重ばＪｐ
だけ変化し、出側板厚はｈとなってｈに対してＪｈの板
厚偏差が生じる。
そこで、Ｊｈ＝Ｏとなるようにロール間隙をＳ−＋Ｓに
ＪＳだけ変更するのである。
ＪＳだけ変更するのである。
このようにＢ Ｉ Ｓ ＲＡ方式ＡＧＣば、被圧延板の
板厚変化を圧延荷重の変化から読み取り、この変化の程
度に応じてロール間隙を調整して所定板厚に自動調整す
るのであるが、通常の多段圧延機においては、圧延ロー
ルの回転中心の偏心、一般にロール偏心と通称される検
出器に現われないロールギャップ変動が大きく、このロ
ール偏心に基づき圧延荷重に変化が生じた場合には、Ａ
ＧＣに支障をきたし、ひいては圧延板の形状品質を損う
。
板厚変化を圧延荷重の変化から読み取り、この変化の程
度に応じてロール間隙を調整して所定板厚に自動調整す
るのであるが、通常の多段圧延機においては、圧延ロー
ルの回転中心の偏心、一般にロール偏心と通称される検
出器に現われないロールギャップ変動が大きく、このロ
ール偏心に基づき圧延荷重に変化が生じた場合には、Ａ
ＧＣに支障をきたし、ひいては圧延板の形状品質を損う
。
すなわち第２図に示すように、ロールの偏心によるロー
ル間隙の変化をＪＥとすると、ロール間隙は見かけの圧
延機弾性特性曲線すに対し実際には曲線ｇで示されるこ
とになり、このため圧延荷重はｐからＰｌへＪＰｅだけ
変化する。
ル間隙の変化をＪＥとすると、ロール間隙は見かけの圧
延機弾性特性曲線すに対し実際には曲線ｇで示されるこ
とになり、このため圧延荷重はｐからＰｌへＪＰｅだけ
変化する。
しかしロール間隙として検出されるのはあくまでＳであ
るため、実際にはロール偏心によって生じた荷重変化Ｊ
Ｐｅは制御装置内では入側板厚の変化ＪＨ’により生じ
たものとして計測され、従って出側板厚偏差がｌｈ′で
あるとして、このＪｈ′を零にするようにロール間隙が
ＪＳ／だけ変更される。
るため、実際にはロール偏心によって生じた荷重変化Ｊ
Ｐｅは制御装置内では入側板厚の変化ＪＨ’により生じ
たものとして計測され、従って出側板厚偏差がｌｈ′で
あるとして、このＪｈ′を零にするようにロール間隙が
ＪＳ／だけ変更される。
このため実際には出側板厚ｈ１であったものがＡＧＣに
よりさらに薄＜ｈ２の板厚となるのである。
よりさらに薄＜ｈ２の板厚となるのである。
なお図中ｇ′で示した曲線は、ロール間隙ＪＳ’だけ変
更した際ロール偏心によりさらに変動する圧延機弾性特
性曲線である。
更した際ロール偏心によりさらに変動する圧延機弾性特
性曲線である。
このようにＢＩＳＲＡ方式ＡＧＣにおいて、ロール偏心
は大きな外乱であり、圧下装置の応答性の遅速と相まっ
て種々の弊害を招いている。
は大きな外乱であり、圧下装置の応答性の遅速と相まっ
て種々の弊害を招いている。
従ってロール偏心はできるだけ小さく抑える必要がある
。
。
従来このロール偏心は、作業ロールや補強ロールなどの
圧延ロールの加工精度に起因するものと考えられていた
が、先に特開昭５１−１１２７６０号公報に明示されま
た発明者らのその後の研究により、その原因の大部分は
圧延ロールとくに補強ロールの油膜軸受によるものであ
ることが明らかになった。
圧延ロールの加工精度に起因するものと考えられていた
が、先に特開昭５１−１１２７６０号公報に明示されま
た発明者らのその後の研究により、その原因の大部分は
圧延ロールとくに補強ロールの油膜軸受によるものであ
ることが明らかになった。
すなわち補強ロールの軸受としてはテーパネック軸受が
代表的であり、その一例を第３図に要部断面で示す。
代表的であり、その一例を第３図に要部断面で示す。
図中１は圧延素材、２は作業ロール、そして３が補強ロ
ールである。
ールである。
また４は補強ロール３のテーパーネック、５はキー、６
はキー溝であり、ブッシング８とこれに対しジャーナル
を形成スべく補強ロール３のテーパーネック４へ緊密に
はめ合わせたスリーブ７とにより油膜軸受を構成するも
のである。
はキー溝であり、ブッシング８とこれに対しジャーナル
を形成スべく補強ロール３のテーパーネック４へ緊密に
はめ合わせたスリーブ７とにより油膜軸受を構成するも
のである。
こＳにスリーブ７のテーパーネック４に対する回り止め
のためにキー５によるキー止めを行なうが、スリーブ７
のテーパ一孔に刻まれるキー溝６はキー５の熱膨張など
を勘案してキー５のテーパーネック４からの突出高さよ
りもやや深くされ従ってキー溝６の底とキー５との間に
はすき間がおいている。
のためにキー５によるキー止めを行なうが、スリーブ７
のテーパ一孔に刻まれるキー溝６はキー５の熱膨張など
を勘案してキー５のテーパーネック４からの突出高さよ
りもやや深くされ従ってキー溝６の底とキー５との間に
はすき間がおいている。
さてかような油膜軸受により圧延ロールを枢架した圧延
機で圧延を行なった場合には、スリーブ７は油膜（第３
図中Ｂ部）を介してブッシング８により圧延荷重を受け
、たとえば第４図に示したようなｑ（θ）の圧下刃がス
リーブＴに作用していて、このスリーブ７の圧下力受圧
位置にキー溝部（第４図中Ｃ部）が一致したとき、スリ
ーブ７のキー溝部は図示したように変形し、その変形に
相当する量だけロール間隙が大きくなるのである。
機で圧延を行なった場合には、スリーブ７は油膜（第３
図中Ｂ部）を介してブッシング８により圧延荷重を受け
、たとえば第４図に示したようなｑ（θ）の圧下刃がス
リーブＴに作用していて、このスリーブ７の圧下力受圧
位置にキー溝部（第４図中Ｃ部）が一致したとき、スリ
ーブ７のキー溝部は図示したように変形し、その変形に
相当する量だけロール間隙が大きくなるのである。
なお上述したキー溝部の変形は主に塑性変形によるもの
であるが、若干の弾性変形も生じている。
であるが、若干の弾性変形も生じている。
かくしてキー溝部が受圧面（圧下刃ｑ（θ）を受ける面
）に回転する毎に、圧延ロール３の加工精度に関係した
ロール間隙変化以外の大きなロール間隙変化を生じ、こ
れに起因して圧延荷重が急激に低下するのである。
）に回転する毎に、圧延ロール３の加工精度に関係した
ロール間隙変化以外の大きなロール間隙変化を生じ、こ
れに起因して圧延荷重が急激に低下するのである。
こ＼で通常の４段圧延機を代表例として、ロール１回転
毎のロール間隙変化を、作業ロールおよび補強ロールが
それぞれ単独の場合と、組み合わせた場合とを比較して
第５図に示す。
毎のロール間隙変化を、作業ロールおよび補強ロールが
それぞれ単独の場合と、組み合わせた場合とを比較して
第５図に示す。
図中イ、口はそれぞれ作業ロールおよび補強ロールの加
工精度のみに起因するロール偏心の程度を示したグラフ
であり、このイ、口の曲線ｈ 、１を合成したものが八
に示す曲線ｊである。
工精度のみに起因するロール偏心の程度を示したグラフ
であり、このイ、口の曲線ｈ 、１を合成したものが八
に示す曲線ｊである。
従ってロール偏心の原因が圧延ロールの加工精度のみに
起因するものならば、これらの圧延ロールを組み合わせ
た４段圧延機のロール間隙変化は、への曲線ｊに沿うは
ずであるが、実際の測定では曲線にで示すように変化し
た。
起因するものならば、これらの圧延ロールを組み合わせ
た４段圧延機のロール間隙変化は、への曲線ｊに沿うは
ずであるが、実際の測定では曲線にで示すように変化し
た。
第５図上部に矢視りで示した位置は、上、下両補強ロー
ルのキー溝部が受圧面に一致した状態である。
ルのキー溝部が受圧面に一致した状態である。
すなわち第５図ハにおいてハツチングを施した部分がス
リーブのキー溝部の変形によって生じたロール間隙変化
であり、この量は全偏心量の７０〜８０％にもおよぶこ
とがある。
リーブのキー溝部の変形によって生じたロール間隙変化
であり、この量は全偏心量の７０〜８０％にもおよぶこ
とがある。
そこで発明者らはこのキー溝に起因する圧延荷重の急変
の問題を解決すべく実験と検討を重ねた結果、キーおよ
びキー溝の設定位置と、それらのはめ合い長さで定まる
キー止めの設定長さとを次のように制限して所期の目的
が有利に達成されることを見出した。
の問題を解決すべく実験と検討を重ねた結果、キーおよ
びキー溝の設定位置と、それらのはめ合い長さで定まる
キー止めの設定長さとを次のように制限して所期の目的
が有利に達成されることを見出した。
すなわちキーおよびキー溝の設定位置は、スリーブとロ
ールネックとのテーパーはめ合い領域の端からとし、キ
ー止めの設定長さは、軸受受圧領域長さつまりロールチ
ョックからスリーブに加わる圧下刃の作用域の長さの０
．２倍以下とすることである。
ールネックとのテーパーはめ合い領域の端からとし、キ
ー止めの設定長さは、軸受受圧領域長さつまりロールチ
ョックからスリーブに加わる圧下刃の作用域の長さの０
．２倍以下とすることである。
発明者らはまずキー溝を持たないスリーブとテーパーネ
ックを作成し、これらに第６図ａ、ｂに示すようにテー
パーはめ合い領域の両端Ｅ、Ｆからそれぞれ別個にＸな
いしｙの範囲にわたってキー止めを順次大きく設定して
、これらを用いて熱間圧延を行なった場合のキスロール
荷重変動量を調べた。
ックを作成し、これらに第６図ａ、ｂに示すようにテー
パーはめ合い領域の両端Ｅ、Ｆからそれぞれ別個にＸな
いしｙの範囲にわたってキー止めを順次大きく設定して
、これらを用いて熱間圧延を行なった場合のキスロール
荷重変動量を調べた。
また比較のため既存の油膜軸受を用いた場合についても
同様の調査を行なった。
同様の調査を行なった。
その結果を対比して第７図に示す。
第７図において横軸はキー止めの設定長さＸ、ｙと軸受
受圧領域長さＬとの比ｘ ／ Ｌおよびｙ ／ Ｌで示
し、縦軸は既存の軸受を用いた場合の荷重変動量ＪＰｏ
に対するこの発明に従う軸受を用いた場合の荷重変動量
のＪＰの比ＵＰ／ｌｊＰ。
受圧領域長さＬとの比ｘ ／ Ｌおよびｙ ／ Ｌで示
し、縦軸は既存の軸受を用いた場合の荷重変動量ＪＰｏ
に対するこの発明に従う軸受を用いた場合の荷重変動量
のＪＰの比ＵＰ／ｌｊＰ。
で示しである。同図から明らかなようにｘ／Ｌ、ｙ／Ｌ
とも０．１５〜０．２５の間でロール荷重変動量は急激
に増加するものであり、従ってｘ ／ Ｌもしくはｙ／
Ｌを０．２以下すなわちキー止めの長さを軸受受圧領域
長さの０．２倍以下、より好ましくは０．１５倍以下の
範囲に設定することにより圧延荷重の変動は著しく軽減
されるのである。
とも０．１５〜０．２５の間でロール荷重変動量は急激
に増加するものであり、従ってｘ ／ Ｌもしくはｙ／
Ｌを０．２以下すなわちキー止めの長さを軸受受圧領域
長さの０．２倍以下、より好ましくは０．１５倍以下の
範囲に設定することにより圧延荷重の変動は著しく軽減
されるのである。
なおキーが、スリーブとロールネックとの回り止めとし
て有効に働くためには、圧延時にキーに作用するせん断
応力に十分耐え得ることが必要である。
て有効に働くためには、圧延時にキーに作用するせん断
応力に十分耐え得ることが必要である。
このためキーの長さは、キーのせん断面積（幅×長さ）
や材料強度から決まるキーの強さが上記せん断応力を上
まわる範囲とする。
や材料強度から決まるキーの強さが上記せん断応力を上
まわる範囲とする。
かくしてこの発明においては、スリーブのキー溝に起因
したロール偏心を大幅に減少できる。
したロール偏心を大幅に減少できる。
従ってＡＧＣにおいて、従来キー溝に起因したロール偏
心を考慮して不感帯をある程度大きくもうける必要があ
ったのに対し、この発明により上の不利が解決され単に
圧延ロールの加工精度に由来するロール偏心のみを考慮
すれば足りるので不感帯の幅を狭めることができ、板厚
精度が著しく向上する。
心を考慮して不感帯をある程度大きくもうける必要があ
ったのに対し、この発明により上の不利が解決され単に
圧延ロールの加工精度に由来するロール偏心のみを考慮
すれば足りるので不感帯の幅を狭めることができ、板厚
精度が著しく向上する。
次にこの発明を連続式熱間圧延機のスタンドに組み込み
、かつＡＧＣゲイン、不感帯を調整してＢ Ｉ Ｓ Ｒ
Ａ方式ＡＧＣを行なった場合の板厚精度を、従来の油膜
軸受を用いた場合と比較して第８図に示す。
、かつＡＧＣゲイン、不感帯を調整してＢ Ｉ Ｓ Ｒ
Ａ方式ＡＧＣを行なった場合の板厚精度を、従来の油膜
軸受を用いた場合と比較して第８図に示す。
同図より明らかなように、従来の油膜軸受を用いた場合
には、ＡＧＣゲイン、不感帯を調整しても６０μｍ程度
の板厚誤差が生じていたのに対しこの発明の油膜軸受を
用いた場合には、その適用が最終スタンドのみにおいて
も板厚誤差は約半分となり、後段３スタンドに適用した
場合には１５μｍと約１／４に減少する。
には、ＡＧＣゲイン、不感帯を調整しても６０μｍ程度
の板厚誤差が生じていたのに対しこの発明の油膜軸受を
用いた場合には、その適用が最終スタンドのみにおいて
も板厚誤差は約半分となり、後段３スタンドに適用した
場合には１５μｍと約１／４に減少する。
また前記特開昭５１−１１２７６０号公報記載のキーレ
ス軸受は、これを既存の圧延機に適用するには改造範囲
が太きいため、極めて困難であるのに対し、この発明の
油膜軸受はその適用が簡単でスリーブのみ新作すればよ
い。
ス軸受は、これを既存の圧延機に適用するには改造範囲
が太きいため、極めて困難であるのに対し、この発明の
油膜軸受はその適用が簡単でスリーブのみ新作すればよ
い。
このときロールネック部に刻まれている従来のキー溝は
肉盛などによって埋め、その後新たにこの発明に従いキ
ー溝を刻めばよい。
肉盛などによって埋め、その後新たにこの発明に従いキ
ー溝を刻めばよい。
なおこの発明は、圧延ロール用軸受としてモーボイル軸
受やメスタ軸受のような油膜軸受を用いるすべての多段
圧延機に適用可能である。
受やメスタ軸受のような油膜軸受を用いるすべての多段
圧延機に適用可能である。
以上述べたようにこの発明によれば、スリーブのキー溝
の変形に起因する圧下刃の急変を大幅に減少できるため
、ＡＧＣによる板厚制御の追従補正が適切に行なえ、従
って圧延板製品の板厚精度が著しく向上する。
の変形に起因する圧下刃の急変を大幅に減少できるため
、ＡＧＣによる板厚制御の追従補正が適切に行なえ、従
って圧延板製品の板厚精度が著しく向上する。
なおこの発明をとくに熱間圧延に適用した場合には、Ａ
ＧＣ性能の向上により圧延素材の加熱炉からの低温抽出
が可能となるため省エネルギーの点でも期待できる。
ＧＣ性能の向上により圧延素材の加熱炉からの低温抽出
が可能となるため省エネルギーの点でも期待できる。
第１図は、Ｂ Ｉ Ｓ ＲＡ方式ＡＧＣの制御要領の説
明図、第２図はロール偏心がＢＩＳＲＡ方式ＡＧＣに与
える悪影響を説明した図、第３図は従来のテーパーネッ
ク油膜軸受部の縦断面図、第４図は第３図のＡ−Ａ矢視
図、第５図イ２口およびハは、作業ロールおよび補強ロ
ールのロール１回転毎のロール加工精度のみに基因する
ロール偏心の程度ならびに両ロールを組み合わせたとき
の実際のロール間隙変化をそれぞれ比較して示したグラ
フ、第６図ａ、ｔ）は、この発明に従うキーの設置状態
を示した図、第７図は、キーの設置長さと、圧延荷重変
動量との関係を示したグラフ、第８図は、従来型および
この発明に係る油膜軸受を用いた場合の板厚精度を比較
して示したグラフである。 １・・・・・・圧延素材、２・・・・・・作業ロール、
３・・・・・・補強ロール、４・・・・・・テーパーネ
ック、５・・・・・・キー、６・・・・・・キー溝、７
・・・・・・スリーブ、８・・・・・・ブッシング。
明図、第２図はロール偏心がＢＩＳＲＡ方式ＡＧＣに与
える悪影響を説明した図、第３図は従来のテーパーネッ
ク油膜軸受部の縦断面図、第４図は第３図のＡ−Ａ矢視
図、第５図イ２口およびハは、作業ロールおよび補強ロ
ールのロール１回転毎のロール加工精度のみに基因する
ロール偏心の程度ならびに両ロールを組み合わせたとき
の実際のロール間隙変化をそれぞれ比較して示したグラ
フ、第６図ａ、ｔ）は、この発明に従うキーの設置状態
を示した図、第７図は、キーの設置長さと、圧延荷重変
動量との関係を示したグラフ、第８図は、従来型および
この発明に係る油膜軸受を用いた場合の板厚精度を比較
して示したグラフである。 １・・・・・・圧延素材、２・・・・・・作業ロール、
３・・・・・・補強ロール、４・・・・・・テーパーネ
ック、５・・・・・・キー、６・・・・・・キー溝、７
・・・・・・スリーブ、８・・・・・・ブッシング。
Claims (1)
- １ ロールチョック軸受箱のブッシングと、これに対し
ジャーナルを形成すべく圧延ロールのテーパーネックへ
緊密にはめ合わせたスリーブとからなる圧延ロール用油
膜軸受において、このスリーブを圧延ロールに固定する
キー止めを、スリーブとロールネックとのテーパーはめ
合い領域の端から軸受受圧領域長さの０．２倍以下の範
囲に設けたことを特徴とする圧延ロール用の油膜軸受。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11018179A JPS5852723B2 (ja) | 1979-08-31 | 1979-08-31 | 圧延ロ−ル用の油膜軸受 |
| GB8027751A GB2060133B (en) | 1979-08-31 | 1980-08-27 | Securing bearing sleeves to roll necks |
| US06/181,828 US4384748A (en) | 1979-08-31 | 1980-08-27 | Oil film bearing for rolling roll for producing rolled sheets having a low deviation of sheet thickness |
| DE19803032466 DE3032466A1 (de) | 1979-08-31 | 1980-08-28 | Oelgleitlagerung fuer die walzen eines walzwerkes sowie verfahren zum walzen von metallblechen mit geringer dickenabweichung |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11018179A JPS5852723B2 (ja) | 1979-08-31 | 1979-08-31 | 圧延ロ−ル用の油膜軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5636305A JPS5636305A (en) | 1981-04-09 |
| JPS5852723B2 true JPS5852723B2 (ja) | 1983-11-25 |
Family
ID=14529092
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11018179A Expired JPS5852723B2 (ja) | 1979-08-31 | 1979-08-31 | 圧延ロ−ル用の油膜軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5852723B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6237121U (ja) * | 1985-08-22 | 1987-03-05 | ||
| JPS6237120U (ja) * | 1985-08-22 | 1987-03-05 | ||
| JPS63159215U (ja) * | 1987-04-07 | 1988-10-18 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6062664A (ja) * | 1983-09-16 | 1985-04-10 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関の点火時期制御装置 |
| JP2684611B2 (ja) * | 1989-04-14 | 1997-12-03 | 株式会社日立製作所 | ノッキング検出装置 |
-
1979
- 1979-08-31 JP JP11018179A patent/JPS5852723B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6237121U (ja) * | 1985-08-22 | 1987-03-05 | ||
| JPS6237120U (ja) * | 1985-08-22 | 1987-03-05 | ||
| JPS63159215U (ja) * | 1987-04-07 | 1988-10-18 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5636305A (en) | 1981-04-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE3036997C2 (ja) | ||
| EP1799368B1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum kontinuierlichen herstellen eines dünnen metallbandes | |
| DE2334492C2 (de) | Vorrichtung zur kontinuierlichen Steuerung der Ebenheit und Parallelität von Walzgutoberflächen | |
| EP0553480B1 (en) | Rolling mill, rolling method and rolling mill system | |
| EP0019737B1 (en) | Rolling mill using variable crown roll | |
| DE19924860B4 (de) | Walzwerk für Blech | |
| JPS5852723B2 (ja) | 圧延ロ−ル用の油膜軸受 | |
| JP4687356B2 (ja) | 金属材の圧延機及び圧延方法 | |
| JPS58135705A (ja) | Ｈ形鋼の圧延方法 | |
| DE2459248C2 (de) | Regelungs-Vorrichtung zum Ausregeln walzkraftbedingter Walzendurchbiegungen | |
| JP5381966B2 (ja) | 金属材の圧延方法 | |
| GB2060133A (en) | Securing bearing sleeves to roll necks | |
| JPS5931404B2 (ja) | 軌条およびその類似形鋼のユニバ−サル圧延方法 | |
| JPS5933442B2 (ja) | 圧延ロ−ル用の油膜軸受 | |
| EP1161313B1 (de) | Planheitsregelung zur erzielung von planem kaltband | |
| JPS626881B2 (ja) | ||
| JP2796465B2 (ja) | クロスロール圧延機 | |
| DE60115440T2 (de) | Arbeitswalze zur herstellung von metallfolien | |
| JP2583657B2 (ja) | 板厚偏差外乱除去制御方法 | |
| DE19758035C2 (de) | Walzgerüst und Walzverfahren | |
| JPS5852445B2 (ja) | 圧延ロ−ル用の油膜軸受 | |
| JPS6141643B2 (ja) | ||
| DE2034490A1 (en) | Roller pivot bearing compensator - hydraulically operated | |
| JP2804335B2 (ja) | 形鋼の圧延方法 | |
| JPS60102206A (ja) | 可逆ミルにおけるロ−ル軸方向移動法 |