JPS5849626B2 - 深絞り用溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法および設備 - Google Patents
深絞り用溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法および設備Info
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- JPS5849626B2 JPS5849626B2 JP54016068A JP1606879A JPS5849626B2 JP S5849626 B2 JPS5849626 B2 JP S5849626B2 JP 54016068 A JP54016068 A JP 54016068A JP 1606879 A JP1606879 A JP 1606879A JP S5849626 B2 JPS5849626 B2 JP S5849626B2
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は深絞り用溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法および
その設備に関するものである。
その設備に関するものである。
従来、溶融亜鉛メッキ鋼板の連続製造ラインとして種々
の型式のものが提案されている。
の型式のものが提案されている。
その一つは、例えば無酸化加熱帯、放射管式加熱帯、均
熱冷却帯、ジェット式冷却帯、低温保持帯およぴ亜鉛ビ
ット炉からなる所謂ゼンジマ方式のラインであるが、ラ
イン内に過時効帯を有しないために、インラインでは軟
質な亜鉛メッキ鋼板を製造することかできず、従って軟
質な亜鉛メッキ鋼板を得るために亜鉛メッキ処理後にオ
フラインでバッチ焼鈍にて３００℃程度の低温焼鈍（所
謂ボストアニール）を行い省続いて調質圧延、検査精整
を行なう必要かあり、このため工程数が多く、設備投資
額、要員数も嵩み製造費の上昇は避けられなかった。
熱冷却帯、ジェット式冷却帯、低温保持帯およぴ亜鉛ビ
ット炉からなる所謂ゼンジマ方式のラインであるが、ラ
イン内に過時効帯を有しないために、インラインでは軟
質な亜鉛メッキ鋼板を製造することかできず、従って軟
質な亜鉛メッキ鋼板を得るために亜鉛メッキ処理後にオ
フラインでバッチ焼鈍にて３００℃程度の低温焼鈍（所
謂ボストアニール）を行い省続いて調質圧延、検査精整
を行なう必要かあり、このため工程数が多く、設備投資
額、要員数も嵩み製造費の上昇は避けられなかった。
このような低温焼鈍の目的は溶融亜鉛メッキ後の冷却で
析出するに至らなかった固溶炭素を炭化物として析出さ
せて鋼板を軟質化させるものである。
析出するに至らなかった固溶炭素を炭化物として析出さ
せて鋼板を軟質化させるものである。
かかる難点を排除するためにインラインに過時効帯を有
する連続溶融亜鉛メッキ鋼板製造ラインが提案されてい
る。
する連続溶融亜鉛メッキ鋼板製造ラインが提案されてい
る。
その一つに、従来の溶融亜鉛メッキラインの炉部後面に
過時効帯をインラインした型式のラインすなわち、均熱
帯、１次冷却帯、ピット炉、中間冷却帯、過時効帯、２
次冷却帯からなる溶融亜鉛メッキ鋼板製造ラインがある
が、過時効帯において鋼帯表面の亜鉛のロールによるピ
ックアップを防ぐために、過時効帯の温度は例えば４０
０〜３００℃程度の低温としなければならず、従って低
温過時効処理とならざるを得ない。
過時効帯をインラインした型式のラインすなわち、均熱
帯、１次冷却帯、ピット炉、中間冷却帯、過時効帯、２
次冷却帯からなる溶融亜鉛メッキ鋼板製造ラインがある
が、過時効帯において鋼帯表面の亜鉛のロールによるピ
ックアップを防ぐために、過時効帯の温度は例えば４０
０〜３００℃程度の低温としなければならず、従って低
温過時効処理とならざるを得ない。
このため過時効が進みにくく十分な過時効処理を銅帯に
施こすには、過時効帯の炉長を長くする必要かあるか、
これは必然的に設備費の増大を招くという難点がある。
施こすには、過時効帯の炉長を長くする必要かあるか、
これは必然的に設備費の増大を招くという難点がある。
之に加えて、亜鉛のロールによるピックアップを考えて
ロール材質として特別な配慮をしなければならず、設備
費、ひいては保全費が嵩む。
ロール材質として特別な配慮をしなければならず、設備
費、ひいては保全費が嵩む。
また、予熱帯、無酸化加熱帯、放射管式加熱帯、均熱帯
、１次冷却帯、過時効帯、ピット炉、ジェット式冷却帯
、２次冷却帯からなる溶融亜鉛メッキ鋼板製造ラインが
提案されているが、この場合、４５０℃以上の高温過時
効処理のみか可能であるから、低いグレードの軟質な溶
融亜鉛メッキ鋼板しか製造できないという難点がある。
、１次冷却帯、過時効帯、ピット炉、ジェット式冷却帯
、２次冷却帯からなる溶融亜鉛メッキ鋼板製造ラインが
提案されているが、この場合、４５０℃以上の高温過時
効処理のみか可能であるから、低いグレードの軟質な溶
融亜鉛メッキ鋼板しか製造できないという難点がある。
また他の例としては、通常の冷延鋼板用連続焼鈍ライン
の炉部後面に亜鉛ビット炉をインラインした形、すなわ
ち加熱帯、均熱帯、１次冷却帝、過時効帯、２次冷却帯
、再加熱帯、ビット炉、水冷却帯からなる溶融亜鉛メッ
キ鋼板製造ラインも考えられうるが、過時効帯で傾斜過
時効後に、ピット炉までの間に亜鉛メッキのために３０
０℃から４５０℃まで再加熱帯で再加熱する必要があり
、このためエネルギー上の損失を伴なうと共に過時効処
理によって析出した炭化物か再溶解し、固溶炭素が増大
して過時効の効果を滅殺するという欠点かある。
の炉部後面に亜鉛ビット炉をインラインした形、すなわ
ち加熱帯、均熱帯、１次冷却帝、過時効帯、２次冷却帯
、再加熱帯、ビット炉、水冷却帯からなる溶融亜鉛メッ
キ鋼板製造ラインも考えられうるが、過時効帯で傾斜過
時効後に、ピット炉までの間に亜鉛メッキのために３０
０℃から４５０℃まで再加熱帯で再加熱する必要があり
、このためエネルギー上の損失を伴なうと共に過時効処
理によって析出した炭化物か再溶解し、固溶炭素が増大
して過時効の効果を滅殺するという欠点かある。
本発明の目的は前記の如き従来ラインによる欠点を完全
に排除した溶融亜鉛メッキ鋼板の製造力法およびその設
備を提供しようとするもので、その要旨とするところは
下記のとおりである。
に排除した溶融亜鉛メッキ鋼板の製造力法およびその設
備を提供しようとするもので、その要旨とするところは
下記のとおりである。
（１）冷延鋼帯を再結晶温度以上に加熱し、該温度で１
０秒以上の均熱を行なった後、１０〜２００℃／秒の冷
却速度で５００〜４５０℃の温度範囲まで１次冷却を行
なってから、この温度域で３０秒以上３分以下の過時効
を行ない、次いでほぼ４５０℃の温度で溶融亜鉛メンキ
した後、常温付近まで冷却し、次いで化学処理すること
を特徴とする深絞り用溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法。
０秒以上の均熱を行なった後、１０〜２００℃／秒の冷
却速度で５００〜４５０℃の温度範囲まで１次冷却を行
なってから、この温度域で３０秒以上３分以下の過時効
を行ない、次いでほぼ４５０℃の温度で溶融亜鉛メンキ
した後、常温付近まで冷却し、次いで化学処理すること
を特徴とする深絞り用溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法。
（２）冷延鋼帯を再結晶温度以上に加熱し、該温度で１
０秒以上の均熱を行なった後、１０〜２００℃／秒の冷
却速度で５００〜４５０℃の温度範囲まで１次冷却を行
なってから、この温度域で３０秒以上３分以下の１次過
時効を行ない、次いでほぼ４５０℃の温度で溶融亜鉛メ
ッキした後、急冷し、次いで４００〜２５０℃の温度域
で１８０秒以下の２次過時効を行なった後、常温付近ま
で冷却し、次いで化学処理することを特徴とする深絞り
用溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法。
０秒以上の均熱を行なった後、１０〜２００℃／秒の冷
却速度で５００〜４５０℃の温度範囲まで１次冷却を行
なってから、この温度域で３０秒以上３分以下の１次過
時効を行ない、次いでほぼ４５０℃の温度で溶融亜鉛メ
ッキした後、急冷し、次いで４００〜２５０℃の温度域
で１８０秒以下の２次過時効を行なった後、常温付近ま
で冷却し、次いで化学処理することを特徴とする深絞り
用溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法。
（３）加熱帯、均熱帯、１次冷却帯、１次過時効帯を順
次接続してなる連続処理炉に、引続き溶融亜鉛メッキ槽
を設置し、さらに大気中の中間冷却帝を介して２次過時
効帯および２次冷却帯を接続し、該２次冷却帯にルーパ
ーを介して調質圧延機および化学処理槽を連設したこと
を特徴とする深絞り用溶融亜鉛メッキ鋼板の連続製造設
備。
次接続してなる連続処理炉に、引続き溶融亜鉛メッキ槽
を設置し、さらに大気中の中間冷却帝を介して２次過時
効帯および２次冷却帯を接続し、該２次冷却帯にルーパ
ーを介して調質圧延機および化学処理槽を連設したこと
を特徴とする深絞り用溶融亜鉛メッキ鋼板の連続製造設
備。
（４）加熱帯、均熱帯、１次冷却帯、１次過時効帯を順
次接続してなる連続処理炉に、引続き溶融亜鉛メッキ槽
を設置し、さらに大気中の中間冷却帯を介して２次過時
効帯および２次冷却帯を接続し、該２次冷却帯にルーパ
ーを介して調質圧延機および化学処理槽を連設し、その
際１次過時効帯と２次過時効帯とをバイパス導通路によ
り直接連結しつる如く構成し冷延鋼板製造設備に兼用し
うる如くしたことを特徴とする深絞り用溶融亜鉛メッキ
鋼板の連続製造設備。
次接続してなる連続処理炉に、引続き溶融亜鉛メッキ槽
を設置し、さらに大気中の中間冷却帯を介して２次過時
効帯および２次冷却帯を接続し、該２次冷却帯にルーパ
ーを介して調質圧延機および化学処理槽を連設し、その
際１次過時効帯と２次過時効帯とをバイパス導通路によ
り直接連結しつる如く構成し冷延鋼板製造設備に兼用し
うる如くしたことを特徴とする深絞り用溶融亜鉛メッキ
鋼板の連続製造設備。
本発明の特徴の一つ（第１の発明）は過時効温度が亜鉛
メッキ温度（４５０℃）近傍であることに着目し、過時
効帯をビット炉の直前に配置した点にある。
メッキ温度（４５０℃）近傍であることに着目し、過時
効帯をビット炉の直前に配置した点にある。
この場合、亜鉛メッキ温度が４５０℃であることから、
４５０℃以上の過時効処理のみが可能であり、従ってや
や低いグレードの軟質な溶融亜鉛メッキ鋼板が製造され
うる。
４５０℃以上の過時効処理のみが可能であり、従ってや
や低いグレードの軟質な溶融亜鉛メッキ鋼板が製造され
うる。
本発明の他の特徴（第２の発明）は、過時効温度範囲（
約５００〜３００℃）の中間温度がビット炉温度である
約４５０℃である点に着目し、過時効帯を１次過時効帯
と２次過時効帯に分割し、その間にピット炉を配置した
点にある。
約５００〜３００℃）の中間温度がビット炉温度である
約４５０℃である点に着目し、過時効帯を１次過時効帯
と２次過時効帯に分割し、その間にピット炉を配置した
点にある。
かくすることによって従来の溶融亜鉛メッキ鋼板製造ラ
インにおける欠点ないしは難点が完全に除かれる。
インにおける欠点ないしは難点が完全に除かれる。
本発明による方法は亜鉛メッキ処理の前後に過時効帯を
設けて完全な軟質化を図る技術である。
設けて完全な軟質化を図る技術である。
この方法は前述の従来方法の単なる組合せでなく、製品
材質およひ設備上からも著しい改善をもたらすものであ
る。
材質およひ設備上からも著しい改善をもたらすものであ
る。
本発明では再結晶焼鈍後の１次冷却を１０〜２００℃／
秒の冷却速度で５００〜４５０℃の温度範囲まで行ない
、この温度域で過時効処理（第２発明では１次過時効処
理）を行なう。
秒の冷却速度で５００〜４５０℃の温度範囲まで行ない
、この温度域で過時効処理（第２発明では１次過時効処
理）を行なう。
この過時効処理の時間は１０〜１８０秒、好ましくは１
５〜６０秒で、長い時間は却って好ましくない。
５〜６０秒で、長い時間は却って好ましくない。
次いでほぼ４５０℃において溶融亜鉛メッキした後、常
温付近まで冷却し、次いで化学処理するが、第２の発明
においては前記メッキ処理後に再び４００〜２５０℃に
急冷し、この温度範囲で等温又は自然冷却による温度傾
斜をもった第２次過時効処理を行なう。
温付近まで冷却し、次いで化学処理するが、第２の発明
においては前記メッキ処理後に再び４００〜２５０℃に
急冷し、この温度範囲で等温又は自然冷却による温度傾
斜をもった第２次過時効処理を行なう。
その時間はＯ〜１８０秒であり、この時間の調整により
硬度の調整も可能である。
硬度の調整も可能である。
本発明においてメッキ処理前に行う過時効処理を前記の
とおり５００〜４５０℃の範囲で行なうのは、均熱温度
からの急冷（１０〜２００℃／秒）を比較的低い５００
’Ｃ以下の範囲まで行なうことによって炭化物の析出核
を形成させ、前記温度範囲に所定時間（３分以内３０秒
以上）保持することによって炭化物の析出をはかるため
である。
とおり５００〜４５０℃の範囲で行なうのは、均熱温度
からの急冷（１０〜２００℃／秒）を比較的低い５００
’Ｃ以下の範囲まで行なうことによって炭化物の析出核
を形成させ、前記温度範囲に所定時間（３分以内３０秒
以上）保持することによって炭化物の析出をはかるため
である。
第２次過時効処理０目的は炭化物の析出核を作り、第２
次過時効での炭化物の析出を容易にすることである。
次過時効での炭化物の析出を容易にすることである。
したかつて第１次過時効で炭化物を成長させることは必
要でなく１０秒〜１２０秒、好ましくは１５〜６０秒の
処理で充分である。
要でなく１０秒〜１２０秒、好ましくは１５〜６０秒の
処理で充分である。
この時間か長い場含には結晶粒界に粗大な炭化物か析出
して製品の加工性とくに延性を損なうことになり好まし
くない。
して製品の加工性とくに延性を損なうことになり好まし
くない。
また再結晶温度から第１次過時効温度までの冷却速度は
炭化物の析出核の個数を決める要因であって最低１０℃
／秒の冷速か必要である。
炭化物の析出核の個数を決める要因であって最低１０℃
／秒の冷速か必要である。
第２次の過時効はこのようにして第１次過時効によって
形成された炭化物を核にして析出が進行するためその所
要処理時間は著しく短縮される。
形成された炭化物を核にして析出が進行するためその所
要処理時間は著しく短縮される。
たとえば旧来の第２の方法によれば製品硬度５０を達成
するためには４００℃で５分、３００℃で３０分、２５
０℃では７５分以上の時間を要したものが、第１次過時
効として５００℃３０秒処理すれは４００℃で３０秒、
３００℃で９０秒、２５０℃で１８０秒で充分に達成さ
れることか見出された。
するためには４００℃で５分、３００℃で３０分、２５
０℃では７５分以上の時間を要したものが、第１次過時
効として５００℃３０秒処理すれは４００℃で３０秒、
３００℃で９０秒、２５０℃で１８０秒で充分に達成さ
れることか見出された。
このような二段過時効の効果は単に所要時間の短縮とい
うことだけにとどまらず、製品材質においても著しい改
善効果をもっている。
うことだけにとどまらず、製品材質においても著しい改
善効果をもっている。
すなわち高温域での長時間の第１次過時効のみでは結晶
粒界に粗大な炭化物か析出して破壊起点となるために延
性か損なわれる。
粒界に粗大な炭化物か析出して破壊起点となるために延
性か損なわれる。
一方低温域での長時間の第２次過時効のみでは結晶粒内
に微細な炭化物が析出してやはり延性が損なわれる。
に微細な炭化物が析出してやはり延性が損なわれる。
その理由は結晶粒内の微細炭化物が塑性加工とともに発
生した転位の運動を阻害して、転位密度を急増させるこ
とにより鋼板の伸ひとくに均一伸ひを劣化させるためで
ある。
生した転位の運動を阻害して、転位密度を急増させるこ
とにより鋼板の伸ひとくに均一伸ひを劣化させるためで
ある。
本発明の実施設備の一例を第１図に示す。
図において１はペイオフリール、２は溶接機、３は電解
清浄部、４は入側ルーパー、５は放射管式加熱帯、６は
均熱帯、γは１次冷却帯、８は１次過時効帯、９はビッ
ト炉、１０はジェット式冷却帯、１１は２次過時効帯、
１２は２次および３次冷却帯、１３は出側ルーバー、１
４は調質圧延機、１５はトリマー １６は化学処理部、
１１はドライヤー、１８はエアジェットクーラー １９
は検査部、２０はシャー、２１は巻摩りリールである。
清浄部、４は入側ルーパー、５は放射管式加熱帯、６は
均熱帯、γは１次冷却帯、８は１次過時効帯、９はビッ
ト炉、１０はジェット式冷却帯、１１は２次過時効帯、
１２は２次および３次冷却帯、１３は出側ルーバー、１
４は調質圧延機、１５はトリマー １６は化学処理部、
１１はドライヤー、１８はエアジェットクーラー １９
は検査部、２０はシャー、２１は巻摩りリールである。
この実施装置による溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法の一
例を第１図の実施装置および第２図の熱サイクルにもと
づいて説明する。
例を第１図の実施装置および第２図の熱サイクルにもと
づいて説明する。
ペイオフリール１、溶接機２、電解清浄部３、入側ルー
パー４を通じて放射管式加熱帯５に通板された冷延鋼帝
は７００℃に加熱され、均熱帯６において４０秒間均熱
され、１次冷却帯１において５００℃に冷却された後、
１次過時効帯８において５００℃〜４５０℃の温度範囲
で２分間過時効され、次いで４５０℃の温度でビット炉
９内で溶融亜鉛メッキされた後、ジェット式冷却帯１０
内で４５０℃から３５０℃まで冷却され、次いで２次過
時効帯１１内に通板されて３５０〜３００℃の温度範囲
で１分間２次過時効処理に付され、２次および３次冷却
帯１２内で３００℃から調質可能温度である ４０℃以
下に冷却され、次いで出側ルーパー１３を介して調質圧
延機１４において調質圧延され、次いでトリマー１５、
化学処理部１６、ドライヤー１γ、エアージェットクー
ラー１８、検査部１９、シャー２０を経て巻取りール２
１に巻俄られる。
パー４を通じて放射管式加熱帯５に通板された冷延鋼帝
は７００℃に加熱され、均熱帯６において４０秒間均熱
され、１次冷却帯１において５００℃に冷却された後、
１次過時効帯８において５００℃〜４５０℃の温度範囲
で２分間過時効され、次いで４５０℃の温度でビット炉
９内で溶融亜鉛メッキされた後、ジェット式冷却帯１０
内で４５０℃から３５０℃まで冷却され、次いで２次過
時効帯１１内に通板されて３５０〜３００℃の温度範囲
で１分間２次過時効処理に付され、２次および３次冷却
帯１２内で３００℃から調質可能温度である ４０℃以
下に冷却され、次いで出側ルーパー１３を介して調質圧
延機１４において調質圧延され、次いでトリマー１５、
化学処理部１６、ドライヤー１γ、エアージェットクー
ラー１８、検査部１９、シャー２０を経て巻取りール２
１に巻俄られる。
なお低グレードの軟質溶融亜鉛メッキ鋼板を製造する場
合には２次過時効処理を省略しうる。
合には２次過時効処理を省略しうる。
この場合、冷延鋼帯は、１次過時効帯８内において５０
０℃〜４５０℃の温度範囲において３分間の過時効処理
が施され、４５０℃の温度でビット炉９において溶融亜
鉛メンキされた後に、ジェット式冷却帯１０内で３５０
℃まで冷却され、次いで２次過時効帯１１における過時
効処理を省略して、２次および３次冷却帯１２内で４０
℃以下まで冷却される。
０℃〜４５０℃の温度範囲において３分間の過時効処理
が施され、４５０℃の温度でビット炉９において溶融亜
鉛メンキされた後に、ジェット式冷却帯１０内で３５０
℃まで冷却され、次いで２次過時効帯１１における過時
効処理を省略して、２次および３次冷却帯１２内で４０
℃以下まで冷却される。
又本発明の設備は冷延鋼板製造設備と兼用するために１
次過時効帯と２次過時効帯とをバイパス通路により直接
連結しうる如く構成されうる。
次過時効帯と２次過時効帯とをバイパス通路により直接
連結しうる如く構成されうる。
その実施態様の一例を第３図により説明する。
第３図において８は第１図における１次過時効帯８、１
１は同じく２次過時効帯１１を示す。
１は同じく２次過時効帯１１を示す。
２２は１次過時効帯８と２次過時効帯１１を直接連結す
るバイパス通路である。
るバイパス通路である。
このバイパス通路２２は１次過時効帯８の導出部２３と
、連結用フランジ２５．２６の助けにより着脱自在の連
結部２４とからなる。
、連結用フランジ２５．２６の助けにより着脱自在の連
結部２４とからなる。
導出部２３からはスナウト２γが分岐され、このスナウ
ト２γは１次過時効処理された冷延鋼帯Ｓを第１図のビ
ット炉９に導くためのものである。
ト２γは１次過時効処理された冷延鋼帯Ｓを第１図のビ
ット炉９に導くためのものである。
バイパス通路２２を通じて鋼帯Ｓを１次過時効帯８から
２次過時効帯１１に導入する場合には、導出部２３と２
次過時効帯１１の導入部２９との間にフランジ２５．２
６の助けにより連結部２４を装着してバイパス通路を構
成する。
２次過時効帯１１に導入する場合には、導出部２３と２
次過時効帯１１の導入部２９との間にフランジ２５．２
６の助けにより連結部２４を装着してバイパス通路を構
成する。
なお図において２８はスナウト２γを閉塞するシール装
置、３０はスレツデイング孔、３１は導出都２３の開口
を閉塞する鏡板、３２はガイドロールである。
置、３０はスレツデイング孔、３１は導出都２３の開口
を閉塞する鏡板、３２はガイドロールである。
本発明に従った深絞り用溶融亜鉛メッキ鋼板製造方法の
実施例を述べる。
実施例を述べる。
Ｃ：０．０３％， Ｍｎ ： ０．２ ５％，０：０．
０５％，Ｎ：０．００２５％の化学組成のリムド鋼スラ
ブを、仕上温度８７０℃、捲取温度６２０℃で熱間圧延
した後、常法により冷間圧延して板厚０． ８ ｍ ／
ｍの冷延板とした。
０５％，Ｎ：０．００２５％の化学組成のリムド鋼スラ
ブを、仕上温度８７０℃、捲取温度６２０℃で熱間圧延
した後、常法により冷間圧延して板厚０． ８ ｍ ／
ｍの冷延板とした。
この冷延板を第４図に示す連続焼鈍および溶融亜鉛メッ
キ条件で処理した。
キ条件で処理した。
図においてＡはメッキ後過時効処理を行なう比較法、Ｂ
は過時効後にメッキ処理を行なう第１発明法、Ｃは１次
過時効についでメッキを行ない、次いで２次過時効処理
を行なう第２発明の夫々の熱サイクルを示す。
は過時効後にメッキ処理を行なう第１発明法、Ｃは１次
過時効についでメッキを行ない、次いで２次過時効処理
を行なう第２発明の夫々の熱サイクルを示す。
得られた溶融亜鉛メッキ鋼板（メツキ量２７５．！ｉ’
／ｍ’両面）の機械試験値を表１に示す。
／ｍ’両面）の機械試験値を表１に示す。
第１図は本発明を実施する設備の態様を示す説明図、第
２図は本発明の第２発明の熱処理サイクルを示す図、第
３図はバイパス通路の実施態様を示す図、第４図は実施
例における連続焼鈍および亜鉛メッキ条件を示す図であ
る。 １；ペイオフリール、２；溶接機、３：電解清浄部、４
；入側ルーパー、５；放射管式加熱帯、６；均熱帯、γ
；１次冷却帯、８；１次過時効帯、９；ビット炉、１０
；ジェット式冷却帯、１１；２次過時効帯、１２；２次
および３次冷却帯、１３；出側ルーパー、１４；調質圧
延機、１５；トリマー、１６；化学処理部、１１；ドラ
イヤー、１８；エアージェットクーラー １９；検査部
、２０；シャー、２１；巻取りリール、２２；バイパス
通路、２３；導出部、２４：連結部、２５，２６；連結
用フランジ、２７；スナウト、２８；シール装置、２９
：導入部、３０；スレツデイング孔、３１；鏡板、３２
；ガイドロール。
２図は本発明の第２発明の熱処理サイクルを示す図、第
３図はバイパス通路の実施態様を示す図、第４図は実施
例における連続焼鈍および亜鉛メッキ条件を示す図であ
る。 １；ペイオフリール、２；溶接機、３：電解清浄部、４
；入側ルーパー、５；放射管式加熱帯、６；均熱帯、γ
；１次冷却帯、８；１次過時効帯、９；ビット炉、１０
；ジェット式冷却帯、１１；２次過時効帯、１２；２次
および３次冷却帯、１３；出側ルーパー、１４；調質圧
延機、１５；トリマー、１６；化学処理部、１１；ドラ
イヤー、１８；エアージェットクーラー １９；検査部
、２０；シャー、２１；巻取りリール、２２；バイパス
通路、２３；導出部、２４：連結部、２５，２６；連結
用フランジ、２７；スナウト、２８；シール装置、２９
：導入部、３０；スレツデイング孔、３１；鏡板、３２
；ガイドロール。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 冷延鋼帯を再結晶温度以上に加熱し、該温度で１０
秒以上の均熱を行なった後、１０〜２００℃／秒の冷却
速度で５００〜４５０℃の温度範囲まで１次冷却を行な
ってから、この温度域で３０秒以上３分以下の過時効を
行ない、次いでほぼ４５０℃の温度で溶融亜鉛メッキし
た後、常温付近まで冷却し、次いで化学処理することを
特徴とする深絞り用溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法。 ２ 冷延鋼帯を再結晶温度以上に加熱し、該温度で１０
秒以上の均熱を行なった後、ｌＯ〜２００’Ｃ／秒の冷
却速度で５００〜４５０℃の温度範囲まで１次冷却を行
なってから、この温度域で３０秒以上３分以下の１次過
時効を行ない、次いでほぼ４５０℃の温度で溶融亜鉛メ
ッキした後、急冷し、次いで４００〜２５０℃の温度域
で１８０秒以下の２次過時効を行なった後、常温付近ま
で冷却し、次いで化学処理することを特徴とする深絞り
用溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法。 ３ 加熱帯、均熱帯、１次冷却帯、１次過時効帯を順次
接続してなる連続処理炉に、引続き溶融亜鉛メッキ槽を
設置し、さらに大気中の中間冷却帯を介して２次過時効
帯および２次冷却帯を接続し、該２次冷却帯にルーパー
を介して調質圧延機および化学処理槽を連設したことを
特徴とする深絞り用溶融亜鉛メッキ鋼板の連続製造設備
。 ４ 加熱帯、均熱帯、１次冷却帯、１次過時効帯を順次
接続してなる連続処理炉に、引続き溶融亜鉛メッキ槽を
設置し、さらに大気中の中間冷却帯を介して２次過時効
帯およひ２次冷却帯を接続し、該２次冷却帯にルーパー
を介して調質圧延機および化学処理槽を連設し、そ帽祭
１次過時効帯と２次過時効帯とをバイパス導通路により
直接連結しうる如く構成し冷延鋼板製造設備に兼用しう
る如くしたことを特徴とする深絞り用溶融亜鉛メッキ鋼
板の連続製造設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54016068A JPS5849626B2 (ja) | 1979-02-16 | 1979-02-16 | 深絞り用溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法および設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54016068A JPS5849626B2 (ja) | 1979-02-16 | 1979-02-16 | 深絞り用溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法および設備 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55110735A JPS55110735A (en) | 1980-08-26 |
| JPS5849626B2 true JPS5849626B2 (ja) | 1983-11-05 |
Family
ID=11906245
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54016068A Expired JPS5849626B2 (ja) | 1979-02-16 | 1979-02-16 | 深絞り用溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法および設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5849626B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3106811C2 (de) * | 1981-02-24 | 1988-10-20 | Klöckner-Werke AG, 4100 Duisburg | Anlage zum kontinuierlichen Behandeln von Feinblech |
| JPS5839770A (ja) * | 1981-09-03 | 1983-03-08 | Kobe Steel Ltd | 高強度溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
| JPS5852436A (ja) * | 1981-09-19 | 1983-03-28 | Nippon Steel Corp | プレス加工性および時効性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS6347338A (ja) * | 1986-08-15 | 1988-02-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
| US4913746A (en) * | 1988-08-29 | 1990-04-03 | Lehigh University | Method of producing a Zn-Fe galvanneal on a steel substrate |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS491972A (ja) * | 1972-04-22 | 1974-01-09 | ||
| JPS51149129A (en) * | 1975-06-18 | 1976-12-21 | Nippon Steel Corp | Method of producing zincccoated iron plate with good workability |
| JPS52149230A (en) * | 1976-06-07 | 1977-12-12 | Nippon Kokan Kk | Method and device for fabricating molten zinc plated steel plate excellent in contraction workability |
| JPS5326739A (en) * | 1976-08-26 | 1978-03-13 | Nippon Kokan Kk | Apparatus for continuous molten zinc plating treatment |
| JPS5419407A (en) * | 1977-07-15 | 1979-02-14 | Kawasaki Steel Co | Multiiuse annealing line with continuous sheet transfering system |
-
1979
- 1979-02-16 JP JP54016068A patent/JPS5849626B2/ja not_active Expired
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS491972A (ja) * | 1972-04-22 | 1974-01-09 | ||
| JPS51149129A (en) * | 1975-06-18 | 1976-12-21 | Nippon Steel Corp | Method of producing zincccoated iron plate with good workability |
| JPS52149230A (en) * | 1976-06-07 | 1977-12-12 | Nippon Kokan Kk | Method and device for fabricating molten zinc plated steel plate excellent in contraction workability |
| JPS5326739A (en) * | 1976-08-26 | 1978-03-13 | Nippon Kokan Kk | Apparatus for continuous molten zinc plating treatment |
| JPS5419407A (en) * | 1977-07-15 | 1979-02-14 | Kawasaki Steel Co | Multiiuse annealing line with continuous sheet transfering system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55110735A (en) | 1980-08-26 |
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