JPS5813611B2 - 冷延鋼帯の連続焼鈍方法および設備 - Google Patents
冷延鋼帯の連続焼鈍方法および設備Info
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- JPS5813611B2 JPS5813611B2 JP53162808A JP16280878A JPS5813611B2 JP S5813611 B2 JPS5813611 B2 JP S5813611B2 JP 53162808 A JP53162808 A JP 53162808A JP 16280878 A JP16280878 A JP 16280878A JP S5813611 B2 JPS5813611 B2 JP S5813611B2
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- Japan
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- cooling
- zone
- steel strip
- overaging
- rolled steel
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は冷延鋼帯の連続焼鈍方法および設備に関するも
のである。
のである。
冷延鋼帯の連続焼鈍方法については従来数多くの提案が
なされているが、これらはいずれも連続焼鈍の温度と時
間、過時効処理の温度と時間、及び焼鈍温度より過時効
処理温度までの冷却方法に関するものであり、過時効処
理後の冷却方法については、炉冷、具体的には酸化等の
対策から例えば第１図の熱処理サイクルの如く炉中にお
いて保護ガス雰囲気下で徐冷する方式、例えばガスジェ
ットクーリング方式が採用されている。
なされているが、これらはいずれも連続焼鈍の温度と時
間、過時効処理の温度と時間、及び焼鈍温度より過時効
処理温度までの冷却方法に関するものであり、過時効処
理後の冷却方法については、炉冷、具体的には酸化等の
対策から例えば第１図の熱処理サイクルの如く炉中にお
いて保護ガス雰囲気下で徐冷する方式、例えばガスジェ
ットクーリング方式が採用されている。
連続焼鈍において過時効後の冷却を前記の如き除冷方式
とする理由は、ブリキ原板の連続焼鈍法で採用されてい
る例えば第２図の熱処理サイクルに示す如く４５０℃の
過時効温度から室温まで水冷する方式では残存固溶Ｃが
低減されず、従って、水冷後の冷延鋼板の歪時効性が強
く現われで、冷間加工用冷延鋼板として実用に供し得な
いためである。
とする理由は、ブリキ原板の連続焼鈍法で採用されてい
る例えば第２図の熱処理サイクルに示す如く４５０℃の
過時効温度から室温まで水冷する方式では残存固溶Ｃが
低減されず、従って、水冷後の冷延鋼板の歪時効性が強
く現われで、冷間加工用冷延鋼板として実用に供し得な
いためである。
従って現状では過時効後の冷却は前記した如き徐冷方式
をとり残存固溶Ｃの低減を図らざるを得ないが、この方
式による場合はガスの冷却能が水の±以下であるこきに
より必然的に炉長が長くなり、その結果設備費が高くな
ると共に、操業の場合にも、例えばガスジエツトクーリ
ング方式をとる場合には、冷凍機を使用しなければなら
ないのでランニングコストが増大するという欠点がある
。
をとり残存固溶Ｃの低減を図らざるを得ないが、この方
式による場合はガスの冷却能が水の±以下であるこきに
より必然的に炉長が長くなり、その結果設備費が高くな
ると共に、操業の場合にも、例えばガスジエツトクーリ
ング方式をとる場合には、冷凍機を使用しなければなら
ないのでランニングコストが増大するという欠点がある
。
本発明の目的は、前記した実情に鑑みて、過時効処理後
の鋼帯の冷却に際して、水の高い冷却能を利用した水冷
の如き急速冷却を適用する場合の前記の問題点を完全に
解決し、以って過時効後の冷却帯の短縮化を実現しうる
と共に、従来の徐冷方式によるものとほぼ同等の低時効
性と機械的性質を有する冷延鋼帯を製造しうる連続焼鈍
方法および該方法を実施する設備を提供せんとするにあ
る。
の鋼帯の冷却に際して、水の高い冷却能を利用した水冷
の如き急速冷却を適用する場合の前記の問題点を完全に
解決し、以って過時効後の冷却帯の短縮化を実現しうる
と共に、従来の徐冷方式によるものとほぼ同等の低時効
性と機械的性質を有する冷延鋼帯を製造しうる連続焼鈍
方法および該方法を実施する設備を提供せんとするにあ
る。
本発明者は、窒素を低減又は固定した鋼材より 冷間圧
延された低炭素冷延鋼帯の連続焼鈍にあたり、過時効処
理を３５０〜５００℃の温度域で２０秒以上保持する１
次過時効処理と引続いて２〜１０°Ｃ／ｓｅｃの冷却速
度で２５０〜３３０°Ｃの温度域まで徐冷する２次過時
効処理の二段階とすることによって、かかる過時効処理
後に５０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度の、例えば水冷によ
る急冷却を行なっても歪時効性の少ない鋼帯が得られる
ことを確めた。
延された低炭素冷延鋼帯の連続焼鈍にあたり、過時効処
理を３５０〜５００℃の温度域で２０秒以上保持する１
次過時効処理と引続いて２〜１０°Ｃ／ｓｅｃの冷却速
度で２５０〜３３０°Ｃの温度域まで徐冷する２次過時
効処理の二段階とすることによって、かかる過時効処理
後に５０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度の、例えば水冷によ
る急冷却を行なっても歪時効性の少ない鋼帯が得られる
ことを確めた。
本発明はかかる知見に基づいて構成されたもので、その
要旨とするところは、下記のとおりである。
要旨とするところは、下記のとおりである。
（１）低炭素冷延鋼帯を再結晶温度以上に加熱した後、
５００゜Ｃ以下まで冷却し、ついで３５０〜５００℃の
温度域で２０秒以上保持する１次過時効を行ない、引続
いて２〜１０℃／ｓｅｃの冷却速度で２５０〜３３０℃
の温度域まで徐冷しながら２次過時効を行なった後、５
０゜Ｃ／ｓｅｃ以上の冷却速度で５０℃以下の温度まで
冷却し、ついで調質圧延を行なうことを特徴とする冷延
鋼帯の連続焼鈍方法。
５００゜Ｃ以下まで冷却し、ついで３５０〜５００℃の
温度域で２０秒以上保持する１次過時効を行ない、引続
いて２〜１０℃／ｓｅｃの冷却速度で２５０〜３３０℃
の温度域まで徐冷しながら２次過時効を行なった後、５
０゜Ｃ／ｓｅｃ以上の冷却速度で５０℃以下の温度まで
冷却し、ついで調質圧延を行なうことを特徴とする冷延
鋼帯の連続焼鈍方法。
加熱帯、均熱帯、冷却帯に続いて、１次過時効帯及び徐
冷装置を有する２次過時効帯を設け、該２次過時効帯と
液冷装置のクエンチタンクとを垂直閉鎖鋼帯通路を介し
て連設し、該鋼帯通路内に鋼帯表面酸化防止帯域とスプ
レー装置を設け、さらにルーパーを介して調質圧延機を
配設したことを特徴とする冷延鋼帯の連続焼鈍設備。
冷装置を有する２次過時効帯を設け、該２次過時効帯と
液冷装置のクエンチタンクとを垂直閉鎖鋼帯通路を介し
て連設し、該鋼帯通路内に鋼帯表面酸化防止帯域とスプ
レー装置を設け、さらにルーパーを介して調質圧延機を
配設したことを特徴とする冷延鋼帯の連続焼鈍設備。
本発明を具体的に説明する。
本発明は加熱および均熱帯における焼鈍条件および焼鈍
後過時効処理温度までの冷却条件に関係なく適用できる
。
後過時効処理温度までの冷却条件に関係なく適用できる
。
本発明の熱処理サイクルを第３図に示すが、１次過時効
処理温度は３５０〜５００゜Ｃである。
処理温度は３５０〜５００゜Ｃである。
１次過時効処理温度が３５０℃以下の場合には本発明の
方法による効果が小さくなり、５００℃以上の場合には
過時効処理の炭化物析出効果そのものが小さくなり実用
的でない。
方法による効果が小さくなり、５００℃以上の場合には
過時効処理の炭化物析出効果そのものが小さくなり実用
的でない。
３５０〜５００℃の１次過時効処理の保持時間は、冷延
鋼板としての材質の確保のために２０秒以上が必要であ
る。
鋼板としての材質の確保のために２０秒以上が必要であ
る。
ここでいう保持とは必ずしも一定温度に保つことをいう
のではなく３５０〜５００℃の温度域での滞留を意味す
るものである。
のではなく３５０〜５００℃の温度域での滞留を意味す
るものである。
前記した１次過時効処理後に、炭素の固溶限の十分低い
温度、すなわち２５０℃から３３０℃までを２〜１０℃
／ｓｅｃの冷却速度で徐冷する２次過時効処理を施す。
温度、すなわち２５０℃から３３０℃までを２〜１０℃
／ｓｅｃの冷却速度で徐冷する２次過時効処理を施す。
冷却速度が２℃／ｓｅｃ以下では本発明の目的の一つで
ある冷却帯短縮の効果が小さくなり、１０℃／ｓｅｃ以
上では固溶炭素の析出が十分に行なわれない。
ある冷却帯短縮の効果が小さくなり、１０℃／ｓｅｃ以
上では固溶炭素の析出が十分に行なわれない。
この２次過時効処理において、１次過時効処理後に残存
していた固溶炭素が析出して、減少する。
していた固溶炭素が析出して、減少する。
この２次過時効処理後の鋼帯中の固溶炭素は、事後５０
℃以下まで水冷による急速冷却を行なっても前記した徐
冷方式をとる場合とほぼ同程度の材質及び歪時効性を有
する冷延鋼帯を得ることができる程度に低減されている
。
℃以下まで水冷による急速冷却を行なっても前記した徐
冷方式をとる場合とほぼ同程度の材質及び歪時効性を有
する冷延鋼帯を得ることができる程度に低減されている
。
本発明の特徴の一つは、前記した２次過時効後に、水冷
による急速冷却を採用しうる点である。
による急速冷却を採用しうる点である。
かくして本発明に従えば過時効処理後の冷却部の長さを
短縮することができる。
短縮することができる。
この水冷に用いる水は純水のみならず後述の酸化又は錆
発生を防止するための添加剤などを含む液でもよい。
発生を防止するための添加剤などを含む液でもよい。
本発明に従った前記急冷処理は、２５０〜３３０℃から
５０゜Ｃ以下まで水冷によって行なわれるので、鋼帯表
面の酸化の問題を解決しなければならないが、この問題
は本発明方法の実施装置を下記の如く構成することによ
り解決されうる。
５０゜Ｃ以下まで水冷によって行なわれるので、鋼帯表
面の酸化の問題を解決しなければならないが、この問題
は本発明方法の実施装置を下記の如く構成することによ
り解決されうる。
第４図は本発明の実施装置の一例を示すもので、１はペ
イオフリール、２はダブルカットシャー、３はウエルダ
ー、４は電清部、５はストランドルーパー、６は無酸化
炉（またはラジアントチューブ炉）を用いる加熱帯、７
は均熱帯、８は冷却帯、９は１次過時効帯、１０は２次
過時効帯、１１は冷却部、１２はクエンチタンク（液体
槽）、１３は熱交換器、１４はループカー、１５は調質
圧延機、１６は検定台、１７はカットシャー、１８は巻
取リールである。
イオフリール、２はダブルカットシャー、３はウエルダ
ー、４は電清部、５はストランドルーパー、６は無酸化
炉（またはラジアントチューブ炉）を用いる加熱帯、７
は均熱帯、８は冷却帯、９は１次過時効帯、１０は２次
過時効帯、１１は冷却部、１２はクエンチタンク（液体
槽）、１３は熱交換器、１４はループカー、１５は調質
圧延機、１６は検定台、１７はカットシャー、１８は巻
取リールである。
ペイオフリール１から、ダブルカットシャー２、ウエル
ダー３、電清部４、ストランドルーパー５を経て鋼帯Ｓ
は加熱帯６において再結晶温度以上に加熱され、均熱帯
７において均熱された後に、冷却帯８において５００゜
Ｃ以下まで例えばガスジェットクーリング方式により冷
却され、ついで１次過時効帯９において３５０〜５００
℃の温度下で２０秒間保持された後に、２次過時効帯１
０において２〜１０°Ｃ／ｓｅｃの冷却速度で２５０〜
３３０℃まで徐冷する２次過時効処理を行なったのち、
冷却部１１において５０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で５
０℃以下に冷却される。
ダー３、電清部４、ストランドルーパー５を経て鋼帯Ｓ
は加熱帯６において再結晶温度以上に加熱され、均熱帯
７において均熱された後に、冷却帯８において５００゜
Ｃ以下まで例えばガスジェットクーリング方式により冷
却され、ついで１次過時効帯９において３５０〜５００
℃の温度下で２０秒間保持された後に、２次過時効帯１
０において２〜１０°Ｃ／ｓｅｃの冷却速度で２５０〜
３３０℃まで徐冷する２次過時効処理を行なったのち、
冷却部１１において５０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で５
０℃以下に冷却される。
冷却部１１における冷却方式は鋼帯Ｓを冷却液体、例え
ば冷水を用いてスプレーおよび浸漬することによって行
なわれるが、その際、鋼帯表面の酸化を防止すると共に
、発生した水蒸気が２次過時効帯１０内に侵入し、過時
効帯の雰囲気露点が上昇するのを防止するために、冷却
部１１を次の如く構成する必要がある。
ば冷水を用いてスプレーおよび浸漬することによって行
なわれるが、その際、鋼帯表面の酸化を防止すると共に
、発生した水蒸気が２次過時効帯１０内に侵入し、過時
効帯の雰囲気露点が上昇するのを防止するために、冷却
部１１を次の如く構成する必要がある。
すなわち冷却部１１を２次過時効帯１０に連設された垂
直閉鎖鋼帯通路として構成し、その下端はクエンチタン
ク１２の冷却液水準面下に位置する如くする。
直閉鎖鋼帯通路として構成し、その下端はクエンチタン
ク１２の冷却液水準面下に位置する如くする。
閉鎖鋼帯通路１１の内壁に図示の如くシール装置１１′
を設け、その下方にスプレー装置１１″を配設する。
を設け、その下方にスプレー装置１１″を配設する。
シール装置１１′はスプレー装置１１″によって鋼帯表
面に冷却水が噴出された際に発生する水蒸気が２次過時
効帯１０内へ侵入するのを防止するために設けられるも
ので、例えばシールロールあるいはガスシール手段が用
いられる。
面に冷却水が噴出された際に発生する水蒸気が２次過時
効帯１０内へ侵入するのを防止するために設けられるも
ので、例えばシールロールあるいはガスシール手段が用
いられる。
また鋼帯通路１１の内壁には発生した水蒸気を結露させ
るためのウォータージャケットを設けることもできる。
るためのウォータージャケットを設けることもできる。
かくして冷却部１１における急冷に際しての鋼帯表面の
酸化が防止されうると同時に２次過時効帯１０内への水
蒸気の侵入が阻止される。
酸化が防止されうると同時に２次過時効帯１０内への水
蒸気の侵入が阻止される。
鋼帯Ｓはスプレー装置１１″からの噴出水によって２５
０〜３３０℃からほぼ１００℃まで冷却された後、クエ
ンチタンク１２内の冷却水中に導入浸漬せしめられて、
５０℃以下に冷却され、ついでクエンチタンク１２から
導出され、ループーカー１４を経て調質圧延機１５へと
供給される。
０〜３３０℃からほぼ１００℃まで冷却された後、クエ
ンチタンク１２内の冷却水中に導入浸漬せしめられて、
５０℃以下に冷却され、ついでクエンチタンク１２から
導出され、ループーカー１４を経て調質圧延機１５へと
供給される。
なおクエンチタンク１２内の冷却水の温度制御は、例え
ば常時クンク１２外へ導出されて熱交換器１３において
冷凍液と熱交換せしめられ、一定温度に冷却された後、
再びタンク１２内へ戻されることによって行なわれうる
。
ば常時クンク１２外へ導出されて熱交換器１３において
冷凍液と熱交換せしめられ、一定温度に冷却された後、
再びタンク１２内へ戻されることによって行なわれうる
。
次に本発明を実施例および比較例にもとづいて説明する
。
。
実施例
（１）使用した鋼帯の化学成分および履歴を第１表に示
す。
す。
（２）連続焼鈍サイクルにおける過時効及び冷却条件
・過時効に先行する焼鈍条件
７００℃×３０″＋４００℃まで１ ５ ’Ｃ／ｓｅｃ
のガスジェットクーリング ・過時効条件及びその冷却条件 Ａ： ４５０°Ｃ×１８０″＋室温まで６℃／Ｓｅｃの
ガスジェットクーリング（第１図） （従来の冷延鋼板連続焼鈍の場合） Ｂ：４５０℃×１８０″＋室温まで水冷（第２図） （従来のブリキ連続焼鈍類似の場合） Ｃ：４５０℃ｘｌ５０″（１次過時効） ＋３００゜Ｃまで３０″で炉冷（２次過時効）＋室温ま
で水冷（第３図） （本発明の一例） 以上の実施例および比較例から明らかな如く、本発明方
法によれば２次過時効処理後に水冷により室温まで急冷
しているにもかかわらず、従来の連続焼鈍法（第１図）
によつて得られた冷延鋼帯とほほ同等の機械的性質およ
び時効性を示す冷延鋼帯を得ることができる。
のガスジェットクーリング ・過時効条件及びその冷却条件 Ａ： ４５０°Ｃ×１８０″＋室温まで６℃／Ｓｅｃの
ガスジェットクーリング（第１図） （従来の冷延鋼板連続焼鈍の場合） Ｂ：４５０℃×１８０″＋室温まで水冷（第２図） （従来のブリキ連続焼鈍類似の場合） Ｃ：４５０℃ｘｌ５０″（１次過時効） ＋３００゜Ｃまで３０″で炉冷（２次過時効）＋室温ま
で水冷（第３図） （本発明の一例） 以上の実施例および比較例から明らかな如く、本発明方
法によれば２次過時効処理後に水冷により室温まで急冷
しているにもかかわらず、従来の連続焼鈍法（第１図）
によつて得られた冷延鋼帯とほほ同等の機械的性質およ
び時効性を示す冷延鋼帯を得ることができる。
第１図および第２図は従来の連続焼鈍の熱処理サイクル
（条件ＡおよびＢ）を示す図、第３図は本発明に従った
連続焼鈍熱ザイクル（条件Ｃ）を示す図、第４図は本発
明の実施装置の概略を示す図である。 １・・・・・・ペイオフリール、２・・・・・・ダブル
カットシャー、３・・・・・・ウエルダー、４・・・・
・・電清部、５・・・・・・ストランドルーパー、６・
・・・・・加熱帯、７・・・・・・均熱帯、８・・・・
・・冷却帯、９・・・・・・１次過時効帯、１０・・・
・・・２次過時効帯、１１・・・・・・冷却部、１２・
・・・・−クエンチタンク、１３・・・・・・ループカ
ー、１４・・・・・・ループカー、１５・・・・・・調
質圧延機、１６・・・・・・検定台、１７・・・・・・
カットシャー、１８・・・・・・巻取リール。
（条件ＡおよびＢ）を示す図、第３図は本発明に従った
連続焼鈍熱ザイクル（条件Ｃ）を示す図、第４図は本発
明の実施装置の概略を示す図である。 １・・・・・・ペイオフリール、２・・・・・・ダブル
カットシャー、３・・・・・・ウエルダー、４・・・・
・・電清部、５・・・・・・ストランドルーパー、６・
・・・・・加熱帯、７・・・・・・均熱帯、８・・・・
・・冷却帯、９・・・・・・１次過時効帯、１０・・・
・・・２次過時効帯、１１・・・・・・冷却部、１２・
・・・・−クエンチタンク、１３・・・・・・ループカ
ー、１４・・・・・・ループカー、１５・・・・・・調
質圧延機、１６・・・・・・検定台、１７・・・・・・
カットシャー、１８・・・・・・巻取リール。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 低炭素玲延鋼帯を再結晶温度以上に加熱１，． Ｑ
後、５００℃以下まで冷却し、ついて３５０〜５００℃
の温度域で２０秒以上保持する１次過時効を行ない、引
続いて２〜１０゜ＣＳｅｌ−の冷却速度で２５０〜３３
０℃の温度域まで徐冷しながら２次過時効を行なった後
、５０℃，／ｓｅｃ以上の冷却速度で５０℃以下の温度
まで冷却し、ついて調質圧延を行なうことを特徴とする
冷延鋼帯の連続焼鈍方法。 ２ 加熱帯、均熱帯、冷却帯に続いて、１次過時効帯及
び徐冷装置を有する２次過時効帯を設け、該２次過時効
帯と液冷装置のクエンチタンクとを垂直閉鎖鋼帯通路を
介して連設し、該鋼帯通路内に鋼帯表面酸化防止帯域と
スプレー装置を設け、さらにルーパーを介して調質圧延
機を配設したことを特徴とする冷延鋼帯の連続焼鈍設備
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53162808A JPS5813611B2 (ja) | 1978-12-29 | 1978-12-29 | 冷延鋼帯の連続焼鈍方法および設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53162808A JPS5813611B2 (ja) | 1978-12-29 | 1978-12-29 | 冷延鋼帯の連続焼鈍方法および設備 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5591929A JPS5591929A (en) | 1980-07-11 |
| JPS5813611B2 true JPS5813611B2 (ja) | 1983-03-15 |
Family
ID=15761606
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53162808A Expired JPS5813611B2 (ja) | 1978-12-29 | 1978-12-29 | 冷延鋼帯の連続焼鈍方法および設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5813611B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5839890B2 (ja) * | 1979-07-13 | 1983-09-02 | 川崎製鉄株式会社 | 連続焼鈍による耐時効性のすぐれた絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5852436A (ja) * | 1981-09-19 | 1983-03-28 | Nippon Steel Corp | プレス加工性および時効性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
| KR100814610B1 (ko) | 2006-12-30 | 2008-03-18 | 현대하이스코 주식회사 | 일반강을 이용한 구조용 고장력 아연도금강판 제조방법 |
| CN113549736B (zh) * | 2021-06-22 | 2023-01-03 | 鞍钢蒂森克虏伯（重庆）汽车钢有限公司 | 一种稳定控制烘烤硬化钢bh2的工艺方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4953116A (ja) * | 1972-09-26 | 1974-05-23 | ||
| JPS53108013A (en) * | 1977-03-03 | 1978-09-20 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Cooling method for steel sheet at continuous anneallng |
| JPS53132418A (en) * | 1977-04-26 | 1978-11-18 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Continuous treating equipment including overaging treatment zone |
-
1978
- 1978-12-29 JP JP53162808A patent/JPS5813611B2/ja not_active Expired
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4953116A (ja) * | 1972-09-26 | 1974-05-23 | ||
| JPS53108013A (en) * | 1977-03-03 | 1978-09-20 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Cooling method for steel sheet at continuous anneallng |
| JPS53132418A (en) * | 1977-04-26 | 1978-11-18 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Continuous treating equipment including overaging treatment zone |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5591929A (en) | 1980-07-11 |
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