JPS5849356B2 - 潜弧溶接用フラツクス - Google Patents
潜弧溶接用フラツクスInfo
- Publication number
- JPS5849356B2 JPS5849356B2 JP50013243A JP1324375A JPS5849356B2 JP S5849356 B2 JPS5849356 B2 JP S5849356B2 JP 50013243 A JP50013243 A JP 50013243A JP 1324375 A JP1324375 A JP 1324375A JP S5849356 B2 JPS5849356 B2 JP S5849356B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- welding
- amount
- weld metal
- submerged arc
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高靭性低水素の溶接金属をうることができる低
ＳｉＯ２高ＴｉＯ２系潜弧溶接用フラックスに関するも
のである。
ＳｉＯ２高ＴｉＯ２系潜弧溶接用フラックスに関するも
のである。
低温用鋼、高張力鋼あるいはＣｒ−Ｍｏを含む極厚用鋼
の溶接においては、所要強度において良好な靭性を有す
る溶接金属が得られ、さらには低温割れの発生を抑制す
るに充分に低い溶着鋼中拡散性水素量を与え、しかも作
業性の極めて良好なるフラツクスを用いることが理想的
であるが、現状においてはこのようなフランクスは存在
しない。
の溶接においては、所要強度において良好な靭性を有す
る溶接金属が得られ、さらには低温割れの発生を抑制す
るに充分に低い溶着鋼中拡散性水素量を与え、しかも作
業性の極めて良好なるフラツクスを用いることが理想的
であるが、現状においてはこのようなフランクスは存在
しない。
このようなフラツクスに対する要望は母材の強度が高く
なるほど顕著で、例えばＨＴ８０鋼の溶接では良好な靭
性の溶着金属が得られ、しかも低温割れの発生しないフ
ラツクスを開発することは重要な問題となっている。
なるほど顕著で、例えばＨＴ８０鋼の溶接では良好な靭
性の溶着金属が得られ、しかも低温割れの発生しないフ
ラツクスを開発することは重要な問題となっている。
従来潜弧溶接で高靭性溶接金属を得るためには塩基性の
高いフランクスがよいとされている。
高いフランクスがよいとされている。
その高靭性が得られる理由は溶接金属の酸素含有量が低
いことに起因しており、酸素量と衝撃値の関係を見ると
酸素量０．０２％前後ではＯ℃におけるＪＩＳＺ２２０
１０４号試験片での衝撃値は１５〜２０ｋクーｍであっ
ても酸素量０．１％ぐらいになると５＠−ｍ以下になる
ことがある。
いことに起因しており、酸素量と衝撃値の関係を見ると
酸素量０．０２％前後ではＯ℃におけるＪＩＳＺ２２０
１０４号試験片での衝撃値は１５〜２０ｋクーｍであっ
ても酸素量０．１％ぐらいになると５＠−ｍ以下になる
ことがある。
またフラツクスと溶接金属酸素量との関係を見ると酸性
フシックスでは酸素量は０．１％以上にもなるが塩基性
フラツクスでは酸素量は０．０２％前後まで下げること
ができる。
フシックスでは酸素量は０．１％以上にもなるが塩基性
フラツクスでは酸素量は０．０２％前後まで下げること
ができる。
通常この酸素は主としてフラツクス中のＳｉ０２の還元
に起因し、フラツクスが高塩基性になるとＳｉ０２の活
量が低下することによる。
に起因し、フラツクスが高塩基性になるとＳｉ０２の活
量が低下することによる。
しかしながらこのような高塩基性のフラツクスにも作業
性のよくないという欠点があり必ずしも満足なものとは
言えない。
性のよくないという欠点があり必ずしも満足なものとは
言えない。
一方、ＳｉＯ２の活量を下げるためにはＳｉ０２添加量
を減らせば良いわけであるが、そうするとフシックスの
溶接作業性が著し《悪くなり、問題解決には程遠いもの
がある。
を減らせば良いわけであるが、そうするとフシックスの
溶接作業性が著し《悪くなり、問題解決には程遠いもの
がある。
？発明者らは潜弧溶接におけるこれらの問題を検討した
結果、従来存在するものと異なり、高靭性でかつ低温割
れの発生しない溶着金属が得られ、しかも溶接作業性の
良いＴｉｅ２，Ｓｉ０２，Ａｔ２０３，ＭｇＯ ，Ｃａ
ＣＯ３，ＢａＣＯ３を必須成分とするフラツクスを新規
に開発したものである。
結果、従来存在するものと異なり、高靭性でかつ低温割
れの発生しない溶着金属が得られ、しかも溶接作業性の
良いＴｉｅ２，Ｓｉ０２，Ａｔ２０３，ＭｇＯ ，Ｃａ
ＣＯ３，ＢａＣＯ３を必須成分とするフラツクスを新規
に開発したものである。
即ち、本発明者らは、さきに述べたようなＳｉ０２０作
用による溶着金属中の酸素を低下するため、Ｓｉ０２の
絶体量を減少させ、かつＴｉＯを用いることによりＳｉ
Ｏ２の抵下による作業性の悪化を防止することを見い出
し本発明を完成したものである。
用による溶着金属中の酸素を低下するため、Ｓｉ０２の
絶体量を減少させ、かつＴｉＯを用いることによりＳｉ
Ｏ２の抵下による作業性の悪化を防止することを見い出
し本発明を完成したものである。
ＴｉＯ２はＳｉ０２にくら著しく還元されにくく、フラ
ツクスが特に高塩基性でなくても溶着金属中酸素量は通
常の高塩基性フラツクスと同程度にすることができ、さ
らには適当量のＴｉ０２を含むフラツクスを用いる場合
、微量のＴｉが還元されて溶接金属に入り、溶接金属の
靭性はさらに良好になるという大きな利点がある。
ツクスが特に高塩基性でなくても溶着金属中酸素量は通
常の高塩基性フラツクスと同程度にすることができ、さ
らには適当量のＴｉ０２を含むフラツクスを用いる場合
、微量のＴｉが還元されて溶接金属に入り、溶接金属の
靭性はさらに良好になるという大きな利点がある。
また初析フエライトの生じる系における溶接を行うとき
には、相当量のＴｉ０２を含む本発明によるフラツクス
の基本成分中にさらに硼砂を添加することによって還元
によるＢの添加を可能にし、その結果溶接金属中に添加
されたＴｉ とともにＴｉ −Ｂ系の均一な組織の溶接
金属が得られ靭性を向上させるのに有利である。
には、相当量のＴｉ０２を含む本発明によるフラツクス
の基本成分中にさらに硼砂を添加することによって還元
によるＢの添加を可能にし、その結果溶接金属中に添加
されたＴｉ とともにＴｉ −Ｂ系の均一な組織の溶接
金属が得られ靭性を向上させるのに有利である。
このようにＳｉＯ２を減じてＴｉＯ２を高めることによ
り、溶接作業性をくずさずに高靭性溶接金属をうろこと
ができる。
り、溶接作業性をくずさずに高靭性溶接金属をうろこと
ができる。
一方、低温割れについては、溶接金属水素吸収量を減少
さすことが重要で、きびしい拘束条件のもとや、多層盛
溶接では拡散性水素量として溶着鋼１００グラムにつき
多くとも１ ｍｌとすることが重要である。
さすことが重要で、きびしい拘束条件のもとや、多層盛
溶接では拡散性水素量として溶着鋼１００グラムにつき
多くとも１ ｍｌとすることが重要である。
また溶接雰囲気中の水素分圧を下げること、およびフラ
ックス中の水分を減らすことにより、溶接金属中の拡散
性水素量が低下することが知られている。
ックス中の水分を減らすことにより、溶接金属中の拡散
性水素量が低下することが知られている。
スラグ成分としてのＣａＯ ，ＢａＯの原材料として
これらの炭酸塩であるＣａＣＯ３，ＢａＣＯ３を使用す
ることにより溶接雰囲気中にＣＯ２ ガスを放出させ水
素分圧を低くすることができる。
これらの炭酸塩であるＣａＣＯ３，ＢａＣＯ３を使用す
ることにより溶接雰囲気中にＣＯ２ ガスを放出させ水
素分圧を低くすることができる。
一方においてＭｇＯの炭酸塩である炭酸マグネシウム（
ＭｇＣＯ２）は多いときには１φもの水分を含み、また
比較的低い温度で分解してしまい、本発明の目的とする
高靭性低水素系フラツクスに利用するのは好ましくない
。
ＭｇＣＯ２）は多いときには１φもの水分を含み、また
比較的低い温度で分解してしまい、本発明の目的とする
高靭性低水素系フラツクスに利用するのは好ましくない
。
これらの点から高靭性低水素系フシックスの原材料とし
て、ＭｇＯに対してはその炭酸塩であるＭｇＣＯ３の使
用をさげ、ＣａＯ，ＢａＯに対してはそれらの炭酸塩で
あるＣａＣＯ３，ＢａＣＯ３を使用することが重要であ
る。
て、ＭｇＯに対してはその炭酸塩であるＭｇＣＯ３の使
用をさげ、ＣａＯ，ＢａＯに対してはそれらの炭酸塩で
あるＣａＣＯ３，ＢａＣＯ３を使用することが重要であ
る。
またフラックスの耐火性を持たすためにＡｔ２０３，Ｍ
ｇＯを加えるものである。
ｇＯを加えるものである。
なお残りは必要に応じて造滓成分、脱酸成分、合金粉、
アーク安定剤などを適宜選択して添加することができる
。
アーク安定剤などを適宜選択して添加することができる
。
フラツクスの各戒分範囲は次のとおりである。
■）ＳｉＯ２，ＴｉＯ２の戒分範囲はそれぞれ５％くＳ
ｉＯ２＜１５φおよび１３饅くＴｉＯ２く３０係である
。
ｉＯ２＜１５φおよび１３饅くＴｉＯ２く３０係である
。
Ｓｉ０２量が５多未満だとスラグがガラス化せず、ある
いは１５係を超えると溶接金属中の酸素量が増え、靭性
低下をおこし好ましくない。
いは１５係を超えると溶接金属中の酸素量が増え、靭性
低下をおこし好ましくない。
またＴｉ０２量が１３φ未満だと溶接作業性が確保され
ず、さらにＴｉ０２より還元されて溶接金属中に入るＴ
ｉ量が少なくなり溶接金属の靭性に対し向上効果がなく
なり、あるいは３０饅を超えるとＴｉＯ２より還元され
て溶接金属中に入るＴｉ量は多くなりすぎ溶接金属の靭
性を低下させ、さらにスラグの流動性が上がりすぎ溶接
作業性が確保されなくなり好ましくない。
ず、さらにＴｉ０２より還元されて溶接金属中に入るＴ
ｉ量が少なくなり溶接金属の靭性に対し向上効果がなく
なり、あるいは３０饅を超えるとＴｉＯ２より還元され
て溶接金属中に入るＴｉ量は多くなりすぎ溶接金属の靭
性を低下させ、さらにスラグの流動性が上がりすぎ溶接
作業性が確保されなくなり好ましくない。
２）ＣａＣ０３，ＢａＣ０３の成分範囲はそれぞれ１０
％＜ＣａＣ０３＜３ ０ ％および０． ５ ％＜Ｂａ
Ｃ０３く１５φである。
％＜ＣａＣ０３＜３ ０ ％および０． ５ ％＜Ｂａ
Ｃ０３く１５φである。
また溶接雰囲気中の水素分圧を低下さすに必要な炭酸塩
より放出されるＣＯ２量は５φ以上であり、また１４係
を超えると、溶接中にガスが吹き出し溶接作業を悪化さ
す。
より放出されるＣＯ２量は５φ以上であり、また１４係
を超えると、溶接中にガスが吹き出し溶接作業を悪化さ
す。
ＣａＣＯ３はフラツクスの塩基性成分として使用するが
１０％未満ではフラックスの塩基性が不足し溶接金属中
の酸素が増え、また３０優を超えると溶接アークが不安
定となり溶接ビートが形成されない。
１０％未満ではフラックスの塩基性が不足し溶接金属中
の酸素が増え、また３０優を超えると溶接アークが不安
定となり溶接ビートが形成されない。
ＢａＣＯ３はスラグの流動性を調整し、またＴｉＯ２の
存在によるカルシウムチタネートなどの生成をおさえス
ラグのこびりつきをおさえるために使用するものであり
、０．５％未満ではスラグの流動性があがりすぎ流れ出
し、しかもアークが不安定になり、溶接作業性を確保し
がたく、１５％を超えると添加量を増やしても、その効
果の増進はほとんど認められず、しかも高価なため経済
的ではない。
存在によるカルシウムチタネートなどの生成をおさえス
ラグのこびりつきをおさえるために使用するものであり
、０．５％未満ではスラグの流動性があがりすぎ流れ出
し、しかもアークが不安定になり、溶接作業性を確保し
がたく、１５％を超えると添加量を増やしても、その効
果の増進はほとんど認められず、しかも高価なため経済
的ではない。
３）ＭｇＯ ，Ａｔ２０３の戒分範囲はそれぞれ１５萱
ζＭｇＯく３５多および５φ＜Ａ７２ ０ ｓ ＜．る
φである。
ζＭｇＯく３５多および５φ＜Ａ７２ ０ ｓ ＜．る
φである。
これらの成分はフラツクスの耐火性を保証するために使
用するものである。
用するものである。
ＭｇＯが１５饅未満であるとフラツクスの塩基性が不足
し溶接金属中の酸素量が増加し３５係を超えると溶接ビ
ードにポツクマークが発生しやすくなる。
し溶接金属中の酸素量が増加し３５係を超えると溶接ビ
ードにポツクマークが発生しやすくなる。
またＡｌ２０３量が５多未満だと耐火性が不足となり２
５饅を超えるとフランクス製造時の造粒性が悪くなり、
またビード形状も悪化する。
５饅を超えるとフランクス製造時の造粒性が悪くなり、
またビード形状も悪化する。
４）残部、造滓剤としては主として１５係以下のＣａＦ
２を使用する。
２を使用する。
これは耐ピット性を上げるとともにスラグの流動性の調
整、溶接金属中の酸素量をさげる役割を行い、１５係を
超えると流動性があがりすぎ、ビードに対するおさえが
きかなくなり溶接作業性を悪くする。
整、溶接金属中の酸素量をさげる役割を行い、１５係を
超えると流動性があがりすぎ、ビードに対するおさえが
きかなくなり溶接作業性を悪くする。
また造滓剤としてｚｒＯ２をも使用しうる。
その他溶接金属の成分調整のためのＦｅ −Ｓｉ ，
Ｆｅ −Ｍｎ等の脱酸剤、溶接鋼板およびその組合せ
ワイヤーによってはＮｉ ，Ｃｒ ，Ｍｏ ，Ｍｎ等
の合金元素、あるいはアーク安定剤としてＫ２０ ，Ｎ
ａ２０をも使用し得る。
Ｆｅ −Ｍｎ等の脱酸剤、溶接鋼板およびその組合せ
ワイヤーによってはＮｉ ，Ｃｒ ，Ｍｏ ，Ｍｎ等
の合金元素、あるいはアーク安定剤としてＫ２０ ，Ｎ
ａ２０をも使用し得る。
５）またフラツクス中に硼砂が存在することは還元によ
りＢの添加を可能とし溶接金属をＴｉ −Ｂ系とし特に
初析フエライトの出る系においては靭性を向上さすが、
２饅を超えると高温割れが発生し好ましくない。
りＢの添加を可能とし溶接金属をＴｉ −Ｂ系とし特に
初析フエライトの出る系においては靭性を向上さすが、
２饅を超えると高温割れが発生し好ましくない。
以下に本発明の実施例について説明する。
実施例 １
第１表に示す成分組成の１３種のフラツクスを２５０℃
で２時間乾燥後次に示すような条件で水素試験および溶
接作業性試験を行なった。
で２時間乾燥後次に示すような条件で水素試験および溶
接作業性試験を行なった。
水素試験の条件は４．８ｍφのワイヤーを使用し溶接電
流６００Ａ，溶接電圧３１ｖ１溶接速度２６ｃｍ／ｍｉ
ｎで、２０ｗｎ厚のＳＭ５０鋼板より切り出し、表面の
スケールを落した後に２５０℃で１６時間焼いた試験片
に潜弧溶接を行い、この後４５℃のグリセリン槽中にて
試験片より発生する水素を捕集するようにした。
流６００Ａ，溶接電圧３１ｖ１溶接速度２６ｃｍ／ｍｉ
ｎで、２０ｗｎ厚のＳＭ５０鋼板より切り出し、表面の
スケールを落した後に２５０℃で１６時間焼いた試験片
に潜弧溶接を行い、この後４５℃のグリセリン槽中にて
試験片より発生する水素を捕集するようにした。
また溶接作業性の試験は４．８ｍｍφのワイヤーで溶接
電流６５０Ａ、溶接電圧３１Ｖ、溶接速度３ ０ ｃｍ
／ｍ ｉ ｎで２０ｍ厚のＳＭ５０鋼板にビード置きの
潜弧溶接を行い作業性の検討を行ない、さらに溶着鋼の
酸素量の分析も行なった。
電流６５０Ａ、溶接電圧３１Ｖ、溶接速度３ ０ ｃｍ
／ｍ ｉ ｎで２０ｍ厚のＳＭ５０鋼板にビード置きの
潜弧溶接を行い作業性の検討を行ない、さらに溶着鋼の
酸素量の分析も行なった。
第２表にその結果を示すように７ラツクスＦ−１，Ｆ−
３はＭｇＣＯ３を用いたために溶着鋼の水素量がきわめ
て高くなり、またＦ−２はＭｇＯ を使用していないた
めフシックスの塩基性が不足し溶着鋼中の酸素量が上り
、またＦ−６はＢａＣＯ３を使用していないためにスラ
グが流れ出し作業性をくずし、またＦ−１３はＴｉＯ２
の量が不足したために溶接作業性をくずし、当発明の目
的とする所要強度において充分なる靭性を有し、しかも
きわめて低い溶着鋼中水素量を与え、しかも作業性のき
わめて良好なフラツクスとしては使用しえないものであ
る。
３はＭｇＣＯ３を用いたために溶着鋼の水素量がきわめ
て高くなり、またＦ−２はＭｇＯ を使用していないた
めフシックスの塩基性が不足し溶着鋼中の酸素量が上り
、またＦ−６はＢａＣＯ３を使用していないためにスラ
グが流れ出し作業性をくずし、またＦ−１３はＴｉＯ２
の量が不足したために溶接作業性をくずし、当発明の目
的とする所要強度において充分なる靭性を有し、しかも
きわめて低い溶着鋼中水素量を与え、しかも作業性のき
わめて良好なフラツクスとしては使用しえないものであ
る。
一方、フラックスＦ−４ ， Ｆ−５ ， Ｆ−７ ，
Ｆ−８ Ｆ−９ Ｆ−１０ Ｆ−１１およびＦ
−１２は当発明の目的に合致するものであって第２表か
ら明らかな如く、低水素、高靭性の溶着鋼が得られ、し
かも作業性は極めて良好である。
Ｆ−８ Ｆ−９ Ｆ−１０ Ｆ−１１およびＦ
−１２は当発明の目的に合致するものであって第２表か
ら明らかな如く、低水素、高靭性の溶着鋼が得られ、し
かも作業性は極めて良好である。
実施例 ２
板厚２２．５ｍｍの低温用鋼鋼板に表面９００、裏面９
００のＸ開先を形成し、次の溶接条件のもとに、両面２
層盛仕上げの潜弧溶接を行なった。
００のＸ開先を形成し、次の溶接条件のもとに、両面２
層盛仕上げの潜弧溶接を行なった。
溶接条件
裏面 １パス ９５０Ａ−３５Ｖ
速度 ５０傭／ｍｉｎ
２パス ８００Ａ−４４Ｖ
速度 ４ ０ ｃｍ／ｍ ｉ ｎ
表面 ３パス ＩＯＯＯＡ−３５Ｖ
速度 ６ ０ ｃｍ／ｍ ｉ ｎ
４パス ７００Ａ−４４Ｖ
速度 ４ ０ ｃｍ／ｍ ｉ ｎ
パス間温度 １５０℃以下
使用した溶接ワイヤーの径は４． ８ ｒｒｒｍφでそ
の化学成分は０．０ ６ ％Ｃ ， ０．１ ５ ％Ｓ
ｉ ， ０．０ ９ ％Ｍｎ，０．５１多ＭＯ，３．
６０優Ｎｉである。
の化学成分は０．０ ６ ％Ｃ ， ０．１ ５ ％Ｓ
ｉ ， ０．０ ９ ％Ｍｎ，０．５１多ＭＯ，３．
６０優Ｎｉである。
また使用したフラツクスは第１表に示したＦ９およびＦ
−１１であり、鋼板の化学戒分は第３表に示した。
−１１であり、鋼板の化学戒分は第３表に示した。
結果は第４表のどと《きわめて良好で本発明のフラツク
スの有用性を示している。
スの有用性を示している。
実施例 ３
板厚２５Ｍの８０ｋｑ／一級高張立鋼板の裏面７０°、
表面８０°のＸ開先を形成し、次の溶接条件のもとに裏
面２層３パス、表面３層５パスにて盛り上げるよう潜弧
溶接を行なった。
表面８０°のＸ開先を形成し、次の溶接条件のもとに裏
面２層３パス、表面３層５パスにて盛り上げるよう潜弧
溶接を行なった。
溶接条件
裏面 １パス ５５０Ａ−２８Ｖ
速度 ３ ０ ｃｍ／ｍ ｉ ｎ
２および３パ，ｚ． ６５０Ａ−３１Ｖ速度 ３ ０
ｃｍ／ｍ ｉ ｎ 表面 ４パス ５５０Ａ−２８Ｖ 速度 ３ ０ ｃｍ／ｍ ｉ ｎ ５〜８パス ６５０Ａ−３．ＩＶ 速度 ３０ｃれ／ｍｉｎ 使用した溶接ワイヤーの径は４．８ｒｒｔｍφでその化
学戒分は０．０ ９ （ｉｂｃ ， ０．２ ６ ％Ｓ
ｉ ， １．６ ０ １Ｍｎ，２．５ ０ ％Ｎｉ
， ０．３ １％Ｃｒ，０．５０％Ｍｏであり、潜弧
溶接用フラツクスは実施例１で示した第１表に表示され
たＦ−５である。
ｃｍ／ｍ ｉ ｎ 表面 ４パス ５５０Ａ−２８Ｖ 速度 ３ ０ ｃｍ／ｍ ｉ ｎ ５〜８パス ６５０Ａ−３．ＩＶ 速度 ３０ｃれ／ｍｉｎ 使用した溶接ワイヤーの径は４．８ｒｒｔｍφでその化
学戒分は０．０ ９ （ｉｂｃ ， ０．２ ６ ％Ｓ
ｉ ， １．６ ０ １Ｍｎ，２．５ ０ ％Ｎｉ
， ０．３ １％Ｃｒ，０．５０％Ｍｏであり、潜弧
溶接用フラツクスは実施例１で示した第１表に表示され
たＦ−５である。
使用した鋼板の化学成分は０．１２％Ｃ，０．２５φＳ
ｉ，０．８５咎Ｍｎ ， ０．０ ０ ５％Ｐ ， ０
．０ ０ ６％Ｓ，０．２２％Ｃｕ ，０．９ １％
Ｎｉ ，０．５４％Ｃｒ ，０．４３％Ｍｏである
。
ｉ，０．８５咎Ｍｎ ， ０．０ ０ ５％Ｐ ， ０
．０ ０ ６％Ｓ，０．２２％Ｃｕ ，０．９ １％
Ｎｉ ，０．５４％Ｃｒ ，０．４３％Ｍｏである
。
第５表のごとくきわめて良好で、本発明によるフラツク
スの有用性を示している。
スの有用性を示している。
実施例 ４
板厚８０間の高温用鋼板に開き角１４°、ルート間隙１
６ｍｍのＶ開先を形成し、これに鋼裏当て金を使用した
のち、溶接電流６５０Ａ、溶接電圧３２Ｖ、溶接速度３
０ ｃｍ７ｍ ｉ ｎ、予熱温度２００℃、パス間温
度２５０℃の溶接条件で４６パスにて盛り上げ仕上がる
よう潜弧溶接を行なった。
６ｍｍのＶ開先を形成し、これに鋼裏当て金を使用した
のち、溶接電流６５０Ａ、溶接電圧３２Ｖ、溶接速度３
０ ｃｍ７ｍ ｉ ｎ、予熱温度２００℃、パス間温
度２５０℃の溶接条件で４６パスにて盛り上げ仕上がる
よう潜弧溶接を行なった。
使用したワイヤーの径は４．８１ｎｍφでその化学成分
は０．１ ３％Ｃ ， ０．３４％Ｓｉ ， ０．８
５％Ｍｎ１．０２％Ｍｏ ， ２．５ ５％Ｃｒであり
、潜弧溶接用フラツクスは実施例１で示した第１表に表
示されたＦ−７である。
は０．１ ３％Ｃ ， ０．３４％Ｓｉ ， ０．８
５％Ｍｎ１．０２％Ｍｏ ， ２．５ ５％Ｃｒであり
、潜弧溶接用フラツクスは実施例１で示した第１表に表
示されたＦ−７である。
使用した鋼板２ ’／４ Ｃ ｒ −ＩＭｏ鋼の化学成
分は０．１ ５ ％Ｃ ， ０．３ ９ ％Ｓｉ ，
０．５ ５％Ｍｎ ， ０．０ ０ ７％Ｐ ， ０．
０ ０８％Ｓ ，０，１８％Ｎｉ ， ２．３ ６
％Ｃｒ ， １．０ ３ ％Ｍｏである。
分は０．１ ５ ％Ｃ ， ０．３ ９ ％Ｓｉ ，
０．５ ５％Ｍｎ ， ０．０ ０ ７％Ｐ ， ０．
０ ０８％Ｓ ，０，１８％Ｎｉ ， ２．３ ６
％Ｃｒ ， １．０ ３ ％Ｍｏである。
結果は第６表のどと《極めて良好で、本発明によるフラ
ツクスの有用性を示している。
ツクスの有用性を示している。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ フラツクス必須成分とじて を含有し、これらの中のＣＯ２量は５係以上最犬１４係
なる焼成型潜弧溶接用フラツクス。 ２ 特許請求の範囲第１項記載のフラツクスにさらに２
咎以下の硼素酸化物、硼素酸化物を含む化合物またはそ
れらの混合物を含む焼成型潜弧溶接用フラツクス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50013243A JPS5849356B2 (ja) | 1975-01-31 | 1975-01-31 | 潜弧溶接用フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50013243A JPS5849356B2 (ja) | 1975-01-31 | 1975-01-31 | 潜弧溶接用フラツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5187444A JPS5187444A (ja) | 1976-07-31 |
| JPS5849356B2 true JPS5849356B2 (ja) | 1983-11-04 |
Family
ID=11827749
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50013243A Expired JPS5849356B2 (ja) | 1975-01-31 | 1975-01-31 | 潜弧溶接用フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5849356B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58116990A (ja) * | 1981-12-28 | 1983-07-12 | Kawasaki Steel Corp | サブマ−ジア−ク溶接用フラツクス |
| JP6104090B2 (ja) | 2013-08-05 | 2017-03-29 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス及びその製造方法 |
| JP6104146B2 (ja) | 2013-12-13 | 2017-03-29 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス及びその製造方法 |
| JP6441099B2 (ja) | 2015-02-02 | 2018-12-19 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
| JP6441100B2 (ja) | 2015-02-02 | 2018-12-19 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS492742A (ja) * | 1972-04-28 | 1974-01-11 |
-
1975
- 1975-01-31 JP JP50013243A patent/JPS5849356B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS492742A (ja) * | 1972-04-28 | 1974-01-11 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5187444A (ja) | 1976-07-31 |
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