JPS597495A - 潜弧溶接用フラツクス - Google Patents
潜弧溶接用フラツクスInfo
- Publication number
- JPS597495A JPS597495A JP11550782A JP11550782A JPS597495A JP S597495 A JPS597495 A JP S597495A JP 11550782 A JP11550782 A JP 11550782A JP 11550782 A JP11550782 A JP 11550782A JP S597495 A JPS597495 A JP S597495A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- slag
- basicity
- submerged arc
- welding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3602—Carbonates, basic oxides or hydroxides
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は主にＣｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接に使用す
るフラックスに関するものであって、特に、溶接金属の
高い靭性を保有しつつ溶接作業性を顕著に改善すること
を目的とした潜弧溶接用フラックスに係るものである。
るフラックスに関するものであって、特に、溶接金属の
高い靭性を保有しつつ溶接作業性を顕著に改善すること
を目的とした潜弧溶接用フラックスに係るものである。
従来からたとえば、１ ”／ Ｃｒ −０，５Ｍｏ 、
２ ”／４ Ｃｒ −１Ｍｅおよび３Ｃｒ−ＩＭｏ＠
を代表例とするＣ ｒ−Ｍｏ系低合金鋼は、石油精製用
反応塔をはじめとする化学工業用各種高温高圧容器等を
製作する材料として広く使用されている。
２ ”／４ Ｃｒ −１Ｍｅおよび３Ｃｒ−ＩＭｏ＠
を代表例とするＣ ｒ−Ｍｏ系低合金鋼は、石油精製用
反応塔をはじめとする化学工業用各種高温高圧容器等を
製作する材料として広く使用されている。
これらの構造物は近年益々犬型化、厚肉化の傾向にあシ
、溶接長および溶接層数の増加にともない溶接作業性、
特にスラグ剥離性の一層の改善が産業界から強く要請さ
れている。スラグ剥離性のみを達成すれば十分であるな
らば課題の解決は比較的容易であるが、良好なスラグ剥
離性と同時に溶接金属の十分な靭性を備えることが脆性
破壊を防止するために必要とされる。
、溶接長および溶接層数の増加にともない溶接作業性、
特にスラグ剥離性の一層の改善が産業界から強く要請さ
れている。スラグ剥離性のみを達成すれば十分であるな
らば課題の解決は比較的容易であるが、良好なスラグ剥
離性と同時に溶接金属の十分な靭性を備えることが脆性
破壊を防止するために必要とされる。
本発明者らの経験によると、Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜
弧溶接におけるスラグ剥離性に影響する要因として、７
ラツクスの組成（塩基度）は大きなものの一つである。
弧溶接におけるスラグ剥離性に影響する要因として、７
ラツクスの組成（塩基度）は大きなものの一つである。
つまヤ、Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼および組合せる潜弧ワイ
ヤにはＣｒ ｆ Ｏ，４５〜ＩＩＪ含んでオシ、さらに
は高強度を得るために、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ等を含む場合も
あり、これらＣｒ＋Ｖ、Ｎｂ、Ｔ１等は溶接時、微蓋ス
ラグ中に酸化物として入シ、スラグを結晶化し砕けにく
くすると同時に、スラグが溶接金属表面に焼付き、溶接
金属とスラグとの分離を困難にする。つまり、スラグ剥
離性を悪くするのである。この傾向はフラックス塩基度
が高いほど大きく、塩基度の低いほど小さくなる。しか
しながら、塩基度を低くすればスラグ剥離性は良好とな
るが同時に溶接金属中の酸素量が多くなυ靭性を著しズ
低下させる。
ヤにはＣｒ ｆ Ｏ，４５〜ＩＩＪ含んでオシ、さらに
は高強度を得るために、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ等を含む場合も
あり、これらＣｒ＋Ｖ、Ｎｂ、Ｔ１等は溶接時、微蓋ス
ラグ中に酸化物として入シ、スラグを結晶化し砕けにく
くすると同時に、スラグが溶接金属表面に焼付き、溶接
金属とスラグとの分離を困難にする。つまり、スラグ剥
離性を悪くするのである。この傾向はフラックス塩基度
が高いほど大きく、塩基度の低いほど小さくなる。しか
しながら、塩基度を低くすればスラグ剥離性は良好とな
るが同時に溶接金属中の酸素量が多くなυ靭性を著しズ
低下させる。
本発明者らは、前記経験を基にフラックスの塩基度が高
い所、つまシ溶接金属の靭性を確保した壕まで、スラグ
剥離性の良好なフラックスを新たに開発すべく、Ｓ １
０□−ＣａＯ−ＭｇＯ−ｋｔ２０．系を主成分とする種
々のペースフラックスの成分検討と、種種の金属粉の混
合添加の検討を行った結果、良好なスラグ剥離性と同時
に良好な靭性の溶接金属が得られるスラックスを見いだ
したものである。
い所、つまシ溶接金属の靭性を確保した壕まで、スラグ
剥離性の良好なフラックスを新たに開発すべく、Ｓ １
０□−ＣａＯ−ＭｇＯ−ｋｔ２０．系を主成分とする種
々のペースフラックスの成分検討と、種種の金属粉の混
合添加の検討を行った結果、良好なスラグ剥離性と同時
に良好な靭性の溶接金属が得られるスラックスを見いだ
したものである。
即ち、本発明は主にＣｒ−Ｍｅ系低合金鋼の潜弧溶接で
の諸問題を一挙に解決できる新規の潜弧溶接用フラック
スを提供するものであって、その要旨とするところは、
重量％で８１０□：１０〜３０％。
の諸問題を一挙に解決できる新規の潜弧溶接用フラック
スを提供するものであって、その要旨とするところは、
重量％で８１０□：１０〜３０％。
ＣａＯ二 ２ ５ 〜４ ５ ％ 、 ＭｇＯ：
５ 〜１ ５ ％ 、 ｈｔ２ｏ ３：９〜３
５％ 、 ＣａＦ２： ３〜１２％ 、 Ｎａ２Ｏ＋に
２０＋ＬＩ２０の１種または２種以上の合計で５％以下
を含有し、且つ下記（１）式でもとめた塩基度Ｂが１．
４０以上である溶融型ペーススラックスにＡｔがＡｔ粉
もしくはＡｔ合金粉の１種または２ｆｉｉ以上の合計で
Ａｔに換算して１％未満、混合添加されていることを％
徴とする潜弧溶接用７ラツクスにある。
５ 〜１ ５ ％ 、 ｈｔ２ｏ ３：９〜３
５％ 、 ＣａＦ２： ３〜１２％ 、 Ｎａ２Ｏ＋に
２０＋ＬＩ２０の１種または２種以上の合計で５％以下
を含有し、且つ下記（１）式でもとめた塩基度Ｂが１．
４０以上である溶融型ペーススラックスにＡｔがＡｔ粉
もしくはＡｔ合金粉の１種または２ｆｉｉ以上の合計で
Ａｔに換算して１％未満、混合添加されていることを％
徴とする潜弧溶接用７ラツクスにある。
５ｊＯ２＋０．５Ａｔ２０゜
（重量％）
以下に本発明について詳細に述べる。
まず、ベースフラックスの組成で基本組成となるＳ １
０２は、１０％未満では拡散性水素量が著しく高くなシ
ビット、ブロホールが発生する。また３０％を超えると
塩基度が低くなシ溶接金属の靭性が低下する〇 ＣａＯは２５％未満では塩基度が低くなシ、やはシ溶接
金属の靭性が低下する□また４５１ｓを超えると拡散性
水素量の増加によルピット、ブロホールが発生する。Ｍ
ｇＯは５チ未満ではやはシ拡散性水素量の増加によシピ
ット、ブロホールが発生する。１５％を超えると融点が
高くなヤス２グ巻込み欠陥が生じ易くなる０ Ａｔ２０３は９チ未満では拡散性水素量が増加しビ、ト
ウブロホールが発生する。３５％を超えるとスラグ粘性
が高くなるためと思われるスラグ巻込み欠陥が溶接金属
上部にみられる◇ ＣａＦ ２は３％未満では溶接金属中の酸素量が増加し
、靭性が低下する。また、１２％！超えると著しく拡散
性水素量が増加しピット、ブロホールが発生するととも
にアークが不安定となってビード形状が不良となる。
０２は、１０％未満では拡散性水素量が著しく高くなシ
ビット、ブロホールが発生する。また３０％を超えると
塩基度が低くなシ溶接金属の靭性が低下する〇 ＣａＯは２５％未満では塩基度が低くなシ、やはシ溶接
金属の靭性が低下する□また４５１ｓを超えると拡散性
水素量の増加によルピット、ブロホールが発生する。Ｍ
ｇＯは５チ未満ではやはシ拡散性水素量の増加によシピ
ット、ブロホールが発生する。１５％を超えると融点が
高くなヤス２グ巻込み欠陥が生じ易くなる０ Ａｔ２０３は９チ未満では拡散性水素量が増加しビ、ト
ウブロホールが発生する。３５％を超えるとスラグ粘性
が高くなるためと思われるスラグ巻込み欠陥が溶接金属
上部にみられる◇ ＣａＦ ２は３％未満では溶接金属中の酸素量が増加し
、靭性が低下する。また、１２％！超えると著しく拡散
性水素量が増加しピット、ブロホールが発生するととも
にアークが不安定となってビード形状が不良となる。
アルカリ酸化物は一般に潜弧溶接用スラックスに靭性の
向上とアーク安定の意味で添加される場合が多いが、本
発明のペース７２ツクスもＮａ ２０ ＊に２０ 、
Ｌ１２０の１ｍまたは２種以上の合計で５％以下であれ
ば添加が可能である。
向上とアーク安定の意味で添加される場合が多いが、本
発明のペース７２ツクスもＮａ ２０ ＊に２０ 、
Ｌ１２０の１ｍまたは２種以上の合計で５％以下であれ
ば添加が可能である。
本発明のペース７ラツクスの％徴の一つは示される塩基
度Ｂが１．４０以上の組成にする点にあるが、この塩基
度は溶接金属の靭性を支配する基本゛的要件でオシ、こ
れ未満では７う、クスの酸素ポテンシャルが高くなって
良好な靭性が得られなくなる。
度Ｂが１．４０以上の組成にする点にあるが、この塩基
度は溶接金属の靭性を支配する基本゛的要件でオシ、こ
れ未満では７う、クスの酸素ポテンシャルが高くなって
良好な靭性が得られなくなる。
なお、ベースフラックスには一般作業性改善および調整
の意味から、ＭｎＯ＋ ＴｌＯ２、ＺｒＯ２，ＢａＯな
どの金属酸化物を少量添加してもさしつかえなく、その
場合ＭｎＯは２％以下、ＴｌＯ２ｒ ＺｒＯ２ｔは夫々
５チ以下、ＢａＯは１０チ以下の添加が可能である。
の意味から、ＭｎＯ＋ ＴｌＯ２、ＺｒＯ２，ＢａＯな
どの金属酸化物を少量添加してもさしつかえなく、その
場合ＭｎＯは２％以下、ＴｌＯ２ｒ ＺｒＯ２ｔは夫々
５チ以下、ＢａＯは１０チ以下の添加が可能である。
本発明に用いられるベースフラックスを製造する場合に
はスラックス原材料を配合、混合して電気炉で溶解する
などの通常の手段で製造することができる・ 次に本発明フラックスの必須条件であるＡｔの混合添加
は、ベースフラックスを高塩基性とし、溶接金属の靭性
を確保したもののスラグの結晶化と、焼付によるスラグ
剥離性の劣化を補うためになされるものである。すなわ
ち、前述のとと（Ｃｒ−Ｍ。
はスラックス原材料を配合、混合して電気炉で溶解する
などの通常の手段で製造することができる・ 次に本発明フラックスの必須条件であるＡｔの混合添加
は、ベースフラックスを高塩基性とし、溶接金属の靭性
を確保したもののスラグの結晶化と、焼付によるスラグ
剥離性の劣化を補うためになされるものである。すなわ
ち、前述のとと（Ｃｒ−Ｍ。
系低合金鋼の溶接に際しては、スラグ剥離性の問題が存
在するが、これらの問題はＡｔをＡＬ粉もしくはＡｔ合
金粉の形で微量混合添加することにより解決されるもの
でチシ、これによってスラグをガラス化し、さらにスラ
グ焼付きを防止し以ってスラグ剥離性を良好とするもの
である。しかし、ＡＬ粉もしくはＡｔ合金粉の１ｍまた
は２株以上の合計がＡｔに換算して１％以上になると、
アークが吹き上け、アークが不安定となってビード形状
が不良となるとともに１２７巻込み欠陥が生じやすくな
る。
在するが、これらの問題はＡｔをＡＬ粉もしくはＡｔ合
金粉の形で微量混合添加することにより解決されるもの
でチシ、これによってスラグをガラス化し、さらにスラ
グ焼付きを防止し以ってスラグ剥離性を良好とするもの
である。しかし、ＡＬ粉もしくはＡｔ合金粉の１ｍまた
は２株以上の合計がＡｔに換算して１％以上になると、
アークが吹き上け、アークが不安定となってビード形状
が不良となるとともに１２７巻込み欠陥が生じやすくな
る。
ここでＡｔ合金粉とはＦｅ−ＡＬ 、 Ａｔ−Ｍｇ 、
Ａｔ−Ｍｎ 。
Ａｔ−Ｍｎ 。
Ａｔ−８１等でＡｔを４０％以上含有するものをいう。
なお、一般に溶融型スラックスにＣａ ＣＯｓなどの金
属炭酸塩単体を１０％以下、Ｆｅ−８１、Ｆｅ −Ｍｎ
。
属炭酸塩単体を１０％以下、Ｆｅ−８１、Ｆｅ −Ｍｎ
。
８１−Ｍｎ 、 Ｃｍ−８１などの脱酸剤単体を１−以
下程度混合添加して、溶接作業性および機械的性質改善
を計ることも知られているが、本発明７ラツクスにもそ
のような手段を適用することは勿論可能である。
下程度混合添加して、溶接作業性および機械的性質改善
を計ることも知られているが、本発明７ラツクスにもそ
のような手段を適用することは勿論可能である。
以下に実施例に基づいて本発明の効果をさらに具体的に
説明する。
説明する。
第１表に示す化学成分の板厚５０ｍの３Ｃｒ−ＩＭ。
鋼を、第１図に示すＵ溝開先とし、第２表に示す化学成
分の３Ｃｒ−ＩＭｏ系潜弧ワイヤ（ワイヤ径４．０１φ
）を用いて第３表に示す組成の本発明フラックスおよび
比較のために試作した各種のスラックスとを組合せて、
多層溶接（パス数１８〜２゜・母ス）を行なった。溶接
条件はＡＣ電源＋ ６００Ａｍｐ；２８ Ｖｏｌｔ 、
３０η佃ｎ ＊入熱ｋ 、３３．６ ｋＪ ／ｃＩｎ
＋予熱。
分の３Ｃｒ−ＩＭｏ系潜弧ワイヤ（ワイヤ径４．０１φ
）を用いて第３表に示す組成の本発明フラックスおよび
比較のために試作した各種のスラックスとを組合せて、
多層溶接（パス数１８〜２゜・母ス）を行なった。溶接
条件はＡＣ電源＋ ６００Ａｍｐ；２８ Ｖｏｌｔ 、
３０η佃ｎ ＊入熱ｋ 、３３．６ ｋＪ ／ｃＩｎ
＋予熱。
ノ臂ス間温度２００℃である。溶接時スラグ剥離性。
ビード外観を観察し、また、ＸＭ透過試験を行なったＱ
次にＸ線透過試験で欠陥のなかった試験板については６
９０℃Ｘ１０ｈｒの熱処理後、その溶接金属中央部から
、Ｊ Ｉ ＳＡＩ号丸棒引張試片およびＪＩＳ４号シャ
ルピー試験片を採取し、各試験に供した。
９０℃Ｘ１０ｈｒの熱処理後、その溶接金属中央部から
、Ｊ Ｉ ＳＡＩ号丸棒引張試片およびＪＩＳ４号シャ
ルピー試験片を採取し、各試験に供した。
それらの結果を第４表にまとめて示す。
溶接作業性およびＸ線透過試験の結果、本発明に従った
ペースフラックスの範囲に組成、塩基度ともに入るベー
スフラックスＡ１〜６にＡｔを１チ未満混合添加した７
−７、クス記号Ｂ 、 Ｃ、Ｅ 、 Ｈ、Ｊ。
ペースフラックスの範囲に組成、塩基度ともに入るベー
スフラックスＡ１〜６にＡｔを１チ未満混合添加した７
−７、クス記号Ｂ 、 Ｃ、Ｅ 、 Ｈ、Ｊ。
ＬおよびＮの本発明７シツクスによシ得られた溶接金属
は、スラグ剥離性、ビード外観、Ｘ線透過試験およびシ
ャルピー値ともにすべて良好な結果が得られた。
は、スラグ剥離性、ビード外観、Ｘ線透過試験およびシ
ャルピー値ともにすべて良好な結果が得られた。
比較フラックス中、ベースフラックスＡｌ〜６そのまま
であるフラックス記号Ａ、Ｄ、Ｇ、Ｉ、に訃よびＭは、
本発明に従ったイースフ２ツクスの範囲に組成、塩基度
ともに入るが、Ａｔが混合添加されていないためスラグ
が結晶化し、砕けにくく、また、スラグが焼付き、スラ
グ剥離性が悪かった。
であるフラックス記号Ａ、Ｄ、Ｇ、Ｉ、に訃よびＭは、
本発明に従ったイースフ２ツクスの範囲に組成、塩基度
ともに入るが、Ａｔが混合添加されていないためスラグ
が結晶化し、砕けにくく、また、スラグが焼付き、スラ
グ剥離性が悪かった。
なお、シャルピー値は塩基度が高いので良好であったＯ
ペースフラックス屋２にＡｔを１．４チ混合添加したフ
ラックス記号ＦはＡｔの量が多いためアークが吹き上げ
アーク不安定となってビード形状が不良となった。さら
にＸ線透過試験でスラグ巻込みもみられた。
ラックス記号ＦはＡｔの量が多いためアークが吹き上げ
アーク不安定となってビード形状が不良となった。さら
にＸ線透過試験でスラグ巻込みもみられた。
ペース７ラツクス４７そのままであるフラックス記号Ｏ
およびペーススラックスＡ７にＡｔを混合添加したスラ
ックス記号Ｐは、ベースフラックスＡ７の組成は本発明
に従ったベースフラックスの範囲に入るが塩基度が低い
ためどちらもスラグ剥離性、ビード外観およびＸ線透過
試験は良好であったもののシャルピー値は非常に低かっ
た。
およびペーススラックスＡ７にＡｔを混合添加したスラ
ックス記号Ｐは、ベースフラックスＡ７の組成は本発明
に従ったベースフラックスの範囲に入るが塩基度が低い
ためどちらもスラグ剥離性、ビード外観およびＸ線透過
試験は良好であったもののシャルピー値は非常に低かっ
た。
ペース７う、クスＡ８そのままであるスラックス記号Ｑ
およびベースフラックス扁８にＡｔを混合添加した７２
ックス記号Ｒは、ベースフラックス扁８の５Ｉ０２が高
く、ＣａＯが低くさらに塩基度が低いのでどちらもスラ
グ剥離性、ビード外観およびＸ線透過試験は良好であっ
たものの、シャルピー値は非常に低値であった。
およびベースフラックス扁８にＡｔを混合添加した７２
ックス記号Ｒは、ベースフラックス扁８の５Ｉ０２が高
く、ＣａＯが低くさらに塩基度が低いのでどちらもスラ
グ剥離性、ビード外観およびＸ線透過試験は良好であっ
たものの、シャルピー値は非常に低値であった。
ペース７′″）ツクスＡ９そのままである７２ックス記
号Ｓは塩基度が高く、Ａｔが混合添加されていないため
スラグ剥離性が不良で、さらＫ ＭｇＯおよびＣａＦ
２が高いのでビード形状が不良でピット発生と同時にブ
ロホールおよびスラグ巻込みもみられた。フラックス記
号Ｔはペースフラックス黒９にＡｔを混合添加したもの
であシスラグ剥離性は良好となったものの、フラックス
記号Ｓ同様ピード形状が不良でビット発生と同時にブロ
ホールおよびスラグ巻込みもみられた。
号Ｓは塩基度が高く、Ａｔが混合添加されていないため
スラグ剥離性が不良で、さらＫ ＭｇＯおよびＣａＦ
２が高いのでビード形状が不良でピット発生と同時にブ
ロホールおよびスラグ巻込みもみられた。フラックス記
号Ｔはペースフラックス黒９にＡｔを混合添加したもの
であシスラグ剥離性は良好となったものの、フラックス
記号Ｓ同様ピード形状が不良でビット発生と同時にブロ
ホールおよびスラグ巻込みもみられた。
ペース７う、クス屋１０そのままであるフラックス記号
Ｕは塩基度が高＜Ａｔが混合添加されていないためスラ
グ剥離性が不良でさらにＣａＯが高＜ 、ＭｇＯが低い
のでピットおよびブロホールが発生した。７ラツクス記
号Ｖは、ペースフラックス屋１０にＡｔを混合添加した
ものであシ、スラグ剥離性は良好となったもののフラッ
クス記号Ｕ同様ピットおよびブロホールが発生した。
Ｕは塩基度が高＜Ａｔが混合添加されていないためスラ
グ剥離性が不良でさらにＣａＯが高＜ 、ＭｇＯが低い
のでピットおよびブロホールが発生した。７ラツクス記
号Ｖは、ペースフラックス屋１０にＡｔを混合添加した
ものであシ、スラグ剥離性は良好となったもののフラッ
クス記号Ｕ同様ピットおよびブロホールが発生した。
ペース７ラツクスＡｌｌそのままであるフラックス記号
Ｗは塩基度が高く、Ａｔが混合添加されていないため、
スラグ剥離性が不良でさらにＡｔ２０．が高いので微小
なスラグ巻込みがみられた。
Ｗは塩基度が高く、Ａｔが混合添加されていないため、
スラグ剥離性が不良でさらにＡｔ２０．が高いので微小
なスラグ巻込みがみられた。
フラックス記号Ｘは、ペースフラックスＡｌｌにＡｔを
混合添加したものであシスラグ剥離性は良好となったも
のの、フラックス記号Ｗ同様微小なスラグ巻込みがみら
れた。
混合添加したものであシスラグ剥離性は良好となったも
のの、フラックス記号Ｗ同様微小なスラグ巻込みがみら
れた。
以上のごとく、本発明フラックスは、主にＣｒ−Ｍｏ系
低合金鋼の溶接においてスラグ剥離性が良好で、しかも
、高衝撃靭性の溶接金属が得られるものであり、本発明
の工業的価値は極めて高いものである。
低合金鋼の溶接においてスラグ剥離性が良好で、しかも
、高衝撃靭性の溶接金属が得られるものであり、本発明
の工業的価値は極めて高いものである。
第１図は本発明の実施例における鋼板の開先形状を示す
図である。 第１回 １−４°） 重信ｍｍ ４５２
図である。 第１回 １−４°） 重信ｍｍ ４５２
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で５Ｓ０２：１０〜３０％、ＣａＯ：２５〜４５
％、 ＭｇＯ： ５〜１５％ｅ Ａ／−２０ｓ ： ９
〜３５％。 ＣａＦ２：３〜１２％、 Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｌ１２０
の１種または２種以上の合計で５−以下を含有し、且つ
、下記（１）式でもとめた塩基度Ｂが１．４０以上であ
る溶融型ペース７ラツクスにＡｔがＡｔ粉もしくはＡｔ
合金粉の、１種または２種以上の合計でＡｔに換算して
１チ未満混合添加されていることを特徴とする潜弧溶接
用フラックス。 （重量％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11550782A JPS597495A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 潜弧溶接用フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11550782A JPS597495A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 潜弧溶接用フラツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS597495A true JPS597495A (ja) | 1984-01-14 |
| JPS6336879B2 JPS6336879B2 (ja) | 1988-07-21 |
Family
ID=14664226
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11550782A Granted JPS597495A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 潜弧溶接用フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS597495A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61283490A (ja) * | 1985-06-10 | 1986-12-13 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | サブマ−ジア−ク溶接法及び溶接材料 |
| KR100343751B1 (ko) * | 2000-03-16 | 2002-07-20 | 고려용접봉 주식회사 | 산업용 롤의 표면 육성용접용 복합 와이어와 육성용접 방법 |
| EP1728583A3 (en) * | 2005-05-31 | 2007-01-17 | Lincoln Global, Inc. | Improving slag detachability |
| WO2008137283A1 (en) * | 2007-05-03 | 2008-11-13 | Illinois Tool Works Inc. | Aluminum deoxidizing welding wire |
| US9517523B2 (en) | 2010-04-09 | 2016-12-13 | Illinois Tool Works Inc. | System and method of reducing diffusible hydrogen in weld metal |
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| JPS505991A (ja) * | 1973-05-21 | 1975-01-22 |
-
1982
- 1982-07-05 JP JP11550782A patent/JPS597495A/ja active Granted
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