JPS5839767A - 熱間圧延用ワ−クロ−ル - Google Patents
熱間圧延用ワ−クロ−ルInfo
- Publication number
- JPS5839767A JPS5839767A JP13846981A JP13846981A JPS5839767A JP S5839767 A JPS5839767 A JP S5839767A JP 13846981 A JP13846981 A JP 13846981A JP 13846981 A JP13846981 A JP 13846981A JP S5839767 A JPS5839767 A JP S5839767A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hot rolling
- roll
- work roll
- hardness
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱間圧延用ワークロールに関する。
熱間圧延用ワークロールの材料としては、鋳鋼系のアダ
マイトロール或いは鋳鉄系のニッケルブレーンロールが
用いられている。しかし、いずれノロール材モヘルツ応
力カ１３０〜１５０ ｋｇ／ｈ１ｍ”程度の荷重で疲労
破壊を生じ、スポーリングの原因となっている。最近の
熱間圧延機ではヘルツ応力が２００ ｋｇ／ｍｍ２以上
のものも現れてきており、これらのロール材では強度的
に問題が生じ、新ロール材の開発が必要となった。
マイトロール或いは鋳鉄系のニッケルブレーンロールが
用いられている。しかし、いずれノロール材モヘルツ応
力カ１３０〜１５０ ｋｇ／ｈ１ｍ”程度の荷重で疲労
破壊を生じ、スポーリングの原因となっている。最近の
熱間圧延機ではヘルツ応力が２００ ｋｇ／ｍｍ２以上
のものも現れてきており、これらのロール材では強度的
に問題が生じ、新ロール材の開発が必要となった。
本発明の目的は、２００ ｋｇ ７ｍｍ２以上のヘルツ
応力に耐えられ、さらに、耐摩耗性のすぐれた熱間圧延
用ワークロールを提供するにある。
応力に耐えられ、さらに、耐摩耗性のすぐれた熱間圧延
用ワークロールを提供するにある。
本発明は、重量％で炭素０．６〜１．２％、バナジウム
１〜３．５％を含み、更にけい素１．５チ以下、マンガ
ン１チ以下、クロム３〜７％、モリブデン１〜３．５％
を含有し、焼もどしマルテンサイトと炭化物を含む組織
を有し、ＨＲＣ６１以上の硬さを有するロールである。
１〜３．５％を含み、更にけい素１．５チ以下、マンガ
ン１チ以下、クロム３〜７％、モリブデン１〜３．５％
を含有し、焼もどしマルテンサイトと炭化物を含む組織
を有し、ＨＲＣ６１以上の硬さを有するロールである。
本発明によれば炭素及びバナジウムの一部が結合して、
微細で粒状のバナジウム炭化物となり均一に分布するた
め、靭性を低下させずに耐摩耗性を著しく向上させるこ
とができる。それ故、高炭素でも炭化物が転勤疲労時の
疲労き裂の起点にならず高い圧延圧力に耐える。
微細で粒状のバナジウム炭化物となり均一に分布するた
め、靭性を低下させずに耐摩耗性を著しく向上させるこ
とができる。それ故、高炭素でも炭化物が転勤疲労時の
疲労き裂の起点にならず高い圧延圧力に耐える。
なお、本発明のロールは、コバルト３チ以下、タングス
テン２％以下、ニッケル２チ以下及びチタン０．５％以
下の一つ以上を含むことができる。
テン２％以下、ニッケル２チ以下及びチタン０．５％以
下の一つ以上を含むことができる。
本発明の材料組成はセンジシア圧延のワークロールとし
て知られている。例えば「鉄と鋼」第５７年（１９７１
）第５号第７２７頁、第７２９頁の表４の（Ｆ）のＦｌ
参照。
て知られている。例えば「鉄と鋼」第５７年（１９７１
）第５号第７２７頁、第７２９頁の表４の（Ｆ）のＦｌ
参照。
しかし、熱間圧延用ワークロールとしては知られていな
い。
い。
実施例
第 １ 表
第１表において＆３〜＆１１は本発明の実施例であり、
そのほかは比較例である。
そのほかは比較例である。
試料は高周波溶解炉で溶解し、鍛造仮焼なましを施し各
種試験片に加工した。熱処理は１０５０℃〜１０７５℃
から油冷する焼入れを施した後５１゜℃又は５５０℃で
焼もどしを行った。
種試験片に加工した。熱処理は１０５０℃〜１０７５℃
から油冷する焼入れを施した後５１゜℃又は５５０℃で
焼もどしを行った。
第２表は熱処理後の硬さ、ｓ哩試験、曲げ試験、熱衝撃
試験及びスポーリング試験結果を示す。硬さはロックウ
ェル硬さ計（ＨＲＣ）で測定した。
試験及びスポーリング試験結果を示す。硬さはロックウ
ェル硬さ計（ＨＲＣ）で測定した。
本発明のＡ３〜屋１１はＨＲＣ６１〜６２．３の硬さを
有する。
有する。
摩耗試験方法は回転数５ Ｑ Ｑ ｒａｐ＊ｍで回転す
る直径２００ｍｍのターンテーブル上にエメリーペーパ
を張り、その上に直径１２ｍｍの試験片を荷重８００ｇ
で押し付け、２分２０秒間摩耗させる方法で行った。試
験前後の重量差をもって摩耗量とした。バナジウム添力
１量の少ないＡ１は摩耗量が多いが、本発明のＡ３−Ａ
１１の摩耗量は少ない。曲げ試験は試験片の寸法を厚さ
４ｍｍ、幅５ｍｍ、長さ５５ｍｍとし、支点間距離４９
ｍｍで中央１点荷重の曲げ冶具を用いて行った。
る直径２００ｍｍのターンテーブル上にエメリーペーパ
を張り、その上に直径１２ｍｍの試験片を荷重８００ｇ
で押し付け、２分２０秒間摩耗させる方法で行った。試
験前後の重量差をもって摩耗量とした。バナジウム添力
１量の少ないＡ１は摩耗量が多いが、本発明のＡ３−Ａ
１１の摩耗量は少ない。曲げ試験は試験片の寸法を厚さ
４ｍｍ、幅５ｍｍ、長さ５５ｍｍとし、支点間距離４９
ｍｍで中央１点荷重の曲げ冶具を用いて行った。
０．６５を有するものはたわみ量が多く靭性が著しくす
ぐれている。
ぐれている。
熱衝撃試験は４２０ｋＨｚの高周波誘導加熱を利用した
ヒートクラック装置を用いて行った。試験片は直径２０
ｍｍ１長さ５Ｑｍｍとし、試験片の表面にはＰＲ熱市対
を溶接し、７００℃まで８秒で加熱し、直ちに水冷する
熱サイクルを与え、目視観察による割れ発生までのくり
返し数を測定した。スポーリング試験は西原式摩耗試験
機を使用して行った。試験荷重は最大ヘルツ応力で２０
０ｋ ｇ ７ｍ ｍ ２とした。試験片は高い接触応力
を与えるために、接触幅４ｍｍ、径３Ｑｍｍの段付試験
片と幅８ｍｍ、径３９ｍｍの円筒試験片９組合わせで行
った。Ａ３は７Ｘ１０’回でスポーリングが発生したが
、Ａ４〜Ａｌｌは１０７回でもスポーリングの発生は見
られなかった。
ヒートクラック装置を用いて行った。試験片は直径２０
ｍｍ１長さ５Ｑｍｍとし、試験片の表面にはＰＲ熱市対
を溶接し、７００℃まで８秒で加熱し、直ちに水冷する
熱サイクルを与え、目視観察による割れ発生までのくり
返し数を測定した。スポーリング試験は西原式摩耗試験
機を使用して行った。試験荷重は最大ヘルツ応力で２０
０ｋ ｇ ７ｍ ｍ ２とした。試験片は高い接触応力
を与えるために、接触幅４ｍｍ、径３Ｑｍｍの段付試験
片と幅８ｍｍ、径３９ｍｍの円筒試験片９組合わせで行
った。Ａ３は７Ｘ１０’回でスポーリングが発生したが
、Ａ４〜Ａｌｌは１０７回でもスポーリングの発生は見
られなかった。
以上の結果から明らかなように、熱間圧延用ワークロー
ル材として炭素０．６〜１．２％、バナジウム１〜３．
５チを添加することによって、高硬度で高い圧延圧力に
耐え、しかも、耐スポーリング性及び耐摩耗性にすぐれ
たロールが得られることが明らかになった。
ル材として炭素０．６〜１．２％、バナジウム１〜３．
５チを添加することによって、高硬度で高い圧延圧力に
耐え、しかも、耐スポーリング性及び耐摩耗性にすぐれ
たロールが得られることが明らかになった。
各成分の限定理由は次の通りである。
炭素は一部は焼入れに際して基地に溶解し硬さを高める
。残りはクロム及びバナジウムと結合して硬い炭化物を
形成し耐摩耗性を向上させる。１〜３．５％の範囲のバ
ナジウム量に対応し、焼入れに際して基地に固溶して硬
さを高めるのに必要な炭素は０．６〜１，２％である。
。残りはクロム及びバナジウムと結合して硬い炭化物を
形成し耐摩耗性を向上させる。１〜３．５％の範囲のバ
ナジウム量に対応し、焼入れに際して基地に固溶して硬
さを高めるのに必要な炭素は０．６〜１，２％である。
けい素はロールの特性には大きな影響を与えないが、焼
入性の向上、焼もどし過程における二次硬化特性を増大
促進する作用をもっている。焼もどし硬さを考慮した添
加量は１．５チ以下が最適である。
入性の向上、焼もどし過程における二次硬化特性を増大
促進する作用をもっている。焼もどし硬さを考慮した添
加量は１．５チ以下が最適である。
マンガンは脱酸剤であり、１．０％以下では特性に悪影
響は及ぼさない。
響は及ぼさない。
ニッケルはマトリックス中に固溶して焼入性を良好にす
る作用を有するが、２％を超える添加は高温強度の低下
をきたす。
る作用を有するが、２％を超える添加は高温強度の低下
をきたす。
、クロムは焼入性を増す元素であると同時に炭化物を安
定化し、０，６〜１，２係の炭素に対して、３〜７％の
クロム量で安定した硬さが得られる。クロム量が本発明
より低くても高くても靭性及びスポーリング特性に悪影
響を及ぼす。
定化し、０，６〜１，２係の炭素に対して、３〜７％の
クロム量で安定した硬さが得られる。クロム量が本発明
より低くても高くても靭性及びスポーリング特性に悪影
響を及ぼす。
１％以上のモリブデンは焼もどしに際してＭｏ２Ｃを析
出し、二次硬化作用によって硬さを高める。本発明より
多いと焼入温度を高くする必要があり、耐熱衝撃性及び
耐スポーリング性が低下する。
出し、二次硬化作用によって硬さを高める。本発明より
多いと焼入温度を高くする必要があり、耐熱衝撃性及び
耐スポーリング性が低下する。
バナジウムは炭素と結合して粒状のＶＣ炭化物を形成す
る。１〜３．５％のバナジウムの添加は耐摩耗性、耐熱
衝撃性、耐スポーリング性、靭性特に撓み量等の機械的
性質を著しく増大させる。さらに、二次硬化による硬さ
の増加にも寄与する。
る。１〜３．５％のバナジウムの添加は耐摩耗性、耐熱
衝撃性、耐スポーリング性、靭性特に撓み量等の機械的
性質を著しく増大させる。さらに、二次硬化による硬さ
の増加にも寄与する。
本発明より少なくないと耐摩耗性が悪（，４１３のよう
に高い組成の場合には靭性、耐熱衝撃性及びスポーリン
グが発生し易くなる。
に高い組成の場合には靭性、耐熱衝撃性及びスポーリン
グが発生し易くなる。
２チ以下のタングステンはモリブデンと殆ど同様な作用
を有し、二次硬化によりＷ２Ｃを析出して硬さを高める
。
を有し、二次硬化によりＷ２Ｃを析出して硬さを高める
。
０．５チ以下のチタンは炭素と結合してチタン炭化物を
形成し耐摩耗性を改善する。
形成し耐摩耗性を改善する。
３％以下のコバルトは靭性を低下させずに硬さを高める
働きをする。
働きをする。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量％で炭素０．６〜１．２係、けい素１．５チ以
下、マンガン１チ以下、クロム３〜７％、モリブデン１
〜３．５俤、バナジウム１〜３．５％、残部が実質的に
鉄の合金からなり、焼もどしマルテンサイトと炭化物を
含む組織を有し、ＨＲＣ６１以上の硬さを有することを
特徴とする熱間圧延用ワークロール。 ２、特許請求の範囲第１項において、炭素量−止＋＞ｒ
ｙＡｉｉニー１が０．６５以上からなることを特４．２ 徴とする熱間圧延用ワークロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13846981A JPS5839767A (ja) | 1981-09-04 | 1981-09-04 | 熱間圧延用ワ−クロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13846981A JPS5839767A (ja) | 1981-09-04 | 1981-09-04 | 熱間圧延用ワ−クロ−ル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5839767A true JPS5839767A (ja) | 1983-03-08 |
Family
ID=15222770
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13846981A Pending JPS5839767A (ja) | 1981-09-04 | 1981-09-04 | 熱間圧延用ワ−クロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5839767A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6063353A (ja) * | 1983-09-16 | 1985-04-11 | Plus Eng Co Ltd | 強化プラスチツク用高靭性押出ピン |
| JPS61219407A (ja) * | 1985-03-26 | 1986-09-29 | Kubota Ltd | 複合リングロ−ル |
| US4697320A (en) * | 1984-06-28 | 1987-10-06 | Hitachi, Ltd. | Roll for a rolling mill, method of producing the same and the rolling mill incorporating the roll |
| JPH03122251A (ja) * | 1989-06-26 | 1991-05-24 | Hitachi Ltd | 金属圧延用複合ロール及びその製造法 |
| JPH0620064U (ja) * | 1992-04-15 | 1994-03-15 | 株式会社リヒトラブ | ブックカバー |
| JP2012184471A (ja) * | 2011-03-04 | 2012-09-27 | Akers Ab | 冷間圧延工業の要件を満たす鍛造ロールおよび該ロールの製造方法 |
| CN103510015A (zh) * | 2012-06-18 | 2014-01-15 | 襄阳博亚精工装备股份有限公司 | 酸洗破磷拉矫机工作辊及其制造工艺 |
| US8920296B2 (en) | 2011-03-04 | 2014-12-30 | Åkers AB | Forged roll meeting the requirements of the cold rolling industry and a method for production of such a roll |
-
1981
- 1981-09-04 JP JP13846981A patent/JPS5839767A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6063353A (ja) * | 1983-09-16 | 1985-04-11 | Plus Eng Co Ltd | 強化プラスチツク用高靭性押出ピン |
| JPH0364595B2 (ja) * | 1983-09-16 | 1991-10-07 | Plus Eng Kk | |
| US4697320A (en) * | 1984-06-28 | 1987-10-06 | Hitachi, Ltd. | Roll for a rolling mill, method of producing the same and the rolling mill incorporating the roll |
| JPS61219407A (ja) * | 1985-03-26 | 1986-09-29 | Kubota Ltd | 複合リングロ−ル |
| JPH03122251A (ja) * | 1989-06-26 | 1991-05-24 | Hitachi Ltd | 金属圧延用複合ロール及びその製造法 |
| JPH03122253A (ja) * | 1989-06-26 | 1991-05-24 | Hitachi Ltd | 金属圧延用ロールの製造法 |
| JPH0620064U (ja) * | 1992-04-15 | 1994-03-15 | 株式会社リヒトラブ | ブックカバー |
| JP2012184471A (ja) * | 2011-03-04 | 2012-09-27 | Akers Ab | 冷間圧延工業の要件を満たす鍛造ロールおよび該ロールの製造方法 |
| US8920296B2 (en) | 2011-03-04 | 2014-12-30 | Åkers AB | Forged roll meeting the requirements of the cold rolling industry and a method for production of such a roll |
| CN103510015A (zh) * | 2012-06-18 | 2014-01-15 | 襄阳博亚精工装备股份有限公司 | 酸洗破磷拉矫机工作辊及其制造工艺 |
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