JPS5824819A - 質量流量を調節する方法 - Google Patents
質量流量を調節する方法Info
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- JPS5824819A JPS5824819A JP57123062A JP12306282A JPS5824819A JP S5824819 A JPS5824819 A JP S5824819A JP 57123062 A JP57123062 A JP 57123062A JP 12306282 A JP12306282 A JP 12306282A JP S5824819 A JPS5824819 A JP S5824819A
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- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
- C10J3/723—Controlling or regulating the gasification process
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65G—TRANSPORT OR STORAGE DEVICES, e.g. CONVEYORS FOR LOADING OR TIPPING, SHOP CONVEYOR SYSTEMS OR PNEUMATIC TUBE CONVEYORS
- B65G53/00—Conveying materials in bulk through troughs, pipes or tubes by floating the materials or by flow of gas, liquid or foam
- B65G53/34—Details
- B65G53/66—Use of indicator or control devices, e.g. for controlling gas pressure, for controlling proportions of material and gas, for indicating or preventing jamming of material
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
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- C10J3/48—Apparatus; Plants
- C10J3/485—Entrained flow gasifiers
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/001—Injecting additional fuel or reducing agents
- C21B5/003—Injection of pulverulent coal
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N5/00—Systems for controlling combustion
- F23N5/18—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to rate of flow of air or fuel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/12—Heating the gasifier
- C10J2300/1223—Heating the gasifier by burners
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
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- F23N2221/10—Analysing fuel properties, e.g. density, calorific
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、空気輸送にJ:つで任意の固形物濃度と使用
圧力でガス発生炉または暖房・ボイラー設備のバーナに
供給される粉状および微粒状固形物1′31の質量流バ
t a3 J:び密度を調節する方法に関する。
圧力でガス発生炉または暖房・ボイラー設備のバーナに
供給される粉状および微粒状固形物1′31の質量流バ
t a3 J:び密度を調節する方法に関する。
粉状おJ:び微粒状固形物の空気輸送において質量流量
を調節J−る周知の技術的解決法は本質的にすべて以下
の手順を有している。
を調節J−る周知の技術的解決法は本質的にすべて以下
の手順を有している。
・・・バンカーまたは配量タンクから固形物を流動化さ
せてま1ζは流動化することなく、圧力調節によってま
たは絞り部材を使って取り出すかまたは押し出す、 ・・・質借流附を測定技術的に検出可能にする目的で、
配量された固形物をごく僅かな固形物濃度〈<10に!
I/…3)になる)1:で希釈する。
せてま1ζは流動化することなく、圧力調節によってま
たは絞り部材を使って取り出すかまたは押し出す、 ・・・質借流附を測定技術的に検出可能にする目的で、
配量された固形物をごく僅かな固形物濃度〈<10に!
I/…3)になる)1:で希釈する。
任意の固形物濃度の二相流に関する工業用測定法が欠落
し、密度および配量すべき質量流量の技術的に明白な影
響についての知識が不足していることから、調節の解決
法が複雑となりかつ質量流量の測定が低密流範囲で行わ
れるようになった。
し、密度および配量すべき質量流量の技術的に明白な影
響についての知識が不足していることから、調節の解決
法が複雑となりかつ質量流量の測定が低密流範囲で行わ
れるようになった。
−4−
この点は西ドイツ特許明細■1第25545(i5号、
第290.2911号から明らかとなる。
第290.2911号から明らかとなる。
東ドイツ特W[明細書第147188jに記載しである
ような配量タンクの流動化気体量を介して行う質量流量
の単独調節は、特に処1!p能力が大きい場合密度と質
量流量どの相互的影響が強まってしまう。
ような配量タンクの流動化気体量を介して行う質量流量
の単独調節は、特に処1!p能力が大きい場合密度と質
量流量どの相互的影響が強まってしまう。
東ドイツ特許明細書第147933号で適用されたよう
な固形物流が供給管に流入する以前に行われる質量流■
の絞り調節は、調節幅が比較的狭く、固形物の衝突効果
、制動効果のために、固形物8B麿が高い場合には、質
量流1を不安定にし、処1!l! filを低下するこ
とがある。
な固形物流が供給管に流入する以前に行われる質量流■
の絞り調節は、調節幅が比較的狭く、固形物の衝突効果
、制動効果のために、固形物8B麿が高い場合には、質
量流1を不安定にし、処1!l! filを低下するこ
とがある。
本発明の目的は、空気輸送プロセスの確実な制御・監視
および高固形物濃度の時での配量を安定にすることであ
る。
および高固形物濃度の時での配量を安定にすることであ
る。
質量流量測定に関しすでに開発された周知の測定法であ
る。
る。
・・・インジェクション法
・・・顕茗な潤度変化を基にした運転時間測定を基に、
任意の固形物濃度と使用圧力での空気輸送に関J゛−5
− る質量流m調節方法が発見されている。
任意の固形物濃度と使用圧力での空気輸送に関J゛−5
− る質量流m調節方法が発見されている。
最も重要な気体と固形物との関係は、単純明白な制御量
を)〃き出しまたはそれから制御法を導き出すため、ば
ら拐および流体内の収支に従って見い出されねばならな
い。
を)〃き出しまたはそれから制御法を導き出すため、ば
ら拐および流体内の収支に従って見い出されねばならな
い。
配量タンクから流出する粉体体積と流入する気体体積と
の間の明確な関連は本発明により供給管内で流体工学上
必要な流体密度ρf1が達成されるかどうかを考慮して
導きだすことができる。特定の質量流1mkのため流体
内に所要の流体密度ρf1を達成するため、固形物の嵩
密度ρSから出発して配量タンクの流動化床の上に式〈
1)によって突き[1:められる気体醋V卑U)を供給
せねばならないことが発見されかつ確認された。
の間の明確な関連は本発明により供給管内で流体工学上
必要な流体密度ρf1が達成されるかどうかを考慮して
導きだすことができる。特定の質量流1mkのため流体
内に所要の流体密度ρf1を達成するため、固形物の嵩
密度ρSから出発して配量タンクの流動化床の上に式〈
1)によって突き[1:められる気体醋V卑U)を供給
せねばならないことが発見されかつ確認された。
ρK(ρS−ρG)(ρf1−ρG)
VCI = V6(w)−令−−f;; (1,
1)ρげPCT(NJ−伝・ヤ ロ、l)式中Tと
Pは配量タンク内の温度と圧力、■今一 6
− は運転状態に関連して測定した流動化気体量早、■(1
4)は標212状態に関連して測定した流動化気体流量
、ρGどρ1〈は固形物比特性値・高密1立と粒密痕、
ρGは運転状態にお()る気体苦爪である。
1)ρげPCT(NJ−伝・ヤ ロ、l)式中Tと
Pは配量タンク内の温度と圧力、■今一 6
− は運転状態に関連して測定した流動化気体量早、■(1
4)は標212状態に関連して測定した流動化気体流量
、ρGどρ1〈は固形物比特性値・高密1立と粒密痕、
ρGは運転状態にお()る気体苦爪である。
従って、固形物流を有する総流動化気体が配布タンクか
ら出ていくので、定常運転状態の時記聞タンク下部に部
分的流動層が形成される。。
ら出ていくので、定常運転状態の時記聞タンク下部に部
分的流動層が形成される。。
流動層を介して落ちこぼれるばら材を補償し、定常輸送
状態を維持するには、本案の賀r6流IfS調節のため
いわゆる補償気体V 、、が供給されねばならない。こ
の補償気体は簡単に式(2)にJ:って突き止めること
ができる。
状態を維持するには、本案の賀r6流IfS調節のため
いわゆる補償気体V 、、が供給されねばならない。こ
の補償気体は簡単に式(2)にJ:って突き止めること
ができる。
Vyc、 二471七ノ);−(ンンV+c昭IJ)
= Vwq ・4 ・’p (’:!、1)式中
Nは標準状態量、■1箇は運転状態に関連した補償気体
串を意味する。
= Vwq ・4 ・’p (’:!、1)式中
Nは標準状態量、■1箇は運転状態に関連した補償気体
串を意味する。
従って質早流吊調節は、式(1)の流動化気体量VGを
設定1fimk設定、ρf1設定と定数ρc、ctJハ
ρk、ρGとによってマイクロプロセッリ−−で突−7
− き止めて定数案内量として流動化気体調節器に入ノjす
る場合、唯一の変数V+<a、の調節に還元できる。
設定1fimk設定、ρf1設定と定数ρc、ctJハ
ρk、ρGとによってマイクロプロセッリ−−で突−7
− き止めて定数案内量として流動化気体調節器に入ノjす
る場合、唯一の変数V+<a、の調節に還元できる。
質量流■が変動すると気体密度ρf1も変化するが、し
かし気体密度は質m流量を補償気体で再調整すると必然
的に安定する。補償気体は配布タンクのばら材の上に、
または配量タンク内の充填レベルが一定の場合[1−タ
リベーンによって接続通路内に供給されねばならない。
かし気体密度は質m流量を補償気体で再調整すると必然
的に安定する。補償気体は配布タンクのばら材の上に、
または配量タンク内の充填レベルが一定の場合[1−タ
リベーンによって接続通路内に供給されねばならない。
固形物ばら材はロータリベーンを介して該通路から運ば
れる。
れる。
質m流量が変化または変動してち密度は苦瓜調節ρ[1
にJ:って一定に保つことができるがこの調節はイ;1
加的利点をもたらさず、費用の増加をまねき、そしてし
かも調節の相互的影響をひき起こずことがある。
にJ:って一定に保つことができるがこの調節はイ;1
加的利点をもたらさず、費用の増加をまねき、そしてし
かも調節の相互的影響をひき起こずことがある。
紹介したこの調節可能v1は、安定した配布運転のため
供給管最小径とそれに依存した最低送り速度(粉末褐炭
の濃密流の場合管径≧10mm、 VS≧3.0m /
s )が確保されている大きな単位性能に、また供給特
性が同じでありかつ常に一定した供給能力が必要とされ
る供給管の単管および複管範囲一 8 − に有効に適用i1能ひある。
供給管最小径とそれに依存した最低送り速度(粉末褐炭
の濃密流の場合管径≧10mm、 VS≧3.0m /
s )が確保されている大きな単位性能に、また供給特
性が同じでありかつ常に一定した供給能力が必要とされ
る供給管の単管および複管範囲一 8 − に有効に適用i1能ひある。
臨界供給条件が小断面の供給管によってまたはより大き
な断面と基準以下の最低送り速度とを選択して達成され
るような小さな単位性能の場合、および異なる供給能力
を右する複数個の供給管の場合に、供給管の中で質m流
量調節と増速とを行わねばならイfず、イしてその際濃
密流は常に11持されねばならない。
な断面と基準以下の最低送り速度とを選択して達成され
るような小さな単位性能の場合、および異なる供給能力
を右する複数個の供給管の場合に、供給管の中で質m流
量調節と増速とを行わねばならイfず、イしてその際濃
密流は常に11持されねばならない。
この第2の調節法の場合配mタンクと発生炉との間の差
圧PdC1が補償気体Vfcc、にJ:つて配mタンク
で一定に保たれる。この差圧PdC1は最大質醋流但に
必要な差圧より大きくなければならない。次に、質m流
量の設定値と検出値との比較から生じる制御量に応じて
混合機を介して供給管に供給される制御気体fitVq
によって、各供給管の質量流1mkiが絞られる。制
御気体VSC,のこの供給は同じく周知のインジェクシ
ョン法によって質量流量を検出するのし利用することが
でき、その場合、質m流量を確実に測定しかつ臨界最低
送り速度VSを下まわらないようにするため、最大−〇
− 供給量の場合でも特定のベース負荷VSC,は常に与え
てなりればならない。この調節の場合、測定精度を高め
る目的で制御気体混合管で大きな密度変化ρf1−ρf
2を達成するとともになおかつ濃密流を維持するため、
質量流量測定区間に至るまで流体密庶ρf1を比較的高
く設定しておくのが望ましい。この叩出がら流動化気体
ff1VcY は、高密度の場合容易にゼロとなって臨
界流体密度ρf1をひき起こすことがあるので、測定密
度ρf1に従って調節するのでなく、式〈1)によって
案内量として入力して、流動化が補償されるようにする
のが右利である。
圧PdC1が補償気体Vfcc、にJ:つて配mタンク
で一定に保たれる。この差圧PdC1は最大質醋流但に
必要な差圧より大きくなければならない。次に、質m流
量の設定値と検出値との比較から生じる制御量に応じて
混合機を介して供給管に供給される制御気体fitVq
によって、各供給管の質量流1mkiが絞られる。制
御気体VSC,のこの供給は同じく周知のインジェクシ
ョン法によって質量流量を検出するのし利用することが
でき、その場合、質m流量を確実に測定しかつ臨界最低
送り速度VSを下まわらないようにするため、最大−〇
− 供給量の場合でも特定のベース負荷VSC,は常に与え
てなりればならない。この調節の場合、測定精度を高め
る目的で制御気体混合管で大きな密度変化ρf1−ρf
2を達成するとともになおかつ濃密流を維持するため、
質量流量測定区間に至るまで流体密庶ρf1を比較的高
く設定しておくのが望ましい。この叩出がら流動化気体
ff1VcY は、高密度の場合容易にゼロとなって臨
界流体密度ρf1をひき起こすことがあるので、測定密
度ρf1に従って調節するのでなく、式〈1)によって
案内量として入力して、流動化が補償されるようにする
のが右利である。
本発明を2つの実施例に従って説明する。
第1図に示した本方法の実施態様では、高密度ρs =
500kll / rn’、粒密p ρk = 14
00k(1/ m’の粉末褐炭30,0OOko /h
が配布タンク1から供給管8を介してガス発生炉5へと
輸送され、30〜100%の間で調節可能となっている
。配量タンクの充填レベルL I C+−1はロータリ
ベーン11にJこって一定に保たれる。供給流のR適流
体密度はρ21=300に−10− 9/m1である。流動化気体2おJ:び補(f1気体ご
)として標準密面ρQ (w4 = 1 、2!ikQ
/ mlのの窒素が用いられ、配量タンク1内の状態
量はF)=3.0MPa 、、 T= 293にである
。測定箇所(,1配吊タンク1の出口付近にある。
500kll / rn’、粒密p ρk = 14
00k(1/ m’の粉末褐炭30,0OOko /h
が配布タンク1から供給管8を介してガス発生炉5へと
輸送され、30〜100%の間で調節可能となっている
。配量タンクの充填レベルL I C+−1はロータリ
ベーン11にJこって一定に保たれる。供給流のR適流
体密度はρ21=300に−10− 9/m1である。流動化気体2おJ:び補(f1気体ご
)として標準密面ρQ (w4 = 1 、2!ikQ
/ mlのの窒素が用いられ、配量タンク1内の状態
量はF)=3.0MPa 、、 T= 293にである
。測定箇所(,1配吊タンク1の出口付近にある。
式(1)、(1,1)、(1,2>を使い、プロセスコ
ンビコータ4で流肋気陣吊が貿n(流用制御幅に従って
MCI (H) = 383〜1277m″、 i、
N 、 / I)として突き止められ、案内b1どして
変数選択スイッチ13、すなわノうプロレスコンピータ
また(よ調節器7を有する密度制御装置QICを介した
定数制御II装置を介して、制御弁12に人力される。
ンビコータ4で流肋気陣吊が貿n(流用制御幅に従って
MCI (H) = 383〜1277m″、 i、
N 、 / I)として突き止められ、案内b1どして
変数選択スイッチ13、すなわノうプロレスコンピータ
また(よ調節器7を有する密度制御装置QICを介した
定数制御II装置を介して、制御弁12に人力される。
次に補償気体制御弁9に関し式(2)、(2゜1)によ
ッテ所aの流M Vkqol) = 487−1624
m’ 、 i、N、/hが1!7られ、この流量は同感
10を介して、配量タンクと連絡している通路へと供給
される。
ッテ所aの流M Vkqol) = 487−1624
m’ 、 i、N、/hが1!7られ、この流量は同感
10を介して、配量タンクと連絡している通路へと供給
される。
補償気体3の調節は調節器6および制御弁14によって
制御・測定型mkを利用して行われる。
制御・測定型mkを利用して行われる。
第2図に示した本方法の実施態様では空気(ρ9(+4
)= 1.293ko/m’)を使い過圧力0.2M
Pa、−11一 温度293にで配置iタンク1から暖房設備5へと内径
14mmの供給管8ににッで粉末褐炭800kO/ h
が供給される。粉末褐炭の嵩密度はρs =500ko
/m1、粒密度は、Q k −1400kg/ m’
テある。混合機4後の流体密度ρ「2は供給管断面積
が小さくなっている(260kg /m’)点を考慮し
ている。備え付けのプロレスコンビコータ6によって質
量流ffimkがただちに突き止められるので、配量タ
ンク1内の密度調節器7を介して流動化気体2および制
御弁12によって混合機4の前で流体密度ρr1 =
400k(1/mが調節される。送り速度Vsは混合管
4の前が3.0m/S、その接子が5.6m/sである
。混合機4に至る制御気体量V魯を変えることによって
質吊流吊l1lkは増減できる。配■装首1と暖房設備
5どの間で一定した差圧PdC1を紺持するのに必要な
補償気体it 3 V+<r、は配量タンク1または通
路によって同感10を介して供給される。配量タンク1
内の充填レベルは充1眞レベル制御装置LICl−1お
J:びロータリベーン11によって一定に保たれる。最
高質量流量と供給管の長さとから差圧の−12− 高さPdC1は生じる。
)= 1.293ko/m’)を使い過圧力0.2M
Pa、−11一 温度293にで配置iタンク1から暖房設備5へと内径
14mmの供給管8ににッで粉末褐炭800kO/ h
が供給される。粉末褐炭の嵩密度はρs =500ko
/m1、粒密度は、Q k −1400kg/ m’
テある。混合機4後の流体密度ρ「2は供給管断面積
が小さくなっている(260kg /m’)点を考慮し
ている。備え付けのプロレスコンビコータ6によって質
量流ffimkがただちに突き止められるので、配量タ
ンク1内の密度調節器7を介して流動化気体2および制
御弁12によって混合機4の前で流体密度ρr1 =
400k(1/mが調節される。送り速度Vsは混合管
4の前が3.0m/S、その接子が5.6m/sである
。混合機4に至る制御気体量V魯を変えることによって
質吊流吊l1lkは増減できる。配■装首1と暖房設備
5どの間で一定した差圧PdC1を紺持するのに必要な
補償気体it 3 V+<r、は配量タンク1または通
路によって同感10を介して供給される。配量タンク1
内の充填レベルは充1眞レベル制御装置LICl−1お
J:びロータリベーン11によって一定に保たれる。最
高質量流量と供給管の長さとから差圧の−12− 高さPdC1は生じる。
第1図は補償気体ににる質量流hl調節の中細化した構
成図。 第2図は制御気体による質量流1%羽節の単純化した構
成図。 1・・・・・・配量タンク、 2・・・・・・流動化
気体、3・・・・・・補償気体、 5・・・・・・ガス
発生炉暖房設備、8・・・・・・供給管、 9.12.
14・・・・・・l1il制御弁特許出願人 ブレンシ
]トフインステイトウートフライベルク 代理人 弁理士 松 ITI 省 躬−13
− 第1頁の続き 0発 明 者 ハンス・ヨアヒム・シュヴアイゲル ドイツ民主共和国9200フライベ ルク・メーアバツハストラツセ 0発 明 者 マンフレート・シングニツツドイツ民主
共和国9200フライベ ルク・ケルネルストラツセ19 @発 明 者 クラウス・ヴエルナー ドイツ民主共和国9200フライベ ルク・ストラツセ・デル・フリ ーデンス111 @発明者 ベルント・キルシュ ドイツ民主共和国7700ホイエル スベルダ・バー・ステイヤー・ ストラツセ8 108−
成図。 第2図は制御気体による質量流1%羽節の単純化した構
成図。 1・・・・・・配量タンク、 2・・・・・・流動化
気体、3・・・・・・補償気体、 5・・・・・・ガス
発生炉暖房設備、8・・・・・・供給管、 9.12.
14・・・・・・l1il制御弁特許出願人 ブレンシ
]トフインステイトウートフライベルク 代理人 弁理士 松 ITI 省 躬−13
− 第1頁の続き 0発 明 者 ハンス・ヨアヒム・シュヴアイゲル ドイツ民主共和国9200フライベ ルク・メーアバツハストラツセ 0発 明 者 マンフレート・シングニツツドイツ民主
共和国9200フライベ ルク・ケルネルストラツセ19 @発 明 者 クラウス・ヴエルナー ドイツ民主共和国9200フライベ ルク・ストラツセ・デル・フリ ーデンス111 @発明者 ベルント・キルシュ ドイツ民主共和国7700ホイエル スベルダ・バー・ステイヤー・ ストラツセ8 108−
Claims (4)
- (1)任意の、だが好ましくは高い固形物II!度ど任
意の使用圧力の粉状おにび微粒状固形燃料をガス発生炉
または暖房・ボイラー設備のバーナに空気輸送しかつ配
徂し、単数また番、1複数の供給管の質量流量を周知の
測定法で測定して質出流市を調節する方法において、供
給管内で流体]二学上必要な流体密度ρr1を調整する
のに必要な流動化気体VGが ρK(ρS−ρG)(ρf1−ρG) 上記式に従って算出されて配Mタンクの流動化床の上に
ある嵩密度ρSの固形物に直接供給される時、粉体流動
調節はいわゆる補償気体調節V鳴によってのみ行われ、
質量流量調節は配吊タンクまたはそれと結合した貯蔵通
路の中で補償されるべき嵩ばり係数VICG、 = l
lk/ Sの単純な調節に還元さ−1− れ、流動化気体の設定値は質量流量設定値mkに依存し
てプロセスコンビコータと式(1)とを使って突き止め
て案内量として気体流量調節器に常時入力され、補償気
体VV−@は流動化法真近のばら材11には供給されな
いことを特徴とする方法。 - (2)配量タンクとガス発生炉または暖房設備のバーナ
との間で必要な最大差圧PdTCに依存して補償気体を
調節することによって、所要の最大質量処理化を確保す
るこの差圧が一定に保たれ、1供給管または他の任意の
供給管が実際に必要とする低い質量処W量skiは各供
給管の制御気体調節器に入力された質量流量設定値に依
存して制御気体v鍮1を供給管の混合部に供給すること
によって間接的に比例制御され、記聞タンク内の流動化
気体IVGは、供給管の密度探触子ρf1および流動化
気体調節器ににって供給管内で流体工学上なお許容され
る最小の流体密度で運転されるような値に調整されるか
、または、式(1)に従ってマイクロプロセスコンピュ
ーターを使い質問流量設定値 −2− εmki 1+1 に依存して算出し、定数・案内量として流動化気体制御
弁に与えて、所要の臨界流動化気体f倉Xを下まわるこ
とのないようにされることを特徴とする特許請求の範囲
第1項に記載の方法。 - (3)供給管内に流体工学上必要な流体密度ρf1は放
射密度探触子と流動化気体調節器とによって常時調t1
5され、質■流量の変化による密度変動を補償すること
を特徴とする特許請求の範囲第1項に記載の方法。 - (4)均一の流動層をイラ−する1つの配量タンクから
複数の供給tス・が派生し、流動化気体ff1Vqを突
き止めるためn個すべての供給管の質量流量の合計 Σmki 1無1 が計輝に入れられ、この合バーも補償気体調節に含まれ
、この気体量が配量タンクに供給されることを特徴とす
る特許請求の範囲第1項に記載の方法。 −3−
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