JPS5823461B2 - 高性能軸受鋼 - Google Patents

高性能軸受鋼

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JPS5823461B2
JPS5823461B2 JP54005649A JP564979A JPS5823461B2 JP S5823461 B2 JPS5823461 B2 JP S5823461B2 JP 54005649 A JP54005649 A JP 54005649A JP 564979 A JP564979 A JP 564979A JP S5823461 B2 JPS5823461 B2 JP S5823461B2
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    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/58—Raceways; Race rings
    • F16C33/62—Selection of substances
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    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、高性能軸受鋼及びその製造に関するものであ
り、特には改善された耐食性及び耐摩耗及び耐熱性を具
備して秀れた転り接触疲労寿命を持つ軸受鋼に関するも
のである。
航空機業界においてまた秀れた転り接触疲労寿命を持つ
軸受鋼に対して耐食性、耐李耗性及び耐高温性が問題と
なる他の業界において、これら環境下で高性能で使用し
うる軸受鋼に対する必要性が長い間存在していた。
今まで、この要求に答えて幾種かの鋼がこの分野で提唱
されまた使用されている。
しかしながら提唱された鋼はいづれも、これら苛酷な用
途において最適の性能を発揮するに所望される性質の−
の乃至それ以上を欠くものであった。
これら所望される性質の例は、高い硬度、良好な高温硬
さ、高温への曝露後も硬さを保持すること、秀れた耐食
性及び耐酸化性、良好な耐摩耗性そして恐らくはもつと
も得がたいものであるが秀れた転り接触疲労寿命である
。
これら性質のすべてを恐らくは一番良く具現した先行技
術の鋼は、米国特許第３，１６７，４２３号に開示され
るものである。
しかし、この鋼は明らかに、充分な転り接触疲労性質を
欠いている。
本発明者は、高温及び（或いは）腐食性環境下において
作動する航空機軸受等に必要とされる性質のすべてを兼
備し、特に秀れた疲労寿命を有する合金を開発した。
必要とされる製品性質を更に向上しそして改善する為に
合金を溶融しそして加工するのに改善された製造技術が
使用される。
工程上の特性はまた、合金が最終の高い硬度にまで容易
に成形され、加工されそして熱処理されうるようにする
のに満足すべきものである。
本合金の組成は次の元素を含んでいる。
Ｃ約０．８ − １．６係 Ｓｉ 約０．５０係 最大 Ｍｎ 約０．５０係 最大 Ｓ 約０．０１０係 最大 Ｐ 約０．０１５係 最大 Ｃｒ 約１２−２０係 Ｍｏ 約 ２− ５φ Ｗ 約３．０％まで ■ 約０．５係 −３，０係 Ｔｉ 約０．５係まで ＡＩ 約０．０３係 最大 Ｎｉ 約０．５０％ 最大 Ｃｏ 約０．５０係 最大 Ｃｕ 約０．５０係 最大 Ｂ 約０．０５係 最大 Ｎ 約０．０５係 最大 Ｆｅ十随伴不純物 残部 実施に当って、合金の組成は好ましくは次のかなり狭め
られた範囲内に維持される： Ｃ約１．０係 −１，２係 Ｓｉ 約０．２ − ０．４％ Ｍｎ 約０．３ − ０．５％ Ｓ 約０．０１０係 最大 Ｐ 約０．０’ １５係 最大 Ｃｒ 約１４％−１６％ Ｍｏ 約１．５％−２，５％ Ｗ 約２．３９５−２．７係 ■ 約１％−１，５係 Ｔｉ 約 ０．５％まで ＡＩ 約０．０３％ 最大 Ｎｉ 約０．５０ｆＯ最大 Ｃｏ 約０．５０係 最大 Ｃｕ 約０．５０係 最大 Ｂ 約０．０５％ 最大 Ｎ 約０．０５％ 最大 Ｆｅ十随伴不純物 残部 本発明のユニークな特性を得る為には、すぐれたミクロ
的清浄性を与える為そしてδ−フェライトの形成を回避
する為酸素、水素、アルミニウム及び珪素の水準をでき
るだけ低く維持することが必要である。
δ−フェライトの存在は得られる熱処理硬度を著しく減
じよう。
残留オース斗ナイトの存在を減じる為に低水準のマンガ
ン、ニッケル、コバルト、銅及び窒素を維持することも
必須である。
残留オーステナイトの成る量以上の存在（〉５％）は厳
格さを要求する用途において容認されえない寸法上の不
安定さをもたらしやすい。
本発明者はまた、タングステンが有益でありそしてモリ
ブテンに対して約１：１．５の比率で置換されうろこと
を見出した。
タングステンの存在は、転り接触疲労寿命を向上し、増
大せる硬化温度においてさえ粒寸を微細化し、合金系に
おいて形成される様々な炭化物に明して望ましいバラン
スを提供しそして最後に残留オーステナイト水準を減す
るのを助成する。
本発明者はまた、この合金の製造方法がそのユニークな
性質を得るのに、特に高水準の転り接触疲労耐性を得る
為に重要であることを見出した。
この高性能軸受合金の一次真空誘導溶解が、航空機及び
高温下で作動する他の高負荷軸受用途において必要とさ
れる秀れた疲労性質を一貫して実現するのに絶対的に必
要である。
この溶解方法は、大気溶解法では達成しえない品質基準
にまで充分に管理されそしてきわめて再現性のある条件
の下で合金を製造することを可能ならしめる。
特に、非金属質のマクロ及びミクロ介在物の含量が、上
記溶解法により鋳造された電極を爾後に真空アーク再溶
解することによって激減され、そして合金組成は最適の
性質の創出に必要とされる狭い範囲内に維持される。
るつぼ耐火材及び炉圧の適正な選択は、高合金鋼と誘導
るつぼの酸化物耐火材との間の所望されざる反応を最小
限にする為に必要である。
そうしなければ、このような反応は耐火材の急速な侵食
と母合金の清浄度の乏しさをもたらす。
本発明者は、高純度のマグネシア及びマグネシア−アル
ミナスピネルがもつとも適当な耐火材であることを見出
した。
５０ｍｍＨｇまでの圧力が溶解工程の大部分生金属−耐
火材反応を抑制するのに使用されうる。
電極の鋳造は一般に型内での沸騰反応を抑える為ある不
活性ガス分圧の下で実施される。
適正に熱処理されそして研摩された真空鋳造電極の真空
アーク再溶解は、安定なアーク条件を許容する圧力水準
における部分不活性ガス雰囲気下で達成される。
合金がマク旧偏析を起す傾向が強い為、真空アーク再溶
解パラメータが最大限の注意を払って選択されそして維
持されねばならない。
１〜２０ｍｍＨｇの圧力範囲が２〜７ｋｇ１分の溶解速
度に対して満足すべきものであり、これはマクロ偏析の
ないインゴット組織を与えることが見出された。
炉雰囲気の部分的加圧の為の不活性ガスは好ましくは貴
ガス群から選択される。
一定のバーンオフサイクルの完了後、電流が押湯段階の
為充分に小さくされてインゴットの上部における収縮巣
の形成を最小限とする。
これは真空アーク溶解における一般的実施法である。
その後、インゴットがるつぼから取出され、徐冷されそ
して焼鈍された後棒製品へと鍛造及び圧延される。
インゴットの充分なる熱的均質化処理後、合金の熱・機
械的処理が１０５０〜１１９０℃の温度範囲において実
施される。
液圧プレスにおける最初の鍛造は、小さな減厚段階にわ
けて徐々に進行されねばならず、そしてクラック発生に
由る表面裂けや材料損失を減する為に材料のひんばんな
再加熱が必要とされる。
計少く共５：１の鍛造減厚比が分塊圧延機での続いての
加工が行われる前に推奨される。
ブルーム及びビレットは続いての加工に先立って表面欠
陥を除く為適当な寸法に完全に研削される。
最終棒製品への続いての最終圧延は、１０００〜１１５
０℃の範囲の加工温度を使用して行われる。
本発明において合金構成元素の組成は次のような観点か
ら定められた二〇は所要の硬度を与えると共に、炭化物
用の炭素供給源として必要な量を確保する為に０，８〜
１．６係と定められた。
Ｓｉは耐食性向上に寄与するが、ミクロ的清浄性を与え
またδ−フェライトの発生を回避する為に０．５．０係
を越えてはならない。
δ−フェライトの存在は熱処理硬度を著しく減じて有害
である。
Ｍｎは炭化物形成元素であるが、０．５０％を越えると
残留オーステナイトを生ずる傾向があるので、上記値以
下とせねばならない。
Ｃｒは、耐食性を向上しまた炭化物形成元素として１２
係以上必要であり、２０係を越えると合金強度を低下す
る。
Ｍｏは、炭化物形成元素であり、硬質の炭化物の形成に
よって転り接触寿命°の改善に寄与し、残留オーステナ
イトを減じそして粒寸を小さなものとする。
Ｍ。添加量は１．５〜５係が有効である。
３．０係までのＷと置換すると、より良好な結果が得ら
れる。
炭化タングステンの存在は形成される炭化物のより望ま
しいバランスを与える。
■は、きわめて硬質の炭化物を形成し、転り接触寿命を
改善する。
０．５〜３．０係が有効である。
ＡＩは耐食性を改善するが偏析を減じたまたδ−フェラ
イトの形成を回避する為ｏ、ｏ３％以下に抑えねばなら
ない。
不純物としてＴｉは炭化物形成元素であり、０．５係を
越えると、Ｍｏ、 Ｗ、 Ｖ等の他の炭化物形成元素の
炭化物を減じるので有害となる。
Ｎｉ１Ｃｏ。Ｃｕは残留オーステナイトを減するため０
．５０％を越えて含まれてはならない。
Ｂは偏析゛を減する為ｏ、ｏ５％を越えて含まれてはな
らない。
Ｎは残留オーステナイトを減じる為０．０５％以下とせ
ねばならない。
Ｓ及びＰは偏析を減じる為それぞれｏ、ｏ１ｏ％及び０
．０１５％以下とすべきである。
束の清浄性を高める為酸素及び水素は真空誘導溶解によ
って調製された電極を真空アーク再溶解により最小限に
減ぜられねばならない。
例Ｉ 次の組成を持つ本発明のタングステン含有合金１ＭＢ
／／を二回の真空溶解により生成しそして転り接触疲労
試験に供した： Ｃ１，０７ｏ；ｂ Ｓｉ ０．３５係 Ｍｎ ０．４４幅 Ｗ ２．５６係 Ｃｒ １４．７２％ Ｖ １．１８係 Ｍｏ １．７５係 Ｎｉ Ｏ，１９係 Ｃｕ Ｏ，０５係 ＡＩ ０．０１％ １０ｍｒＩＬ半径試料の熱処理は次の段階から成ったニ
オ−ステナイト化 ２１００’Ｆ （１１４９°Ｇ）７
３０Ｇ焼入れ １０５０°’Ｆ（５６６°Ｃ）大
気冷却 応力緩和 ３００°Ｆ（１４９°Ｃ）７１時間深
冷 −１ｏｏ°Ｆ（−７４°Ｃ）／１粉焼戻し
９７０°Ｆ（５２１°Ｃ）／２＋２時間＋９７５°Ｆ
（５２４°Ｃ）７２時間＋ ９８５°Ｆ（５２９°Ｃ）／２時間 １（ＣＦ試験において次の試験条件を使用した。
最大周期応力４８２６ＭＰａ（７００ｋｓｉ）速 度
６．３ｍ／％少（２５０００サイクル泄）潤
滑剤 ＭＩＬ−Ｌ−７８０８ 温 度 室温 米国特許第３，１６７，４２３号に従う合金Ｂを二回の
真空溶解により調製しそしてこの特許の数示に従って処
理した。
この合金の組成は以下の通りである： ＣＳｉ Ｍｎ Ｗ Ｃｒ Ｖ
Ｍｏ Ｎｉ Ｃｕ ＡＩ
Ｆｅ１．１５ ０．２９ ０．４２ ＜０．２ １４
，２０ １．１７ ３．８２ ０．１７ ０．０５ ０
．０１ 残部これらの試験の結果を表１に示す。
表１ 転り接触（ＲＣＩＪング）疲労試験結果 合金′Ｂ“合ｒＭＢ“ Ｂ−１０寿命 （Ｘ １ ０−６サイクル） ２．４３
２．８１Ｂ−５０寿命 （ｘ １ ０−６サイクル） ６．１９
９．０４ワイブル スロープ ２，０１ １．６
１修正係数 、８８ ．９０便度 Ｒ
Ｃ６１，６６１，８ 残留オーステナイト ５．０係 ３．０係本発明
合金（ＭＢ）の米国特許第３，１６７．４２３号（Ｂ）
を上回る疲労寿命の増大は顕著である。
例■ 真空誘導溶解技術（ＶＩＭ）と続いての真空アーク再溶
解（ＶＡＲ）を使用して、本発明の教示に従って製造さ
れた合金ボールの３つのロフト（材料Ａ、Ｂ、Ｃ）につ
いて５つのボール疲労試験を行いそして得られたデータ
を米国特許第３．１６７．４２３号によって製造された
ＶＩＭ合ぐＢ“のロット（材料Ｄ）におけるデータと比
較した。
第２の比較の為に、ＶＩＭ−ＶＡＲＭ５０ボール（材料
Ｅ）から生じた対応データを含めた。
これらデータは本発明に対する次の２つの好ましい評価
を示す。
１．１０％寿命水準において、本発明材料（Ａ。
Ｂ、Ｃ）は米国特許第３，１６７．４２３号を代表する
材料（Ｄ）より１４〜２８倍秀れている。
２．１０％寿命水準において、本発明材料（Ａ。
Ｂ、Ｃ）は厳格さを要求される主軸ジェット機軸受にお
いて使用する為の現在一番普及している材料である高品
質ＶＩＭ−ＶＡＲＭ５０より６〜１２秀れている。
表２を作製するに当って使用された合金の組成は次の通
りである： 材料ＣＳｉ Ｍｎ Ｗ Ｃｒ Ｖ
Ｍｏ Ｓ Ｐ ＡＩ ＦｅＡ
）＊ Ｂ）１．１７ ０，３０ ０．５１ ＜０．２ １４
．５８ １．２５ ４，０７ ０．００５ ０．０１４
＜０．０２ 残部Ｃ） Ｄ １，１４ ０．３１ ０．４４ − １４．
２４ １．１３ ４，０１ ０．００９ ０．０１２
− 残部Ｅ Ｏ，８２０，１６０，２５−４，１
２１，０６４，２１０，００５０，０１残部＊ロットＡ
１ ＢｌＣは上記各組成の４つのヒートから得られたも
ので、４つのヒートの分析値からの平均を表す。
試験データを表２に示しそして添付図面にグラフとして
まとめて示す。
本発明に従うボールの３つのロットをＡ、Ｂ、Ｃとして
表わす。
米国特許第３，１６７，４２３号に従うボールがＤとし
て表示しそしてＭ５０鋼製ボールをＥとして表示する。
表２ ５ボ一ル疲労試験機における１、２７ＣｒｒＬ径ボール
を使用しての疲労結果 〔最大周期応力 ５５２０ ＭＰａ（８０００００ｐ
ｓｉ ）：接触角３ｏ０；軸速度 １００００ ｒｐ
ｍ ：温度 ３４０Ｋ（１５０”Ｆ″）〕疲労寿命、上
方ボール 応力サイクルの１０６ 材料 １０係寿命 ５０％寿命 スロープ
破損指標 信頼数％５Ａ ５
６．７ １２０ ２．５０
３１ ｏｆ ４０ ９７Ｂ １１２
１６４ ４．９４ ２０
ｏｆ３０ −Ｃ６６，４１９２１，７７１０ｏｆ
２１ ８７Ｄ ３．９
２６．３ ０．９９ ２９ｏｆ３０
＞９９Ｅ ８．９ ３６
．６ １．３３ ３４ｏｆ４０ ＞９９
ａ：線試験数のうちの破損数 ｂ：％とじて表わされた頻度。
ロツ１−Ｂ（ベースライン）は考慮されている特定のロ
フトより大きな１０係疲労寿命を有している。
以上の試験データから、本発明の合金が航空機業界によ
って直面される軸受接触疲労の問題並びに硬度、腐食耐
性等の問題に対する解決を提供するものであることが理
解されよう。
以上、本発明の好ましい具体例を述べたが、本発明の精
神内で多くの改変を為しうろことを銘記されたい。
【図面の簡単な説明】
図面は本発明合金と先行技術合金との疲労試験の比較を
示すグラフである。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ 重量幅で表わして、 ＣＯ，８−１，６係 Ｓｉ ０．５０係 最大 Ｍｎ Ｏ，５０係 最大 Ｃｒ １２−２０’Ｚ Ｍｏ１．５〜５％、或いはＭｏ１．５％とＷ３．０％ま
    での組合せ ■ ０．５ 〜 ３．０係 ＡＩ −０，０３係 最大 Ｆｅ 残部 から成り、不純物として Ｔｉ Ｏ，５係まで Ｎｉ Ｏ，５０係 最大 Ｃｏ ０．５０り 最大Ｃ’ｕ
    Ｏ，５０係 最大 Ｂ Ｏ，０５係 最大 Ｎ Ｏ，０５係 最大 ｓ ｏ、ｏｉｏ係 最大 Ｐ Ｏ，０１５係 最大 を含み、酸素及び水素を最小限にまで減ぜられた、秀れ
    た転り接触疲労寿命と低い残留オーステナイト及び高い
    清浄性によって特徴づけられる耐摩耗及び耐食性鋼。 ２ Ｃ１０係 −１，２係 Ｓｉ Ｏ，２−０，４％ Ｍｎ ０．３ − ０．５０ＩＯ８Ｏ，０
    １０係 最大 Ｐ Ｏ，０１５係 最大 Ｃｒ １４％−１６１ Ｍｏ ２係 −２，５係 Ｗ ２．３係 −２，７係 ■ １係 −１，５係 Ｔｉ Ｏ，５％まで ＡＩ ０．０３係 最大 Ｎｉ Ｏ，５０％ 最大 Ｃｏ ０１５０係 最大 Ｃｕ Ｏ，５０係 最大 Ｂ Ｏ，０５係 最大 Ｎ Ｏ，０５係 最大 Ｆｅ 残部 なる組成を有する特許請求の範囲第１項記載の鋼。
JP54005649A 1978-04-24 1979-01-23 高性能軸受鋼 Expired JPS5823461B2 (ja)

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JPS54141312A JPS54141312A (en) 1979-11-02
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IT (1) IT1114065B (ja)
SE (1) SE446102B (ja)

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6033344A (ja) * 1983-08-03 1985-02-20 Nippon Piston Ring Co Ltd 耐摩耗性焼結合金
LU85579A1 (fr) * 1984-10-08 1986-06-11 Marichal Ketin & Cie Cylindre de laminoir a deux metaux pour cage degrossisseuse ou finisseuse d'un train a bades a chaud
SE446277B (sv) * 1985-01-16 1986-08-25 Kloster Speedsteel Ab Vanadinhaltigt verktygsstal framstellt av metallpulver och sett vid dess framstellning
US5133812A (en) * 1991-01-29 1992-07-28 Minnesota Mining And Manufacturing Company Corrosion resistant cutting tool and method of manufacture
US5370750A (en) * 1993-11-08 1994-12-06 Crs Holdings, Inc. Corrosion resistant, martensitic steel alloy
US5585213A (en) 1994-06-10 1996-12-17 Toyo Ink Manufacturing Co., Ltd. Hole-transporting material and its use
AT401387B (de) * 1994-06-29 1996-08-26 Boehler Ybbstalwerke Korrosionsbeständige legierung und verfahren zur herstellung korrosionsbeständiger schneidwaren
US5681664A (en) 1994-08-04 1997-10-28 Toyo Ink Manufacturing Co., Ltd. Hole-transporting material and use thereof
AT402224B (de) * 1994-11-04 1997-03-25 Boehler Edelstahl Verwendung einer eisenbasislegierung sowie plungerkolben und kolbenring
JPH09222741A (ja) 1995-12-11 1997-08-26 Toyo Ink Mfg Co Ltd 正孔輸送材料およびその用途
AT502397B1 (de) * 2006-03-20 2007-03-15 Boehler Edelstahl Legierung für wälzlager
US8033736B2 (en) * 2007-07-12 2011-10-11 Roller Bearing Company Of America, Inc. Swashplate bearing assembly with enhanced alloys
US8940110B2 (en) 2012-09-15 2015-01-27 L. E. Jones Company Corrosion and wear resistant iron based alloy useful for internal combustion engine valve seat inserts and method of making and use thereof
CN104372250B (zh) * 2014-11-07 2017-11-17 湖北新海鸿化工有限公司 一种轴承套圈毛坯及其铸辗复合工艺
CN106521357A (zh) * 2016-12-19 2017-03-22 苏州金威特工具有限公司 一种耐腐蚀刀具钢
CN114231825B (zh) * 2021-12-22 2022-07-22 中国科学院金属研究所 一种高碳高合金钢产品及其制备方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA616484A (en) * 1961-03-14 R. Kegerise Wesley High temperature alloy steel
GB933882A (en) * 1959-12-24 1963-08-14 Latrobe Steel Co High-temperature wear resisting steel
US3165400A (en) * 1961-06-27 1965-01-12 Chrysler Corp Castable heat resisting iron alloy
US3235373A (en) * 1961-11-20 1966-02-15 Republic Steel Corp Process for production of ultra clean steel
US3288589A (en) * 1962-06-18 1966-11-29 Republic Steel Corp Process for the production of exceptionally-clean steel
GB963184A (en) * 1963-04-03 1964-07-08 Vanadium Alloys Steel Co Anti-friction bearings and alloy steels used therein
US3167423A (en) * 1964-04-14 1965-01-26 Latrobe Steel Co High temperature wear resisting steels
US3859147A (en) * 1972-03-10 1975-01-07 Carpenter Technology Corp Hot hard stainless steel
FR2178319A5 (fr) * 1972-03-28 1973-11-09 Ugine Aciers Nouvelles applications d'aciers a haute frequence
JPS5041712A (ja) * 1973-08-17 1975-04-16

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