JPS58206789A - 詰め綿用繊維構造体の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は詰め綿として用いた際に、羽毛と同等の初期特
性を有し、往つ、従来の繊維塊状ｃｆ＋″。

め綿にない優れた耐久性を有する繊維礪ａ１本の製造方
法に関する。

羽毛を中入綿として用いた掛けふとんやキルテイング衣
料は下記の特長を有するため、古くから欧米などではよ
く用いられており、最近では我国でも裔要が大巾に増加
している。

■保湿性が良好、■嵩が高い、■体に沿いやすい、■風
合が良い、■回復性が優れているなどの初期特性および
■耐久性が良好である。

しかるに良質の羽毛は水鳥（アヒル、ガチョウなど）を
殺す心腔があること、１００％輸入に頼っていること、
採毛、Ｓｔ別、消毒、脱脂、ふとん詰めなどの玉梓かけ
ん雑であることなどの理由により１羽毛ふとんは価格が
晶＜、一般消費者ｆ−１８枯に購入することができない
のが現状である。

一方１合成繊維に羽毛の初期特性を与える試みは従来よ
りしばしばなされており、例えば、特願昭５５−７２２
６８あるいは特願昭５５−８０４９７のように繊維デニ
ール、摩擦係数や捲縮をコントロールすることにより、
更に好ましくは断面形状を特殊な形にすることにより、
羽毛に匹敵するほどの風合、臓、肌浴いやすさ、保温性
などの初期性能を有する詰め綿が得られるようになった
。

しかしながら、捲縮を有する繊維塊からなる詰め綿は１
羽毛に比較して腿期間使用後の誕回復率が低く、羽毛の
ように手でたたいても完全には回復しないという欠点が
ある。この原因について°：）まびらかな調査を行なっ
たところ、主原因は、使用中に生じる繊維相互の移動に
よるＵ！！、維相互の帖み合い、いわゆる、フェルト化
であることが明らかとなった。このフェルト化が起ると
、真は低トし、嵩の回復もなくなる。

フェルト化を防出する方法としては。

■　繊維の絡み合いを防ぐため捲縮のないフラット繊維
を用いる。

■　繊維の移動を防ぐため、接着剤で繊維を固定する。

■　同じく連続フィラメント詰め綿を用い、繊維木端の
みを固定する。

などが考えられるが、■、■のように繊維を固定する方
法は繊維の移動が封じられるために風合が粗硬になり、
■のように捲縮のない繊維をそのまま用いる方法は、嵩
が低く、いずれも羽毛特性を満足しない。

前記したように、特願昭５５−７２２６８あるいは特願
昭５５−８０４９７に記載の詰め綿は初期特性が羽毛と
近似する他Ｋ、耐久性能もがなり向上したものではある
が、未だ羽毛のそれには及ばない。

本発明の目的は長期間羽毛と同等の特性を維持できる詰
め線用繊維構造体の製造方法を提供することにある。

すなわち本発明は、糸条Ａ、供給速度が糸条Ａの１／２
以ドである糸条Ｂ、および前記糸条Ａ、　Ｂより少なく
とも４０℃以上低い流動開始湿度を有する糸条Ｃをエヤ
ーノズルに同時に供給し、各糸条を交絡させた後、糸条
Ｃの流動開始温度以上の温度で加熱処理して、糸条Ｃの
溶融物の介在で糸条Ａと糸条Ｂとの交絡点を接着せしめ
、しかる後に５〜４０Ｍの長さに切断することを特徴と
するＬ′−Ｊめ線用繊維Ｉｌｌ造俸の製造方法である。

糸条Ａと糸条Ｂはエヤーノズルでの撹乱作用により、交
絡する。糸条Ａは本発明方法によって得られる繊維構造
体の嵩高性に寄与する外曽部、即ちループ部を形成する
ものであり、糸条Ｂは内一部、即ち芯部を形成するもの
であるため、糸条Ｂの供給速度は糸条Ａの１／２以下、
好ましくは２１５以下とする必要がある。糸条Ａと糸条
Ｂの供給速度比は大きいほど得られる繊維構ａ体の嵩は
高くなるが、余り大きくすると交絡点距離が長くなると
ともに、耐久性が惺くなり、また、糸条Ａがたるみ、操
柴が不安定となるため好ましくなく、１１５程度以上に
することが好ましい。

耐久性のある詰め綿を得るには糸条Ａにより形成された
ループ部の形態がしごき、圧縮などにより変化してはな
らず、この形籾変化を防ぐために糸条Ｃは必要である。

糸条Ｃは糸条Ａ、Ｂより少なくとも４０℃以１−１好ま
しくは８０℃以上低い流動開始温度を有するフィラメン
トである必要がある。何故ならば、エヤーノズル処理後
糸条Ａや糸条Ｂには損傷を与えずに糸条Ｃのみが流動す
る速度で、加熱処理することにより、ループ部を芯部に
おいて接着せしめ。

ループ部の形吟を保つことができるからである。

糸条Ｃは糸条Ａとあるいは糸条Ｂと引−１えてエヤーノ
ズルに供給してもよいし、糸条Ｃ単独で供給してもよい
が、！＃作性および接着効率の点から糸条Ｂと引揃えて
供給することが最も好ましい。

以−Ｅのように交絡処理および加熱処理された糸条は連
続糸条のままでも初期特性、耐久性能ともに優れ次詰め
綿とすることができるが１羽毛と同等の流動性を付与す
るには４０Ｍ以下、５ｍ＋＋以上の長さに切断して用い
ることが′４ましい。この場合、長さが４９ｍを越すと
流動性に乏しくなり、５ａｓ＋未満になると嵩が低くな
るとともに、−構造座中の交絡点すなわち接看点の数が
少なくなり耐久性も（ＩＥ−７’する。

本発明の一例を第１図により説明する。該実施例では糸
条ＡＨ供袷ロロー１により、糸条Ｂと糸条Ｃは引揃えて
供給ローブ１′によってエヤーノズル２へ供給される。

この時のローラ１′の周速はローラ１の１／２以Ｆであ
る。このため、エヤーノズルで撹乱作用を受けた後の糸
条ｙは糸条Ａが開繊され、糸条Ｂ、Ｃに交絡しつつ巻き
付いた形鯨を示す。糸条ｙは引取りローラ４に集められ
、加熱装置５へ導かれる。第１図では１錘のみしか示さ
れていないが、複数錘の場合でも同じ処理を受けた糸条
が、引取りローブ４に集められ、加熱装置５へ導かれる
。加熱装置１としては接触型、非接触型のいずれでもよ
いが、ここで、糸条Ａ、Ｂには損傷を与えずに糸条Ｃの
みを流動せしめる１Ｍ度で加熱する私が必要である。加
熱処理を受け、糸条Ａと糸条Ｂが強固に接着した糸条ｙ
′は引続きカッター６へ送られ５■ないし４００に切断
される。２図示していないが、７Ｘｌａ装置ｔ５の後に
冷却装置を設けてもよいし、また、カッター６の前後で
シリコンオイル等のオイリングを行なってもよい。シリ
コンオイルを付与する場合は、寸与俣のいずれかの段階
でシリコンオイルを固定するための加熱装置が必要であ
る。

カッターで切断され、必要によりオイルを付与された後
の繊維＃４ａ体ｙ“はコンベア７で送られ、梱包機（図
示せず）により、梱包される。

第１図は連続的な加工を行なう場合の一例を示したが、
勿論、不連続に行なってもよく１例えば。

一旦糸条ｙを巻取りた後加熱装置５に供給する方法とか
、一旦糸条ｙ′を巻戦った後、カッター６に供給する方
法などである。

以、Ｅに述べたような製造方法により、初期特性並びに
耐久性能が従来の繊維塊状詰め綿になかった羽毛の特性
に近づけた詰め綿を得ることができるが、更にレベルを
向ｔさせるために次に述べるＰｉ法を卆ることか出来る
。

（１）　　糸条Ａは天然繊維、ば成繊維のいずれでもよ
いがふとん等の側地に詰めた際、羽毛のようにふっくら
とした外観を得るためには、１６０℃で１分間弛緩熱処
理した後の初期引張抵抗度Ｉｓが７０ｆ／ｄ以上、好捷
しくけ８０Ｆ／ｄ以ヒのものを用いることが好せしい。

（２）　　糸条Ａとして１６０℃で１分間弛緩熱処理し
た後の伸長弾性率ＡＥが７０％以トのマルチフィラメン
トを用いることにより、繊維のへたりを少なくでき、し
ごき、圧縮後の回復性を更に高くすることができる。ナ
イロンやポリブチレンテレフタレート繊維はＡＥが高い
が、１５が低く、ａｍのポリエチレンテレフタレートａ
維ＶｉＩＳが６５ｆ／ｄ以下のものが多く、ＡＥも６５
％以下のものが多い。Ｉｓが７０ｔ／ｄ以上であり、か
つＡＥが７０チ以上のｗ！、ｍを碍るｔも好ｔしい方法
はポリエチレンテレフタレートを生木とするポリエステ
ル血合体を溶ｌ！ｌｌ紡出し４０００１１／ｍｉｘ以上
の紡速で引取った恢、２００℃以上の温度で鏝大延伸倍
率近くの高倍率で延伸することである。

（３）　　糸条Ａとして単繊維デニールが０．２〜５デ
ニールの糸条を用いる事により、風合が羽毛に近似する
ものが得られる。単繊維デニールが０．２デニ一ル未満
であると柔軟になり過ぎ、５デニールを越すと粗硬にな
り過ぎるのでよくない。

（４）　　糸条Ｂとして１６０℃で弛緩？Ｒ理した際の
乾熱収Ｍ率が１５％以上、好ましくは２０％以上のマル
チフィラメント糸を用いると、加煕処理装置中で芯部の
みが収縮し交絡点間距離が短かくなってループ部のルー
プ振巾が大きくなり。

誕および耐久性能の向上がけかられる。

（５）　　糸条Ｃとして剥離強力が２００ｔ／２．５備
以上のものを用いる事により糸条Ａと糸条Ｂの接着強力
が高くなり、苛酷なしごき作用を受けても耐久性の優れ
た詰め綿を得ることができる。

（６゛■　　糸条Ａ、Ｂ、ＣのフィラメントデニールＤ
Ａ。

ＤＢ＋ＤＣおよびエヤーノズルへの供給速度ＦＡ。

ＦＢ＋　Ｆ（が下記（１）〜（４）式を満足することに
より。

詰め綿の藁に寄与しない糸条Ｂ、糸条Ｃを最小限の置で
初期特性、耐久性ともに優れた詰め綿を得ることができ
る。

似しｓ　　Ｗ　＝　ＤＡＦＡ＋ＤＢＦＢ±ＤＣＦＣＤＡ
＋　ＤＢ＋　ｎｃはそれぞれ糸条Ａ、Ｂ、Ｃのフィラメ
ントデニール数 オイルで処理することにより１維Ｉ＃Ｉａ体の流（り性
を増し、生地内に詰める操作が容易になるとともに、耐
久性能が飛躍的に向トする。

上述したより好ましい製造方法中のそれぞれの評価方法
は以下によって行なう。

初期引張抵抗度Ｉ　Ｓ　：　ＪＩＳ　　Ｌ　　１０７３
による伸長弾性率Ａｘ　　：　ＪＩＳ　　Ｌ　　１０７
３　Ａ？Ｏｋによる。

乾熱収縮ｉ＃Ｌ：ＪＩＳ　　Ｌ　　１０７３　Ａ法によ
る。

剥離値カニ　ＪＩＳ　　Ｋ−６８５４に準じて測定する
。糸条Ｃを約１００ｄとなるように調整し。

目付約５０９７ｐｄＯ平織とし、　２，５　ｅｔａ　×
５．Ｑｍに切断したものを用いる。被接着布とし”Ｃ糸
条Ａと糸条Ｂとをそれぞれ目付約５　Ｏｒ　、、”ｄの
平織とし、糸条Ａからなる布と糸条Ｂからなる布の間に
糸条Ｃからなる布をｔまさみ。

両面から１６０℃で２０秒間０．３気圧で接）ｄさせる
。

剥離強度の測定はＪＩＳ　　Ｋ−６８５４と同じである
。

次に実施例について説明する。

′＊施例１ 絞りガイドのオリフィス径が０．８φ鵡である工’Ｉ’
−／Ｘルｆ’ｃ糸条Ａとしてポリエステルマルチフィラ
メント糸１５０ｄ−４８ｆ　（融点：２６０”Ｃ１Ｉ　
Ｓ　：　７８ｒ／ｄ、ＡＥ　：　７８％）を速度１００
０Ｍ／ｍで供給し、糸条Ｂとしてのポリエステルマルチ
フィラメント糸３０ｄ−１８ｆ（融点＝２５８℃、乾熱
収細率１８％）と糸条Ｃとしてエチレン−ビニルアルコ
ール共電合体からなるｍｄｌｏ。

ｄ−１Ｏｆ（融点：１２８℃）を引揃えて速度５５０．
４５０．３００及び２５０１９ｇ／門でそれゼれ供給し
た。この場合の糸条Ｃの糸条Ａ、Ｂに対する剥離強力は
３５０ｊ’／２．５ａｙ＋であった。まり、エヤーノズ
ルヘ供にするエヤーの圧カバ５４１０Ａで一定とした。

エヤーノズルから放出される糸条をノズルの下に設けた
長さ６０Ｃｒｎで雰囲気鮎度が５９０’Ｃになるように
加熱された環状電気炉の中を通し接看繊維のみを溶融さ
せた後、冷却後１０Ｆの張力で引取りつつ巻き取った。

次に巻き取った糸条を５〜１２本引揃えて小型のトウカ
ッターに供給し、カット長が２０麿になるように連続的
に切断した。

一部のものはこのま−まｄ＾め綿として用いたが、大部
分はこの後でシリコン油剤を浸漬処理した恢、熱風乾燥
機で１５０℃×１５分間熱処理したもノ）を詰め綿とし
て供した。シリコン油剤としてはツメチルポリシロキサ
ン５０部、メチルハイドロジエンポリシロキサン３０部
に対して、触媒として酢酸亜鉛１０部、及び帯電防止剤
としてオレイノ酸カリウム塩１０部を水２０００部に溶
解したものを用い、ピックアップ祉は固形分で０．５１
１ｍ％となるように調整した。

得られた繊維構造体の長さは約１５−であった。

このようにして得られた繊維構造体の詰め綿としての＃
＋−価は以Ｆのようにして行なった。

通常１羽毛製品田に用いられる東洋紡績麹製ダウンプル
ーフ■織物（タテ、ヨコとも４０１手綿糸使いで織密度
はそれぞれ１２０本／インチ×１１０本／インチ、フラ
ンジシール法（ＪＩＳＬ１００４）Ｋよる通気度がｌ、
Ｑｃｃ／１ｓａｃ）からなる布片２枚を縫い合わせ１７
．５Ｘ２５ｆｆｌの一端のみ開いた布袋を作り、ふとん
、衣料などの製品に詰める直［１１１の合成繊維（中綿
）を１７．５ｆだけ詰めた後、該開目端部も縫合し１次
いで全面を繰返し充分叩打して均一な厚さの杭状サンプ
ルを作り、この杭状サンプルを評価に供した。本発明に
おける評価メジャーは、次のとおりである。

Ｈｏ、２　：杭状サンプルの上に１７．５Ｘ２５ｃｒＲ
の方形の金属板（重さ８７．５９　）を杭状サンプルと
一致する如くゆるやかに載置し、１分後の該サンプルの
烏さく金属板をのせた゛ままの状態でＵｌｌ定）をＨｏ
、２　（単位ｃＩＲ）として示す。

δＤ　：杭状サンプルの中心部分を東洋ボールドウィン
■社製テンシロンＵＭＴ−１［［Ｌｉ（験機で圧細拭瞼
（圧縮板径１５０１１１で５０−／騙の速度で圧ｋ）を
行ない、得られる圧縮長一応力パターン（チャード違反
５０備／Ｗ、フルスケール１００　Ｆ、／ｄ）より、次
式で求める。

〔上式中＊　ｈｏ、＋＋　ｈｏ、２は、各々０．１ｒ／
ｄ、ａび０．２ｆ／一応υでの圧縮長の読み（単位ｃｒ
ｎ）を示す。〕 ここで、　Ｈｏ、２は鴬の代用メジャーに、δＤは風合
の代用メジャーとなる。

次に、耐久性の評価は、初期特性の評価が終゛りた杭状
サンプルをｉＣ１ピリングテスターボックス中に２０号
ゴム栓１０個と共に投入し、１回転／就で８時間回転さ
せた後、サンプルを取り出し。

フェルト化伏暢を目視と触感で相定することにより行な
った。フェルト化レベルは１級から５級Ｊ）５段階にわ
け、繊維相互の絡りの全くないものを５級に、ｖ＆維相
互が強く絡まり、１峨を切断しないと絡まりが解けない
ものを１級とした。

参考サンプルとして、従来いわゆるフェザ−タッチわた
といわれている６ｄ、７０５１１ｍカット擾のシリコン
オイルで表面処理をしたポリエステル繊維及びダウン６
０チ／フェザ−４０％の羽毛の２檎類をもＭＩ［［Ｉｉ
に供した。

第１表に作成条件と詰め綿性能を記載する。

第　　　　１　　　　表 本発明に属するもの（実験Ａ２〜６）は初期特性は非常
に優れているが糸条Ａと糸条Ｂ、Ｃの供給速度比が２．
０未満のものは番高性が乏しくなるという問題がある。

″４Ｉ！＠應６はＤｃＦｃ／Ｗが０．１未満である例で
あるが、耐久性の点で問題かある可能性がある。また、
糸条Ａと糸条Ｂ、Ｃとの供給速度比が高いため、糸条Ａ
が供給ローラーにｌＷ々巻きついた。実験Ａ４はシリコ
ン油剤を付辱していない例である。シリコン油剤を付与
した★１黒３に比較して、＃人件と風合が若干低下する
が５実用に供し得ないものではない。

実施例２゜ カット長を５Ｍ、１０１１ｍ、４０闘、５０■と貧えた
以外は実施例１の爽験魔３と全く同一条件で詰め綿を作
成した。完成した繊維構造体の長さ１ （Ｌｃに相当）はそれぞれ約４，８．３６，１蘭であっ
た。第２表に性能を示す。（夾＠ム３のみ再掲した。

第２表 カット長が短かいもの（実験Ａ　７　）は、１構造庫中
の接着点数が少ないために嵩が低く、耐久性も襲くなり
、逆に長いもの（天瞼黒１０）は測地の隅まで詰め雉く
なるという問題かある。−万、本光明に属するもの（央
験魔８，４．９）は羽毛に似た優れた性能を有すること
は明らかである。

実施例３゜ 糸条Ａ　トしてポリエステルマルチフィラメント糸１５
０ｄ−４８ｆ（Ｉｓ：６８ｒ／ｄ、Ａｇ：６０％）を用
い、実験黒３と同様に試験を行なった。結果を第３表に
４くず。

第　　　　３　　　　表 フェルト化はいずれも５級であるが、ｌ５（ｖ／ｄ）、
Ａｇ（チ）が７０未満の実験Ａｌｌでは初期案が若干低
下する池に耐久性の評価便の嵩回（Ｖ性が悪くなる。爽
＠黒１１では耐久性評価恢の繊維構造体の糸条Ａのルー
プ形籾はやや立体性に欠けるものとなっていた。

実施例４ 本実施例は糸条の単繊維デニールの効果について調べた
ものである。糸条Ａとしてマルチフィラメント糸を用い
、デニール数は１５０デニールであるがフィラメント数
が異なる数種類を用いた以外は実施例１の実験Ａ３と同
様な試験を行なった。。

結果を第４表に示す。

第　　　　４　　　　表 第４表より、単繊維デニールが低くなるにつれ臓が低下
するとともに耐久性能が悪くなり、逆に単繊維デニール
を高くしすぎると、嵩は高くなるが、耐久性能が梧くな
り、０．２〜５．０デニールが好ましいことがわかる。

実施例５ 糸条Ｂとして３０ｄ−１８ｆではあるが、乾熊収＆１半
が８ｃｓであるマルチフィラメント糸を用いた以外は実
施例１の夾瞼黒３と同様の条件でサンプルを作成したと
ころＨＯ，２が９．２となり、央験黒３に比べて寡は若
干低いが実用−Ｅ問題のない醸峨構造体が得られた。

実施例６ 糸条Ｃとしてポリエチレンテレフタレート／イソフタレ
ート共重合体（モル比で６０／４０）からなる１００ｄ
−１Ｏｆで融点が１６０℃のマルチフィラメント糸を用
いた以外は実施例１央軟丸３と同様のサンプルを作成し
た。この場合、地条Ｃの剥離強力Ｖｉ１９２ｔ／２゜５
鋸であった。

初期性能は実＠Ａ３とほとんど変らなかったが。

耐久性能（フェルト化）は３級と忌かった。振膚処理源
度を６７０℃に壕で妬くすると、フェルト化は５級に向
上した。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明方法を実施するための装置の一例を示す
模式図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）糸条Ａ、供給速度が糸条Ａの１／２以下である糸
   条Ｂおよび前記糸条Ａ、Ｂより少なくとも４０℃以上低
   い流動開始温度を有する糸条Ｃをエヤーノズルに同時に
   供給し、各糸条を交絡させた後、糸条Ｃの流動開始温度
   以上の鮎度で加熱処理して、糸条Ｃの溶融物の介在で糸
   条Ａと糸条Ｂとの交絡点を接着せしめ、しかる後に５〜
   ４０１１１ｍの長さに切断することを特徴とする詰め綿
   用鐵帷嘴造体の製造方法。 （２）　　糸条Ａが、１６０℃で１分間弛緩熱処理した
   後の初期引張抵抗度Ｉｓが７０　ｔ／ｄ以上のマルチフ
   ィラメント糸である特許請求の範囲第１項に記載した詰
   め線用繊維構造体の製造方法。 （３）　　糸条Ａが、１６０℃で１分間弛緩熱処理【。 た後の伸長弾性率ＡＨが７０−以上のマルチフィラメン
   ト糸である特許請求の範囲第１項および第２項に記載し
   た詰め線用繊維構造体の製造方法。 （４）　　糸条Ａの単繊維デニールが０．２〜５デニー
   ルである特許＃！Ｉ求の範囲第１項に記載した詰め線用
   繊維構造体の製造方法 （５）糸条Ｂが乾熱収縮率が１５％以Ｅ、好ましくけ２
   ０％以上の糸条である特許、ｌｌ’を才の範囲第１項に
   記載した詰め線用繊維１１４造体の製造方法。 （６）　糸条Ｃが＃Ｊ船離強力００９７２．５ＣＭ以上
   の糸条である特許請求の範囲第１項に記載した詰め綿用
   砿維Ｗ４造体の製造方法。 （７）　　糸条Ａ、Ｂ、Ｃの供給速度（ｍ／ｍ　）　Ｆ
   Ａ。 １”ＢＩ　ＦＣが下記（１）〜（４）式を満足する供給
   速度である特許請求の範囲第１項に記載した詰め綿用繊
   維慎曲捧の製造方法。 ＤＢＦ。 ０．０２　　≦　−ｍ−≦　　０．２　　　　　　　　
   　　　　　（２）Ｗ 但しｒ　ＤＡ＋　ＤＢ＋　ＤＣはそれぞれ糸条Ａ、Ｂ、
   Ｃのフィラメントデニール数 Ｗ　＝　ＤＡＦＡ＋ＤＢＦＢ＋ＤＣＦＣ（８）　　加熱
   処理後あるいは加熱処理切断後、９Ｊ！！、維構造体を
   ジメチルイロキサンを主体とするシリコンオイルで処理
   する特許請求の範囲第１項に記載した詰め綿用繊維構名
   捧の製造方法。