JPS58203371A - 蒸気発生装置 - Google Patents
蒸気発生装置Info
- Publication number
- JPS58203371A JPS58203371A JP57084740A JP8474082A JPS58203371A JP S58203371 A JPS58203371 A JP S58203371A JP 57084740 A JP57084740 A JP 57084740A JP 8474082 A JP8474082 A JP 8474082A JP S58203371 A JPS58203371 A JP S58203371A
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- Japan
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- tubes
- generator
- tube
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B33/00—Boilers; Analysers; Rectifiers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B7/00—Steam boilers of furnace-tube type, i.e. the combustion of fuel being performed inside one or more furnace tubes built-in in the boiler body
- F22B7/04—Steam boilers of furnace-tube type, i.e. the combustion of fuel being performed inside one or more furnace tubes built-in in the boiler body with auxiliary water tubes
- F22B7/06—Steam boilers of furnace-tube type, i.e. the combustion of fuel being performed inside one or more furnace tubes built-in in the boiler body with auxiliary water tubes inside the furnace tube in transverse arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2333/00—Details of boilers; Analysers; Rectifiers
- F25B2333/003—Details of boilers; Analysers; Rectifiers the generator or boiler is heated by combustion gas
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
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- Power Engineering (AREA)
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- Combustion & Propulsion (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Detergent Compositions (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、蒸気発生装置に係り、とくに吸収式冷温水機
の発生器として好適な蒸気発生装置に関する。
の発生器として好適な蒸気発生装置に関する。
第１図は従来技術にもとづいて構成された吸収式冷温水
機の発生器で、ガスもしくは液体燃料供給管１、ノズル
２、空気供給管３、バーナダクト４、固定部品５、保炎
板６などから構成されたバーナ部と、燃焼室２５を取シ
囲む内筒壁２１、外筒壁２２、上記燃焼室の下流側に設
けられた千鳥配列の溶液管２３などから構成されたボイ
ラ部とからなる。内筒壁２１と外筒壁２２との間および
溶液管２３の内部には溶液２４があシ、溶液面上部には
気液分離室が構成されている。
機の発生器で、ガスもしくは液体燃料供給管１、ノズル
２、空気供給管３、バーナダクト４、固定部品５、保炎
板６などから構成されたバーナ部と、燃焼室２５を取シ
囲む内筒壁２１、外筒壁２２、上記燃焼室の下流側に設
けられた千鳥配列の溶液管２３などから構成されたボイ
ラ部とからなる。内筒壁２１と外筒壁２２との間および
溶液管２３の内部には溶液２４があシ、溶液面上部には
気液分離室が構成されている。
かかる構成の発生器ではバーナの特性から火炎７が長く
従って火炎形状が不均一となる傾向がある。このため、
発生器の炉筒部では火炎が内筒壁２１や溶液管２３に触
れて燃焼反応が停止するクエンチング現象が起ることに
よシＣＯガスの発生を防止するため、並びに火炎と溶液
との熱交換が十分行なわれて溶液管群２３に流入する燃
焼ガス温度が適正な値となって溶液管群２３における熱
交換が過大とならないようにするために、前記燃焼室を
巾、高さとも十分余裕のある大きさにするとともに、火
炎の長さに合わせて十分な長さの炉筒とする必要があシ
、発生器の寸法を小さくすることができなかった。
従って火炎形状が不均一となる傾向がある。このため、
発生器の炉筒部では火炎が内筒壁２１や溶液管２３に触
れて燃焼反応が停止するクエンチング現象が起ることに
よシＣＯガスの発生を防止するため、並びに火炎と溶液
との熱交換が十分行なわれて溶液管群２３に流入する燃
焼ガス温度が適正な値となって溶液管群２３における熱
交換が過大とならないようにするために、前記燃焼室を
巾、高さとも十分余裕のある大きさにするとともに、火
炎の長さに合わせて十分な長さの炉筒とする必要があシ
、発生器の寸法を小さくすることができなかった。
また、燃焼室負荷を大きくできないために、高温の燃焼
ガスが溶液管２３の１列目の管２３ａにぶつかシ、その
先端部に局部過熱が発生する。さらに、溶液管２３の１
列目の４２ａａの間隙で等絞られて流速を増した燃焼ガ
スが、２列目の管２３ｂの先端を直撃し、ここでも局部
過熱が発生する。これらの局部過熱により腐食の進行が
速くなシ、機器の寿命が短かくなったシネ凝縮ガス発生
量が増大して、縮凝器、吸収器の熱伝達率が低下するな
どの不具合が起こる。これを防ぐためには、溶液管の位
置を下流側に下げたシ、管と管の間隙を広くしたりする
必要があシ、発生器がさらに大形化するという欠点があ
った。
ガスが溶液管２３の１列目の管２３ａにぶつかシ、その
先端部に局部過熱が発生する。さらに、溶液管２３の１
列目の４２ａａの間隙で等絞られて流速を増した燃焼ガ
スが、２列目の管２３ｂの先端を直撃し、ここでも局部
過熱が発生する。これらの局部過熱により腐食の進行が
速くなシ、機器の寿命が短かくなったシネ凝縮ガス発生
量が増大して、縮凝器、吸収器の熱伝達率が低下するな
どの不具合が起こる。これを防ぐためには、溶液管の位
置を下流側に下げたシ、管と管の間隙を広くしたりする
必要があシ、発生器がさらに大形化するという欠点があ
った。
本発明の目的は、発生器全体の熱流束の均一化を図り、
これにより平均熱流束を増大して小形化を達成した吸収
式冷温水器の発生器を提供することにある。
これにより平均熱流束を増大して小形化を達成した吸収
式冷温水器の発生器を提供することにある。
本発明は、三次空気を導入して燃料と空気の混合を促進
し炎の短縮を達成した小形高負荷のアルミ製ライン状バ
ーナを用いて燃焼室を短かくし、燃焼室を短かくしたこ
とによシ高温の燃焼ガスが溶液管群に流入して１列目、
２列目の溶液管の先端部に局部過熱が発生するのを防ぐ
ために燃焼室にフィンを設けて：燃焼ガスの温度を下げ
るように、□よ、１紀□゛晶、カニ。工えケイ１カ８溶
液管先端部の曲率半径の平方根に逆比例することに着目
し、高温の燃焼ガスのぶつかる溶液管１列目だけを後列
よシも径の大きな管にしたこと、さらに、第１列目の管
の径をＤ１第１列目の管と管の間隙をＳとした場合に、
一般にＤ）２Ｓであシ、第１列目の管と管の間隙の中心
線と第２列目の管の中心線のずれａをＳ／２（ａ（（Ｄ
−８）／ ２となるように配列することによシ、第１列
目の管と管の間隙で絞られて流速が最大となった燃焼ガ
スが２列目の管の先端にぶつからず、少しずれた位置に
ぶつかるので、流れが免れて局部過熱を防止できるよう
にしたことを特徴としている。
し炎の短縮を達成した小形高負荷のアルミ製ライン状バ
ーナを用いて燃焼室を短かくし、燃焼室を短かくしたこ
とによシ高温の燃焼ガスが溶液管群に流入して１列目、
２列目の溶液管の先端部に局部過熱が発生するのを防ぐ
ために燃焼室にフィンを設けて：燃焼ガスの温度を下げ
るように、□よ、１紀□゛晶、カニ。工えケイ１カ８溶
液管先端部の曲率半径の平方根に逆比例することに着目
し、高温の燃焼ガスのぶつかる溶液管１列目だけを後列
よシも径の大きな管にしたこと、さらに、第１列目の管
の径をＤ１第１列目の管と管の間隙をＳとした場合に、
一般にＤ）２Ｓであシ、第１列目の管と管の間隙の中心
線と第２列目の管の中心線のずれａをＳ／２（ａ（（Ｄ
−８）／ ２となるように配列することによシ、第１列
目の管と管の間隙で絞られて流速が最大となった燃焼ガ
スが２列目の管の先端にぶつからず、少しずれた位置に
ぶつかるので、流れが免れて局部過熱を防止できるよう
にしたことを特徴としている。
また、アルミ製ライン状バーナを用いた場合、バーナ自
体が炎により加熱ぼれアルミの耐熱上問題となることを
防ぐためにボイラとの結合部でノ（−すを冷却しなけれ
ばならず、ボイラと）（−すの結合力を強くする必要が
あシこの結合部にボイラとバーナの材料の熱膨張率の違
いによシ熱応力が発生してバーナが疲労破壊するおそれ
がある。そこで、二次燃焼室に熱遮蔽板を設けることに
より火炎からの放射や対流による熱がバーナに入らず、
熱遮蔽板を通って直接ボイラへ流れるようにしたことを
特徴としている。これによシバーナの温度は上がらず、
バーナとボイラの結合力を強くする必要もなくなり熱応
力の問題は解決される。
体が炎により加熱ぼれアルミの耐熱上問題となることを
防ぐためにボイラとの結合部でノ（−すを冷却しなけれ
ばならず、ボイラと）（−すの結合力を強くする必要が
あシこの結合部にボイラとバーナの材料の熱膨張率の違
いによシ熱応力が発生してバーナが疲労破壊するおそれ
がある。そこで、二次燃焼室に熱遮蔽板を設けることに
より火炎からの放射や対流による熱がバーナに入らず、
熱遮蔽板を通って直接ボイラへ流れるようにしたことを
特徴としている。これによシバーナの温度は上がらず、
バーナとボイラの結合力を強くする必要もなくなり熱応
力の問題は解決される。
以下本発明を吸収式冷温水機の発生器に適用した一実施
例を第２図に従って説明する。
例を第２図に従って説明する。
構成は、燃焼用空気を送シ込むファン７とこのファンを
駆動するモータ８とバーナ１０を取り囲む空気室９とボ
イラ部２０からなっている。上記バーナ１０は、ガス燃
料もしくはガス化した液体燃料と一次空気を予混合する
予混合室１１、予混合気を流すライン状のボート部１２
、ライン状の炎口面１３、ライン状の炎口面１３の両側
から二次空気を流す流路１４、炎口面１３に対向してラ
イン状の絞シ部１５を設けるための絞］１５ａ。
駆動するモータ８とバーナ１０を取り囲む空気室９とボ
イラ部２０からなっている。上記バーナ１０は、ガス燃
料もしくはガス化した液体燃料と一次空気を予混合する
予混合室１１、予混合気を流すライン状のボート部１２
、ライン状の炎口面１３、ライン状の炎口面１３の両側
から二次空気を流す流路１４、炎口面１３に対向してラ
イン状の絞シ部１５を設けるための絞］１５ａ。
−火燃焼室１６、絞り部１５の下流に火炎の両側から三
次空気を流す噴出口１７を設けた二次燃焼室１８、三次
空気室１９、などからなり、ボイラ部２０は、バーナ１
０を取シ付ける端板２７、端板２７から二次燃焼室内に
突出した熱遮蔽板２８、熱遮蔽板２８の三次空気噴出口
に対向する位置にあけた三次空気流路２９、従来技術の
燃焼室に相当する三次燃焼室２５、燃焼室２５を取り囲
む内筒壁２１、バーナ１０の数だけ燃焼室を仕切ろ伝熱
壁２１ａ１内筒壁２１および伝熱壁２１ｇから燃焼室２
５へ突き出したフィン２６、外筒壁２２、燃焼室２５の
下流側に設置された溶液管２３からなっている。溶液管
２３は、１列目の径の大きな裸管２３ａ、２列目以降の
径の小さな裸管２３ｂ。
次空気を流す噴出口１７を設けた二次燃焼室１８、三次
空気室１９、などからなり、ボイラ部２０は、バーナ１
０を取シ付ける端板２７、端板２７から二次燃焼室内に
突出した熱遮蔽板２８、熱遮蔽板２８の三次空気噴出口
に対向する位置にあけた三次空気流路２９、従来技術の
燃焼室に相当する三次燃焼室２５、燃焼室２５を取り囲
む内筒壁２１、バーナ１０の数だけ燃焼室を仕切ろ伝熱
壁２１ａ１内筒壁２１および伝熱壁２１ｇから燃焼室２
５へ突き出したフィン２６、外筒壁２２、燃焼室２５の
下流側に設置された溶液管２３からなっている。溶液管
２３は、１列目の径の大きな裸管２３ａ、２列目以降の
径の小さな裸管２３ｂ。
裸管の下流側に配置されたフィン管２３ｃからなってお
り、内筒壁２１と外筒壁２２の間および溶液管２３の内
部には溶液２４がある。
り、内筒壁２１と外筒壁２２の間および溶液管２３の内
部には溶液２４がある。
かかる構成のバーナ部はその機能として（：）−次空気
率を低くし、二次空気と三次空気によシ燃焼を完結する
ように構成したため、燃料として各種ガスやガス化した
液体燃料などを使用できるだけでなく、火炎７の長さが
短かく、火炎形状も一定となる・（１１）燃焼室負荷を
従禿の＃２．５倍にできるので、燃焼室２５を小形化す
る能力を有している。
率を低くし、二次空気と三次空気によシ燃焼を完結する
ように構成したため、燃料として各種ガスやガス化した
液体燃料などを使用できるだけでなく、火炎７の長さが
短かく、火炎形状も一定となる・（１１）燃焼室負荷を
従禿の＃２．５倍にできるので、燃焼室２５を小形化す
る能力を有している。
以上述べたバーナの機能を活用するものとしてフィン２
６の作用がある。すなわち、火炎形状が一定であること
を利用し、その火炎形状に合せて、火炎のなかに入らな
いようにフィン２６を取付けることにより、フィン２６
を特に高温とすることなく、またＣＯ発生を抑止しなが
ら火炎７の外部の高温燃焼ガスから、対流などによシ効
果的に熱をフィン２６、内筒壁２１を経由して燃焼室２
５の周囲の溶液２４に伝えることができる。
６の作用がある。すなわち、火炎形状が一定であること
を利用し、その火炎形状に合せて、火炎のなかに入らな
いようにフィン２６を取付けることにより、フィン２６
を特に高温とすることなく、またＣＯ発生を抑止しなが
ら火炎７の外部の高温燃焼ガスから、対流などによシ効
果的に熱をフィン２６、内筒壁２１を経由して燃焼室２
５の周囲の溶液２４に伝えることができる。
フィン２６の作用により、燃焼室２５の周囲の溶液への
熱流束が高くできると、燃焼ガスの温度が低下するので
溶液管２３をバーナ側に近づけても、溶液管２３の熱流
束が異常に大きくなることがないので、燃焼ガスの流れ
方向の燃焼室２５の長さを短かくできる。
熱流束が高くできると、燃焼ガスの温度が低下するので
溶液管２３をバーナ側に近づけても、溶液管２３の熱流
束が異常に大きくなることがないので、燃焼ガスの流れ
方向の燃焼室２５の長さを短かくできる。
また、溶液管の１列目の管２３ａの径を後列よシも大き
くしたので、１列目の溶液管２３ａ先端部の局所熱伝達
率はこの先端の曲率半径の平方根に反比例して小さ、＜
、なる。さらに、１列目の管□・、。
くしたので、１列目の溶液管２３ａ先端部の局所熱伝達
率はこの先端の曲率半径の平方根に反比例して小さ、＜
、なる。さらに、１列目の管□・、。
２３ａと２列目以降の管２３ｂの管径が異なっており、
２列目の管２３ｂの中心が１列目の管２３ａの間隙の中
心からずれているので、１列目の管２３ａの間隙で絞ら
れて流速の速くなった燃焼ガスが２列目の管２３ｂの中
心から少しずれたところに当たり、よどみ点が発生せず
、溶液管における局部過熱を防止でき、全体の熱流束均
一化を達成できる。
２列目の管２３ｂの中心が１列目の管２３ａの間隙の中
心からずれているので、１列目の管２３ａの間隙で絞ら
れて流速の速くなった燃焼ガスが２列目の管２３ｂの中
心から少しずれたところに当たり、よどみ点が発生せず
、溶液管における局部過熱を防止でき、全体の熱流束均
一化を達成できる。
また、かかる構成のアルミ製バーナを用いた場合、二次
燃焼室において反応中の高温（１３００〜１５００Ｃ）
の燃焼ガスからのふく射や対流によ〕、二次燃焼室の壁
１８ａに熱が伝わシ高温（約３５０Ｃ）になるために、
アルミの耐熱上問題になシ、ボイラ端板２７との接合部
において、ボイラとバーナの材質の違いによる熱膨張率
の違いによシ熱応力が発生し疲労破壊の恐れもでてくる
。しかし、本発明の構成においては二次燃焼室内に熱遮
蔽板２８が突出しておシ、高温の燃焼ガスからのふく射
や対流による熱はこの熱遮蔽板を通ってボイラへ流れる
ので、壁１８ａの温度は高温になることはなくなシ、ア
ルミの耐熱問題や熱疲労破壊の問題は解決される。
燃焼室において反応中の高温（１３００〜１５００Ｃ）
の燃焼ガスからのふく射や対流によ〕、二次燃焼室の壁
１８ａに熱が伝わシ高温（約３５０Ｃ）になるために、
アルミの耐熱上問題になシ、ボイラ端板２７との接合部
において、ボイラとバーナの材質の違いによる熱膨張率
の違いによシ熱応力が発生し疲労破壊の恐れもでてくる
。しかし、本発明の構成においては二次燃焼室内に熱遮
蔽板２８が突出しておシ、高温の燃焼ガスからのふく射
や対流による熱はこの熱遮蔽板を通ってボイラへ流れる
ので、壁１８ａの温度は高温になることはなくなシ、ア
ルミの耐熱問題や熱疲労破壊の問題は解決される。
実際本構成の発生器において、バーナ熱入力（９）
３００００ Ｋｃａｌ／ ｈのものを２台用いて、２０
冷凍トン用のものを設計したのであるが、従来技術に比
べて同一冷凍トン当たりの容積は約１／２となシ、大幅
な小形化が達成できた。
冷凍トン用のものを設計したのであるが、従来技術に比
べて同一冷凍トン当たりの容積は約１／２となシ、大幅
な小形化が達成できた。
また、かかる構成の発生器においては、バーナを２台用
いたので容量制御が容易になるという効果があシ、また
、燃焼用空気の空気室９がバーナ１０を取シ囲んでいる
ので、この燃焼用空気によシバーナの冷却ができるとい
う効果もある。
いたので容量制御が容易になるという効果があシ、また
、燃焼用空気の空気室９がバーナ１０を取シ囲んでいる
ので、この燃焼用空気によシバーナの冷却ができるとい
う効果もある。
本発明によれば、炎の短かい小形高負荷のアルミ製ライ
ン状バーナを用いて燃焼室を小さくし、燃焼室にはフィ
ンを取り付け、溶液管の１列目は管径を大きくし、２列
目の管の中心は１列目の管と管の中心からずらすことに
よシ溶液管の先端部分の局部過熱を防ぎ、発生器全体の
均一加熱を達成し、これによ）平均熱流束を増大して発
生器の小形化と低価格を図ることができる。
ン状バーナを用いて燃焼室を小さくし、燃焼室にはフィ
ンを取り付け、溶液管の１列目は管径を大きくし、２列
目の管の中心は１列目の管と管の中心からずらすことに
よシ溶液管の先端部分の局部過熱を防ぎ、発生器全体の
均一加熱を達成し、これによ）平均熱流束を増大して発
生器の小形化と低価格を図ることができる。
燃焼室にフィンを取付は炉節部を短縮できたので溶液封
入量が少なくてすみ、従って発生器の熱容量が小さくな
シ、冷媒蒸気発生までの時間を短（１０） 縮でき、起動特性の優れた吸収式冷温水機を提供できる
という効果もある。
入量が少なくてすみ、従って発生器の熱容量が小さくな
シ、冷媒蒸気発生までの時間を短（１０） 縮でき、起動特性の優れた吸収式冷温水機を提供できる
という効果もある。
第１図は従来の発生器の横断面図、第２図は本発明の発
生器の横断面図、第３図はバーナ部断面図。 １０・・・バーナ、１１・・・予混合室、１２・・・ボ
ート部、１３・・・炎口面、１４・・・二次空気流路、
１５・・・絞シ部、１６・・・−火燃焼室、１７・・・
三次空気噴出口、１８・・・二次燃焼室、２１・・・内
筒壁、２１ａ・・・伝熱壁、２２・・・外筒壁、２３・
・・溶液管、２５・・・三次燃焼室、２６・・・フィン
、２８・・・熱遮蔽板、２９・・・三次空気流路。 Ｃ１１） 才１圀 才３ 圀
生器の横断面図、第３図はバーナ部断面図。 １０・・・バーナ、１１・・・予混合室、１２・・・ボ
ート部、１３・・・炎口面、１４・・・二次空気流路、
１５・・・絞シ部、１６・・・−火燃焼室、１７・・・
三次空気噴出口、１８・・・二次燃焼室、２１・・・内
筒壁、２１ａ・・・伝熱壁、２２・・・外筒壁、２３・
・・溶液管、２５・・・三次燃焼室、２６・・・フィン
、２８・・・熱遮蔽板、２９・・・三次空気流路。 Ｃ１１） 才１圀 才３ 圀
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 燃焼器を備える燃焼室と、この燃焼室の下流側に設けた
溶液管群と、前記燃焼室を取シ囲む液室と、この液室上
に設けられた気液分離室からなる吸収式冷温水機の発生
器において、 ガス燃料もしくはガス化した燃料と一次空気とを予混合
する混合室、予混合気を流すライン状のボート部、ライ
ン上の炎口面、ライン状の炎口面の両側から二次空気を
流す流路、炎口面に対向してライン状の絞りを設けた一
次燃焼室、絞シの下流に火炎の両側から三次空気を流す
噴出口を設けた二次燃焼室からなる燃焼器を用い、二次
燃焼室内に発生器の構成材と同一もしくは温度膨張係数
の類似した材質で作られた熱遮蔽板を設けるとともに、
前記熱遮蔽板とボイラ部とを一体化もしくは熱伝導が十
分となる構造で構成し、高温再生器の三次燃焼室壁面に
フィンを設け、溶液管の燃焼室に面する第１列目の管の
先端部の曲率半径を後列よりも大きくし、上記第１列目
の管と管の間隙を８，２列目の管の直径をＤとした場合
に、２列目の管の中心を１列目の管と管の間隙の中心か
らＳ／２より大きく、（Ｄ−８）／２を越えない範囲で
ずらした千鳥配列にしたことを特徴とする蒸気発生装置
。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57084740A JPS58203371A (ja) | 1982-05-21 | 1982-05-21 | 蒸気発生装置 |
| US06/495,584 US4499859A (en) | 1982-05-21 | 1983-05-18 | Vapor generator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57084740A JPS58203371A (ja) | 1982-05-21 | 1982-05-21 | 蒸気発生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58203371A true JPS58203371A (ja) | 1983-11-26 |
| JPS634113B2 JPS634113B2 (ja) | 1988-01-27 |
Family
ID=13839088
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57084740A Granted JPS58203371A (ja) | 1982-05-21 | 1982-05-21 | 蒸気発生装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4499859A (ja) |
| JP (1) | JPS58203371A (ja) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0450072B1 (en) * | 1988-12-22 | 1995-04-26 | Miura Co., Ltd. | Square multi-pipe once-through boiler |
| US5273001A (en) * | 1988-12-22 | 1993-12-28 | Toshihiro Kayahara | Quadrangular type multi-tube once-through boiler |
| EP0524698B1 (en) * | 1991-07-26 | 1995-03-01 | Tokyo Gas Co., Ltd. | Water heater with reduced NOx output |
| ES2093252T3 (es) * | 1992-03-05 | 1996-12-16 | Schoppe Fritz | Caldera de hogar interior. |
| JP3221582B2 (ja) * | 1992-09-09 | 2001-10-22 | 株式会社三浦研究所 | 低ＮＯｘ、及び低ＣＯ燃焼装置 |
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