JPS634113B2 - - Google Patents
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- JPS634113B2 JPS634113B2 JP57084740A JP8474082A JPS634113B2 JP S634113 B2 JPS634113 B2 JP S634113B2 JP 57084740 A JP57084740 A JP 57084740A JP 8474082 A JP8474082 A JP 8474082A JP S634113 B2 JPS634113 B2 JP S634113B2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B33/00—Boilers; Analysers; Rectifiers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B7/00—Steam boilers of furnace-tube type, i.e. the combustion of fuel being performed inside one or more furnace tubes built-in in the boiler body
- F22B7/04—Steam boilers of furnace-tube type, i.e. the combustion of fuel being performed inside one or more furnace tubes built-in in the boiler body with auxiliary water tubes
- F22B7/06—Steam boilers of furnace-tube type, i.e. the combustion of fuel being performed inside one or more furnace tubes built-in in the boiler body with auxiliary water tubes inside the furnace tube in transverse arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2333/00—Details of boilers; Analysers; Rectifiers
- F25B2333/003—Details of boilers; Analysers; Rectifiers the generator or boiler is heated by combustion gas
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- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、蒸気発生装置に係り、とくに吸収式
冷温水機の発生器として好適な蒸気発生装置に関
する。
冷温水機の発生器として好適な蒸気発生装置に関
する。
第１図は従来技術にもとづいて構成された吸収
式冷温水機の発生器で、ガスもしくは液体燃料供
給管１、ノズル２、空気供給管３、バーナダクト
４、固定部品５、保炎板６などから構成されたバ
ーナ部と、燃焼室２５を取り囲む内筒壁２１、外
筒壁２２、上記燃焼室の下流側に設けられた千鳥
配列の溶液管２３などから構成されたボイラ部と
からなる。内筒壁２と外筒壁２２との間および溶
液管２３の内部には溶液２４があり、溶液面上部
には気液分離室が構成されている。
式冷温水機の発生器で、ガスもしくは液体燃料供
給管１、ノズル２、空気供給管３、バーナダクト
４、固定部品５、保炎板６などから構成されたバ
ーナ部と、燃焼室２５を取り囲む内筒壁２１、外
筒壁２２、上記燃焼室の下流側に設けられた千鳥
配列の溶液管２３などから構成されたボイラ部と
からなる。内筒壁２と外筒壁２２との間および溶
液管２３の内部には溶液２４があり、溶液面上部
には気液分離室が構成されている。
かかる構成の発生器ではバーナの特性から火炎
７が長く従つて火炎形状が不均一となる傾向があ
る。このため、発生器の炉筒部では火炎が内筒壁
２１や溶液管２３に触れて燃焼反応が停止するク
エンチング現象が起ることによりCOガスの発生
を防止するため、並びに火炎と溶液との熱交換が
十分行なわれて溶液管群２３に流入する燃焼ガス
温度が適正な値となつて溶液管群２３における熱
交換が過大とならないようにするために、前記燃
焼室を巾、高さとも十分余裕のある大きさにする
とともに、火炎の長さに合わせて十分な長さの炉
筒とする必要があり、発生器の寸法を小さくする
ことができなかつた。
７が長く従つて火炎形状が不均一となる傾向があ
る。このため、発生器の炉筒部では火炎が内筒壁
２１や溶液管２３に触れて燃焼反応が停止するク
エンチング現象が起ることによりCOガスの発生
を防止するため、並びに火炎と溶液との熱交換が
十分行なわれて溶液管群２３に流入する燃焼ガス
温度が適正な値となつて溶液管群２３における熱
交換が過大とならないようにするために、前記燃
焼室を巾、高さとも十分余裕のある大きさにする
とともに、火炎の長さに合わせて十分な長さの炉
筒とする必要があり、発生器の寸法を小さくする
ことができなかつた。
また、燃焼室負荷を大きくできないために、高
温の燃焼ガスが溶液管２３の１列目の管２３ａに
ぶつかり、その先端部に局部過熱が発生する。さ
らに、溶液管２３の１列目の管２３ａの間隙で絞
られて流速を増した燃焼ガスが、２列目の管２３
ｂの先端を直撃し、ここでも局部過熱が発生す
る。これらの局部過熱により腐食の進行が速くな
り、機器の寿命が短かくなつたり不凝縮ガス発生
量が増大して、縮凝器、吸収器の熱伝達率が低下
するなどの不具合が起こる。これを防ぐために
は、溶液管の位置を下流側に下げたり、管と管の
間隙を広くしたりする必要があり、発生器がさら
に大形化するという欠点があつた。
温の燃焼ガスが溶液管２３の１列目の管２３ａに
ぶつかり、その先端部に局部過熱が発生する。さ
らに、溶液管２３の１列目の管２３ａの間隙で絞
られて流速を増した燃焼ガスが、２列目の管２３
ｂの先端を直撃し、ここでも局部過熱が発生す
る。これらの局部過熱により腐食の進行が速くな
り、機器の寿命が短かくなつたり不凝縮ガス発生
量が増大して、縮凝器、吸収器の熱伝達率が低下
するなどの不具合が起こる。これを防ぐために
は、溶液管の位置を下流側に下げたり、管と管の
間隙を広くしたりする必要があり、発生器がさら
に大形化するという欠点があつた。
本発明の目的は、発生器全体の熱流束の均一化
を図り、これにより平均熱流束を増大して小形化
を達成した吸収式冷温水器の発生器を提供するこ
とにある。
を図り、これにより平均熱流束を増大して小形化
を達成した吸収式冷温水器の発生器を提供するこ
とにある。
本発明は、三次空気を導入して燃料と空気の混
合と促進し炎の短縮を達成した小形高負荷のアル
ミ製ライン状バーナを用いて燃焼室を短かくし、
燃焼室を短かくしたことにより高温の燃焼ガスが
溶液管群に流入して１列目、２列目の溶液管の先
端部に局部過熱が発生するのを防ぐために燃焼室
にフインを設けて燃焼ガスの温度を下げるように
したこと、また、溶液管先端部の局所熱伝達率が
溶液管先端部の曲率半径の平方根に逆比例するこ
とに着目し、高温の燃焼ガスのぶつかる溶液管１
列目だけを後列よりも径の大きな管にしたこと、
さらに、第１列目の管の径をＤ、第１列目の管と
管の間隙をＳとした場合に、一般にＤ＞2Sであ
り、第１列目の管と管の間隙の中心線と第２列目
の管の中心線のずれａをＳ／２＜ａ＜（Ｄ―
Ｓ）／２となるように配列することにより、第１
列目の管と管の間隙で絞られて流速が最大となつ
た燃焼ガスが２列目の管の先端にぶつからず、少
しずれた位置にぶつかるので、流れが免れて局部
過熱を防止できるようにしたことを特徴としてい
る。
合と促進し炎の短縮を達成した小形高負荷のアル
ミ製ライン状バーナを用いて燃焼室を短かくし、
燃焼室を短かくしたことにより高温の燃焼ガスが
溶液管群に流入して１列目、２列目の溶液管の先
端部に局部過熱が発生するのを防ぐために燃焼室
にフインを設けて燃焼ガスの温度を下げるように
したこと、また、溶液管先端部の局所熱伝達率が
溶液管先端部の曲率半径の平方根に逆比例するこ
とに着目し、高温の燃焼ガスのぶつかる溶液管１
列目だけを後列よりも径の大きな管にしたこと、
さらに、第１列目の管の径をＤ、第１列目の管と
管の間隙をＳとした場合に、一般にＤ＞2Sであ
り、第１列目の管と管の間隙の中心線と第２列目
の管の中心線のずれａをＳ／２＜ａ＜（Ｄ―
Ｓ）／２となるように配列することにより、第１
列目の管と管の間隙で絞られて流速が最大となつ
た燃焼ガスが２列目の管の先端にぶつからず、少
しずれた位置にぶつかるので、流れが免れて局部
過熱を防止できるようにしたことを特徴としてい
る。
また、アルミ製ライン状バーナを用いた場合、
バーナ自体が炎により加熱されアルミの耐熱上問
題となることを防ぐためにボイラとの結合部でバ
ーナを冷却しなければならず、ボイラとバーナの
結合力を強くする必要がありこの結合部にボイラ
とバーナの材料の熱膨張率の違いにより熱応力が
発生してバーナが疲労破壊するおそれがある。そ
こで、二次燃焼室に熱遮蔽板を設けることにより
火炎からの放射や対流による熱がバーナに入ら
ず、熱遮蔽板を通つて直接ボイラへ流れるように
したことを特徴としている。これによりバーナの
温度は上がらず、バーナとボイラの結合力を強く
する必要もなくなり熱応力の問題は解決される。
バーナ自体が炎により加熱されアルミの耐熱上問
題となることを防ぐためにボイラとの結合部でバ
ーナを冷却しなければならず、ボイラとバーナの
結合力を強くする必要がありこの結合部にボイラ
とバーナの材料の熱膨張率の違いにより熱応力が
発生してバーナが疲労破壊するおそれがある。そ
こで、二次燃焼室に熱遮蔽板を設けることにより
火炎からの放射や対流による熱がバーナに入ら
ず、熱遮蔽板を通つて直接ボイラへ流れるように
したことを特徴としている。これによりバーナの
温度は上がらず、バーナとボイラの結合力を強く
する必要もなくなり熱応力の問題は解決される。
以下本発明を吸収式冷温水機の発生器に適用し
た一実施例を第２図に従つて説明する。
た一実施例を第２図に従つて説明する。
構成は、燃焼用空気を送り込むフアン７とこの
フアンを駆動するモータ８とバーナ１０を取り囲
む空気室９とボイラ部２０からなつている。上記
バーナ１０は、ガス燃料もしくはガス化した液体
燃料と一次空気を予混合する予混合室１１、予混
合気を流すライン状のポート部１２、ライン状の
炎口面１３、ライン状の炎口面１３の両側から二
次空気を流す流路１４、炎口面１３に対向してラ
イン状の絞り部１５を設けるための絞り１５ａ、
一次燃焼室１６、絞り部１５の下流に火炎の両側
から三次空気を流す噴出口１７を設けた二次燃焼
室１８、三次空気室１９、などからなり、ボイラ
部２０は、バーナ１０を取り付ける端板２７、端
板２７から二次燃焼室内に突出した熱遮蔽板２
８、熱遮蔽板２８の三次空気噴出口に対向する位
置にあけた三次空気流路２９、従来技術の燃焼室
に相当する三次燃焼室２５、燃焼室２５を取り囲
む内筒壁２１、バーナ１０の数だけ燃焼室を仕切
る伝熱壁２１ａ、内筒壁２１および伝熱壁２１ａ
から燃焼室２５へ突き出したフイン２６、外筒壁
２２、燃焼室２５の下流側に設置された溶液管２
３からなつている。溶液管２３は、１列目の径の
大きな裸管２３ａ、２列目以降の径の小さな裸管
２３ｂ、裸管の下流側に配置されたフイン管２３
ｃからなつており、内筒壁２１と外筒壁２２の間
および溶液管２３の内部には溶液２４がある。
フアンを駆動するモータ８とバーナ１０を取り囲
む空気室９とボイラ部２０からなつている。上記
バーナ１０は、ガス燃料もしくはガス化した液体
燃料と一次空気を予混合する予混合室１１、予混
合気を流すライン状のポート部１２、ライン状の
炎口面１３、ライン状の炎口面１３の両側から二
次空気を流す流路１４、炎口面１３に対向してラ
イン状の絞り部１５を設けるための絞り１５ａ、
一次燃焼室１６、絞り部１５の下流に火炎の両側
から三次空気を流す噴出口１７を設けた二次燃焼
室１８、三次空気室１９、などからなり、ボイラ
部２０は、バーナ１０を取り付ける端板２７、端
板２７から二次燃焼室内に突出した熱遮蔽板２
８、熱遮蔽板２８の三次空気噴出口に対向する位
置にあけた三次空気流路２９、従来技術の燃焼室
に相当する三次燃焼室２５、燃焼室２５を取り囲
む内筒壁２１、バーナ１０の数だけ燃焼室を仕切
る伝熱壁２１ａ、内筒壁２１および伝熱壁２１ａ
から燃焼室２５へ突き出したフイン２６、外筒壁
２２、燃焼室２５の下流側に設置された溶液管２
３からなつている。溶液管２３は、１列目の径の
大きな裸管２３ａ、２列目以降の径の小さな裸管
２３ｂ、裸管の下流側に配置されたフイン管２３
ｃからなつており、内筒壁２１と外筒壁２２の間
および溶液管２３の内部には溶液２４がある。
かかる構成のバーナ部はその機能として(i)一次
空気率を低くし、二次空気と三次空気により燃焼
を完結するように構成したため、燃料として各種
ガスやガス化した液体燃料などを使用できるだけ
でなく、火炎７の長さが短かく、火炎形状も一定
となる、(ii)燃焼室負荷を従来の約2.5倍にできる
ので、燃焼室２５を小形化する能力を有してい
る。
空気率を低くし、二次空気と三次空気により燃焼
を完結するように構成したため、燃料として各種
ガスやガス化した液体燃料などを使用できるだけ
でなく、火炎７の長さが短かく、火炎形状も一定
となる、(ii)燃焼室負荷を従来の約2.5倍にできる
ので、燃焼室２５を小形化する能力を有してい
る。
以上述べたバーナの機能を活用するものとして
フイン２６の作用がある。すなわち、火炎形状が
一定であることを利用し、その火炎形状に合せ
て、火炎のなかに入らないようにフイン２６を取
付けることにより、フイン２６を特に高温とする
ことなく、またCO発生を抑止しながら火炎７の
外部の高温燃焼ガスから、対流などにより効果的
に熱をフイン２６、内筒壁２１を経由して燃焼室
２５の周囲の溶液２４に伝えることができる。
フイン２６の作用がある。すなわち、火炎形状が
一定であることを利用し、その火炎形状に合せ
て、火炎のなかに入らないようにフイン２６を取
付けることにより、フイン２６を特に高温とする
ことなく、またCO発生を抑止しながら火炎７の
外部の高温燃焼ガスから、対流などにより効果的
に熱をフイン２６、内筒壁２１を経由して燃焼室
２５の周囲の溶液２４に伝えることができる。
フイン２６の作用により、燃焼室２５の周囲の
溶液への熱流束が高くできると、燃焼ガスの温度
が低下するので溶液管２３をバーナ側に近づけて
も、溶液管２３の熱流束が異常に大きくなること
がないので、燃焼ガスの流れ方向の燃焼室２５の
長さを短かくできる。
溶液への熱流束が高くできると、燃焼ガスの温度
が低下するので溶液管２３をバーナ側に近づけて
も、溶液管２３の熱流束が異常に大きくなること
がないので、燃焼ガスの流れ方向の燃焼室２５の
長さを短かくできる。
また、溶液管の１列目の管２３ａの径を後列よ
りも大きくしたので、１列目の溶液管２３ａ先端
部の局所熱伝達率はこの先端の曲率半径の平方根
に反比例して小さくなる。さらに、１列目の管２
３ａと２列目以降の管２３ｂの管径が異なつてお
り、２列目の管２３ｂの中心が１列目の管２３ａ
の間隙の中心からずれているので、１列目の管２
３ａの間隙で絞られて流速の速くなつた燃焼ガス
が２列目の管２３ｂの中心から少しずれたところ
に当たり、よどみ点が発生せず、溶液管における
局部過熱を防止でき、全体の熱流束均一化を達成
できる。
りも大きくしたので、１列目の溶液管２３ａ先端
部の局所熱伝達率はこの先端の曲率半径の平方根
に反比例して小さくなる。さらに、１列目の管２
３ａと２列目以降の管２３ｂの管径が異なつてお
り、２列目の管２３ｂの中心が１列目の管２３ａ
の間隙の中心からずれているので、１列目の管２
３ａの間隙で絞られて流速の速くなつた燃焼ガス
が２列目の管２３ｂの中心から少しずれたところ
に当たり、よどみ点が発生せず、溶液管における
局部過熱を防止でき、全体の熱流束均一化を達成
できる。
また、かかる構成のアルミ製バーナを用いた場
合、二次燃焼室において反応中の高温（1300〜
1500℃）の燃焼ガスからのふく射や対流により、
二次燃焼室の壁１８ａに熱が伝わり高温（約350
℃）になるために、アルミの耐熱上問題になり、
ボイラ端板２７との接合部において、ボイラとバ
ーナの材質の違いによる熱膨張率の違いにより熱
応力が発生し疲労破壊の恐れもでてくる。しか
し、本発明の構成においては二次燃焼室内に熱遮
蔽板２８が突出しており、高温の燃焼ガスからの
ふく射や対流による熱はこの熱遮蔽板を通つてボ
イラへ流れるので、壁１８ａの温度は高温になる
ことはなくなり、アルミの耐熱問題や熱疲労破壊
の問題は解決される。
合、二次燃焼室において反応中の高温（1300〜
1500℃）の燃焼ガスからのふく射や対流により、
二次燃焼室の壁１８ａに熱が伝わり高温（約350
℃）になるために、アルミの耐熱上問題になり、
ボイラ端板２７との接合部において、ボイラとバ
ーナの材質の違いによる熱膨張率の違いにより熱
応力が発生し疲労破壊の恐れもでてくる。しか
し、本発明の構成においては二次燃焼室内に熱遮
蔽板２８が突出しており、高温の燃焼ガスからの
ふく射や対流による熱はこの熱遮蔽板を通つてボ
イラへ流れるので、壁１８ａの温度は高温になる
ことはなくなり、アルミの耐熱問題や熱疲労破壊
の問題は解決される。
実際本構成の発生器において、バーナ熱入力
30000Kcal／ｈのものを２台用いて、20冷凍トン
用のものを設計したのであるが、従来技術に比べ
て同一冷凍トン当たりの容積は約1/2となり、大
幅な小形化が達成できた。
30000Kcal／ｈのものを２台用いて、20冷凍トン
用のものを設計したのであるが、従来技術に比べ
て同一冷凍トン当たりの容積は約1/2となり、大
幅な小形化が達成できた。
また、かかる構成の発生器においては、バーナ
を２台用いたので容量制御が容易になるという効
果があり、また、燃焼用空気の空気室９がバーナ
１０を取り囲んでいるので、この燃焼用空気によ
りバーナの冷却ができるという効果もある。
を２台用いたので容量制御が容易になるという効
果があり、また、燃焼用空気の空気室９がバーナ
１０を取り囲んでいるので、この燃焼用空気によ
りバーナの冷却ができるという効果もある。
本発明によれば、炎の短かい小形高負荷のアル
ミ製ライン状バーナを用いて燃焼室を小さくし、
燃焼室にはフインを取り付け、溶液管の１列目は
管径を大きくし、２列目の管の中心は１列目の管
と管の中心からずらすことにより溶液管の先端部
分の局部過熱を防ぎ、発生器全体の均一加熱を達
成し、これにより平均熱流束を増大して発生器の
小形化と低価格を図ることができる。
ミ製ライン状バーナを用いて燃焼室を小さくし、
燃焼室にはフインを取り付け、溶液管の１列目は
管径を大きくし、２列目の管の中心は１列目の管
と管の中心からずらすことにより溶液管の先端部
分の局部過熱を防ぎ、発生器全体の均一加熱を達
成し、これにより平均熱流束を増大して発生器の
小形化と低価格を図ることができる。
燃焼室にフインを取付け炉筒部を短縮できたの
で溶液封入量が少なくてすみ、従つて発生器の熱
容量が小さくなり、冷媒蒸気発生までの時間を短
縮でき、起動特性の優れた吸収式冷温水機を提供
できるという効果もある。
で溶液封入量が少なくてすみ、従つて発生器の熱
容量が小さくなり、冷媒蒸気発生までの時間を短
縮でき、起動特性の優れた吸収式冷温水機を提供
できるという効果もある。
第１図は従来の発生器の横断面図、第２図は本
発明の発生器の横断面図、第３図はバーナ部断面
図。 １０…バーナ、１１…予混合室、１２…ポート
部、１３…炎口面、１４…二次空気流路、１５…
絞り部、１６…一次燃焼室、１７…三次空気噴出
口、１８…二次燃焼室、２１…内筒壁、２１ａ…
伝熱壁、２２…外筒壁、２３…溶液管、２５…三
次燃焼室、２６…フイン、２８…熱遮蔽板、２９
…三次空気流路。
発明の発生器の横断面図、第３図はバーナ部断面
図。 １０…バーナ、１１…予混合室、１２…ポート
部、１３…炎口面、１４…二次空気流路、１５…
絞り部、１６…一次燃焼室、１７…三次空気噴出
口、１８…二次燃焼室、２１…内筒壁、２１ａ…
伝熱壁、２２…外筒壁、２３…溶液管、２５…三
次燃焼室、２６…フイン、２８…熱遮蔽板、２９
…三次空気流路。
Claims (1)
- １ 燃焼室を有する燃焼器と、この燃焼室の下流
側に設けた液室と、この液室上に設けられた気液
分離室からなる吸収式冷温水機の発生器におい
て、前記燃焼器は、ガス燃料もしくはガス化した
燃料と一次空気とを予混合する混合室、予混合気
を流すライン状のポート部、ライン上の炎口面、
ライン状の炎口面の両側から二次空気を流す流
路、炎口面に対向してライン状の絞りを設けた一
次燃焼室および絞りの下流に火炎の両側から三次
空気を流す噴出口を設けた二次燃焼室を備え、液
室の内側が三次燃焼室となつており、この液室の
内壁面にフインを設け、溶液管の燃焼室に有する
第１列目の管の先端部の曲率半径を第２列目の曲
率半径よりも大きくし、上記第１列目の管同士の
間隙をＳ、第２列目の管の直径をＤとした場合
に、第２列目の管の中心を、１列目の管と管との
間隙の中心からＳ／２より大きく、（Ｄ―Ｓ）／
２を越えない範囲でずらした千鳥配列にしたこと
を特徴とする蒸気発生装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57084740A JPS58203371A (ja) | 1982-05-21 | 1982-05-21 | 蒸気発生装置 |
| US06/495,584 US4499859A (en) | 1982-05-21 | 1983-05-18 | Vapor generator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57084740A JPS58203371A (ja) | 1982-05-21 | 1982-05-21 | 蒸気発生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58203371A JPS58203371A (ja) | 1983-11-26 |
| JPS634113B2 true JPS634113B2 (ja) | 1988-01-27 |
Family
ID=13839088
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57084740A Granted JPS58203371A (ja) | 1982-05-21 | 1982-05-21 | 蒸気発生装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4499859A (ja) |
| JP (1) | JPS58203371A (ja) |
Families Citing this family (14)
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|---|---|---|---|---|
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| JP3221582B2 (ja) * | 1992-09-09 | 2001-10-22 | 株式会社三浦研究所 | 低ＮＯｘ、及び低ＣＯ燃焼装置 |
| JP3195100B2 (ja) * | 1993-01-26 | 2001-08-06 | 株式会社日立製作所 | 吸収式冷温水機の高温再生器及び吸収式冷温水機 |
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| WO1999024769A1 (fr) * | 1997-11-12 | 1999-05-20 | Hitachi, Ltd. | Chauffe-eau/refroidisseur d'eau a absorption et regenerateur a haute temperature afferent |
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| US7155917B2 (en) * | 2004-06-15 | 2007-01-02 | Mustang Engineering L.P. (A Wood Group Company) | Apparatus and methods for converting a cryogenic fluid into gas |
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| CN108167845B (zh) * | 2017-12-05 | 2021-02-12 | 广州市万屋净环保科技有限公司 | 一种室内污染物燃烧分解装置 |
Family Cites Families (4)
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|---|---|---|---|---|
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| NL7907833A (nl) * | 1979-10-25 | 1981-04-28 | Tricentrol Benelux | Warmwaterketel, bijvoorbeeld een centrale verwarmings- ketel. |
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1982
- 1982-05-21 JP JP57084740A patent/JPS58203371A/ja active Granted
-
1983
- 1983-05-18 US US06/495,584 patent/US4499859A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4499859A (en) | 1985-02-19 |
| JPS58203371A (ja) | 1983-11-26 |
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