JPS5819950B2 - 太陽熱選択吸収板の製造法 - Google Patents
太陽熱選択吸収板の製造法Info
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- JPS5819950B2 JPS5819950B2 JP55156392A JP15639280A JPS5819950B2 JP S5819950 B2 JPS5819950 B2 JP S5819950B2 JP 55156392 A JP55156392 A JP 55156392A JP 15639280 A JP15639280 A JP 15639280A JP S5819950 B2 JPS5819950 B2 JP S5819950B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明はステンレス鋼板の表面に、酸性酸化法によって
太陽熱選択吸収性、耐錆性および溶接性などにすぐれた
金属酸化物皮膜を生成させることを特徴とする太陽熱選
択吸収板の製造法に関するものである。
太陽熱選択吸収性、耐錆性および溶接性などにすぐれた
金属酸化物皮膜を生成させることを特徴とする太陽熱選
択吸収板の製造法に関するものである。
従来、太陽熱を集熱するに当って集熱面に黒色塗料など
の完全な黒体に近い物質を塗布する方法は良く知られて
おり太陽熱温水器として実用化されている。
の完全な黒体に近い物質を塗布する方法は良く知られて
おり太陽熱温水器として実用化されている。
しかしながら、黒色塗料な用いた集熱面の太陽熱吸収特
性は良好であるが集熱面の温度上昇につれて熱エネルギ
ーの再放射による熱損失が著しく増大し、太陽熱利用シ
ステムなど高温を要求される場合効率が低下する欠点を
有している。
性は良好であるが集熱面の温度上昇につれて熱エネルギ
ーの再放射による熱損失が著しく増大し、太陽熱利用シ
ステムなど高温を要求される場合効率が低下する欠点を
有している。
したがって太陽熱を有効に利用するためには太陽・熱を
効率良く吸収し、しかも吸収した熱エネルギーの再放射
率の小さい集熱面の開発が要求される。
効率良く吸収し、しかも吸収した熱エネルギーの再放射
率の小さい集熱面の開発が要求される。
従来、太陽熱の吸収効率が高く、吸収した熱エネルギー
の再放射率の低い集熱面は選択吸収面と呼ばれており、
このような選択吸収面として酸化１銅吸収面、黒色ニッ
ケルメッキ処理を施した吸収面、あるいは金属基板上に
種々の金属酸化物を蒸着した吸収面などが知られている
が、これらの皮膜については耐久性あるいは密着性に欠
けるなど問題があり、製造に際しても均一なメッキある
い；は蒸着を行う上で多くの困難を伴う。
の再放射率の低い集熱面は選択吸収面と呼ばれており、
このような選択吸収面として酸化１銅吸収面、黒色ニッ
ケルメッキ処理を施した吸収面、あるいは金属基板上に
種々の金属酸化物を蒸着した吸収面などが知られている
が、これらの皮膜については耐久性あるいは密着性に欠
けるなど問題があり、製造に際しても均一なメッキある
い；は蒸着を行う上で多くの困難を伴う。
とくに使用中における銹の発生に伴う集熱効率の低下は
、耐久性の観点から防止しなければならない。
、耐久性の観点から防止しなければならない。
このような観点から耐食、耐錆性にすぐれたステンレス
鋼に選択吸収皮膜を生成させるメリットは著しく；大き
い。
鋼に選択吸収皮膜を生成させるメリットは著しく；大き
い。
ステンレス鋼板を水酸化ナトリウム又は水酸化カリウム
溶液にリン酸塩（ナトリウム塩又はカリウム塩）、硝酸
塩又は亜硝酸塩（ナトリウム塩又はカリウム塩）、水酸
化第二鉄および過酸化鉛を１添加したアルカリ酸化浴中
で化成処理することにより選択吸収皮膜を生成する方法
（特開昭５２−３８６５２号公報、特開昭５５−６４１
４号公報）が提案されている。
溶液にリン酸塩（ナトリウム塩又はカリウム塩）、硝酸
塩又は亜硝酸塩（ナトリウム塩又はカリウム塩）、水酸
化第二鉄および過酸化鉛を１添加したアルカリ酸化浴中
で化成処理することにより選択吸収皮膜を生成する方法
（特開昭５２−３８６５２号公報、特開昭５５−６４１
４号公報）が提案されている。
しかしアルカリ酸化浴中で生成する皮膜は均一性に欠け
いわゆる゛むら″が生；じやすい。
いわゆる゛むら″が生；じやすい。
またアルカリ酸化浴は浴組成が複雑であるため浴管理の
面で実用性に欠ける面がある。
面で実用性に欠ける面がある。
一方ステンレス鋼板の選択吸収皮膜の化成処理法として
無水クロム酸−硫酸浴（米国特許３２１０２２０号明細
書）あるいは重クロム酸す；トリウム又は重クロム酸カ
リウム−硫酸浴（重クロム酸ナトリウム又は重クロム酸
カリウム１００〜４００ｇ／１３、硫酸４００〜８００
ｇ／ｌ？、特開田５２−３８６５２号公報）を用いた酸
性酸化法が提案されている。
無水クロム酸−硫酸浴（米国特許３２１０２２０号明細
書）あるいは重クロム酸す；トリウム又は重クロム酸カ
リウム−硫酸浴（重クロム酸ナトリウム又は重クロム酸
カリウム１００〜４００ｇ／１３、硫酸４００〜８００
ｇ／ｌ？、特開田５２−３８６５２号公報）を用いた酸
性酸化法が提案されている。
しかしこれらの酸性酸化法が提案されている。
しかしこれらの酸性酸化浴を用いた場合、無水クロム酸
、重クロム酸塩と硫酸の濃度の割合によって若干変って
くるが、皮膜生成時にステンレス原板が局部腐食（主と
して粒界腐食）をおこし、選択吸収性が低下するととも
に塩水噴霧試験のような塩素イオンの存在する雰囲気中
で耐誘性が劣化する。
、重クロム酸塩と硫酸の濃度の割合によって若干変って
くるが、皮膜生成時にステンレス原板が局部腐食（主と
して粒界腐食）をおこし、選択吸収性が低下するととも
に塩水噴霧試験のような塩素イオンの存在する雰囲気中
で耐誘性が劣化する。
本発明は以上のごとき公知の酸性酸化法における問題点
？解決し、選択吸収性ならびに耐誘性にすぐれているば
かりでなく、現場製造性にもすぐれたステンレス鋼板の
太陽熱エネルギー選択吸収面の製造法を提供するもので
ある。
？解決し、選択吸収性ならびに耐誘性にすぐれているば
かりでなく、現場製造性にもすぐれたステンレス鋼板の
太陽熱エネルギー選択吸収面の製造法を提供するもので
ある。
本発明の酸性酸化法で使用する浴組成は以下のごとくで
ある。
ある。
（ａ） 重クロム酸ナトリウム（Ｎａ２Ｃｒ２Ｏ７）
又は重クロム酸カリウム（Ｋ２Ｃｒ２Ｏ７） ７０〜９０ｇ／１１ （好ましくは８０ｇ＃） （ｂ）硫酸（Ｈ２ＳＯ４） ５５０〜６３０ｇ／／１ （好ましくは６０１＃） なお重クロム酸塩と硫酸の純度は工業薬品縁で十分であ
り浴濃度の調整に用いる水は一般水道水。
又は重クロム酸カリウム（Ｋ２Ｃｒ２Ｏ７） ７０〜９０ｇ／１１ （好ましくは８０ｇ＃） （ｂ）硫酸（Ｈ２ＳＯ４） ５５０〜６３０ｇ／／１ （好ましくは６０１＃） なお重クロム酸塩と硫酸の純度は工業薬品縁で十分であ
り浴濃度の調整に用いる水は一般水道水。
を用いて良い。
化成処理温度は８０℃〜沸点（約１１５℃）であるが、
好ましくは１０５〜１１０℃である。
好ましくは１０５〜１１０℃である。
処理時間は浴組成および浴温度に依存するが、１０〜３
０分程度である。
０分程度である。
８０℃未満の浴温度では、。選択吸収特性の優れた皮膜
を形成するために長時間を要し実用的でない。
を形成するために長時間を要し実用的でない。
以下に上記浴組成範囲の限定理由を述べる。
先ニ述べた如く、太陽熱コレクターの選択吸収性を長時
間保持するためには選択吸収面での使用中に１おける銹
の発生は絶対に防止しなければならない。
間保持するためには選択吸収面での使用中に１おける銹
の発生は絶対に防止しなければならない。
一般に集熱板はガラス板を有する収納箱により保護され
るが、大気中の酸性ガス、海塩粒子あるいは水分の侵入
を完全に防止することは不可能であり、夜間には収納箱
中で水分の結露が多くの場合１発生する。
るが、大気中の酸性ガス、海塩粒子あるいは水分の侵入
を完全に防止することは不可能であり、夜間には収納箱
中で水分の結露が多くの場合１発生する。
したがって長期間の使用、に際し集熱板表面に銹が発生
する。
する。
耐食、耐誘性にすぐれたステンレス鋼板の使用はこの面
で非常に有利であるがステンレス鋼板といえども耐誘性
の点で問題がないとは言えない。
で非常に有利であるがステンレス鋼板といえども耐誘性
の点で問題がないとは言えない。
このような見地から本発明者らは鋭意研究を進めた結果
化成処理浴組成にこれらの選択吸収面の耐誘性が著しく
依存することを見出した。
化成処理浴組成にこれらの選択吸収面の耐誘性が著しく
依存することを見出した。
第１図は１９％Ｃｒ−２％Ｍｏ フェライトステンレ
ス鋼板を各種の重クロム酸ナトリウムと硫酸の濃度の浴
中で選択吸収性が最高となる化成処理を症こした後、耐
誘性促進試験（５係塩化ナトリウム＋０．２優遇酸化水
素添加溶液中３０℃、２４時間浸漬）を行った結果を示
す。
ス鋼板を各種の重クロム酸ナトリウムと硫酸の濃度の浴
中で選択吸収性が最高となる化成処理を症こした後、耐
誘性促進試験（５係塩化ナトリウム＋０．２優遇酸化水
素添加溶液中３０℃、２４時間浸漬）を行った結果を示
す。
耐誘性は浸漬後の発銹起点数によりランク付を行ったが
化成処理前の１９ ％Ｃｒ −２１Ｍｏ鋼原板の耐誘性
ランクは第１図に表示したランクでＡである。
化成処理前の１９ ％Ｃｒ −２１Ｍｏ鋼原板の耐誘性
ランクは第１図に表示したランクでＡである。
化成処理前の原板並の耐誘性が得られる浴組成は重クロ
ム酸ナトリウム５０〜１０ＣＬ９／Ａ？、硫酸５００〜
８５０ｇ＃の濃度範囲である。
ム酸ナトリウム５０〜１０ＣＬ９／Ａ？、硫酸５００〜
８５０ｇ＃の濃度範囲である。
選択吸収皮膜の耐誘性は、第２図に示すごとく化成処理
表面の検鏡による粒界のエツチングの程度によっても判
定できる。
表面の検鏡による粒界のエツチングの程度によっても判
定できる。
発銹起点は粒界あるいは介在物が局部的に溶出した個所
と対応する傾向があり、化成処理時にこれらの発銹起点
の発生の可能性の小さい浴組成が上記の重クロム酸ナト
リウムと硫酸の濃度範囲になると結論される。
と対応する傾向があり、化成処理時にこれらの発銹起点
の発生の可能性の小さい浴組成が上記の重クロム酸ナト
リウムと硫酸の濃度範囲になると結論される。
一方太陽熱エネルギーの選択吸収特性も浴組成に大きく
依存する。
依存する。
太陽エネルギーの選択吸収性は、周知のごとく第３図の
曲線Ｃに示す太陽エネルギー分布に対して太陽エネルギ
ーの集中している０、３〜２．５μｍの短波長側で高い
吸収特性を有し、２．５μｍ以上の長波長側では熱の再
放射を防止する観点から高い反射率すなわち低い吸収特
性を有することにより特徴づけられる。
曲線Ｃに示す太陽エネルギー分布に対して太陽エネルギ
ーの集中している０、３〜２．５μｍの短波長側で高い
吸収特性を有し、２．５μｍ以上の長波長側では熱の再
放射を防止する観点から高い反射率すなわち低い吸収特
性を有することにより特徴づけられる。
第３図の破線すは選択吸収特性の面から理論的計算によ
って得られる理想の吸収率曲線な示し、曲線ａは本発明
の製造法により得られた選択吸収面の吸収率曲線の実測
値の１例である。
って得られる理想の吸収率曲線な示し、曲線ａは本発明
の製造法により得られた選択吸収面の吸収率曲線の実測
値の１例である。
集熱板の集熱性能は一般に太陽エネルギー分布を考慮し
た平均の吸収率で表示されているが熱の再放射を考慮し
た選択吸収性評価パラメーターが要求される。
た平均の吸収率で表示されているが熱の再放射を考慮し
た選択吸収性評価パラメーターが要求される。
一般に吸収率と放射率の比を選択吸収性評価のパラメー
タとしているが、本発明が目的としている集熱温度が２
００℃以内の低温集熱では放射率が０．２以内であれば
、性能にほとんど影響を与えないにも係わらず、パラメ
ータは非常に大きく変動するので、実体に則していない
。
タとしているが、本発明が目的としている集熱温度が２
００℃以内の低温集熱では放射率が０．２以内であれば
、性能にほとんど影響を与えないにも係わらず、パラメ
ータは非常に大きく変動するので、実体に則していない
。
これに対し本発明者らは新しいパラメータとして次に述
べるｒ値を考え、この値を測定して本発明によって得ら
れた太陽熱選択吸収板の選択吸収特性を評価した。
べるｒ値を考え、この値を測定して本発明によって得ら
れた太陽熱選択吸収板の選択吸収特性を評価した。
ここで用いたｒ値は特願昭５３−７１０００（特開昭５
４−１６３４４０号公報）で示したｒ値と本質的には同
じであるが、若干修正している。
４−１６３４４０号公報）で示したｒ値と本質的には同
じであるが、若干修正している。
すなわち前に示したｒ値は後に示す（４）式のＰに相当
し、今回用いたｒ値とは（５）式の関係で結ばれ、共に
比例関係にある。
し、今回用いたｒ値とは（５）式の関係で結ばれ、共に
比例関係にある。
新たに今回示したｒ値は測定が容易なこと、感度がよい
ことなどの特徴がある。
ことなどの特徴がある。
ｒ値の測定法は特願昭５３−７１０００（特開昭５４−
１６３４４０号公報）に示した例にさらに白色板を標準
試料として付加すれば良いのでここでは述べない。
１６３４４０号公報）に示した例にさらに白色板を標準
試料として付加すれば良いのでここでは述べない。
以下にｒ値について述べる。
ｔ ：無負荷時の選択吸収面の温度
ｔｂ：無負荷時の黒色面の温度
ｔｗ：無負荷時の白色面の温度
第１式に示すｒ値は集熱板の無負荷時における集熱面の
最高到達温度を同じく黒色塗装集熱板の最高到達温度で
規格化した値に比例する。
最高到達温度を同じく黒色塗装集熱板の最高到達温度で
規格化した値に比例する。
すなわち無負荷時における選択吸収板と黒色塗装板の特
性値をそれぞれ第（２）式および第（３）式のごとく定
義すると選択吸収特性パラメーターは第（４）式のごと
く表示できる。
性値をそれぞれ第（２）式および第（３）式のごとく定
義すると選択吸収特性パラメーターは第（４）式のごと
く表示できる。
ｘ ｓ ＝（ｔ ｓ ｔ ｏ ） ／ Ｉ
（２）Ｘｂ＝（ｔｂ−ｔｏ）■ （３
）ｔｏ：気温 Ｉ ：日射量 ｔ８．ｔｂ：第（１）式と同じ Ｐ＝Ｘ、／Ｘｂ 一方筒（１）式で表示したｒ値とＰとの関係は第（５）
式のごとくなる。
（２）Ｘｂ＝（ｔｂ−ｔｏ）■ （３
）ｔｏ：気温 Ｉ ：日射量 ｔ８．ｔｂ：第（１）式と同じ Ｐ＝Ｘ、／Ｘｂ 一方筒（１）式で表示したｒ値とＰとの関係は第（５）
式のごとくなる。
Ｐ＝ ａｒ 十ｂ （５）ａ ＊
ｂ ”定数 第５式からも明らかなごとく、選択吸収性能を示すＰは
第（１）式に示したｒ値と比例しておりｒ値が大きいほ
ど選択吸収性にすぐれると言える。
ｂ ”定数 第５式からも明らかなごとく、選択吸収性能を示すＰは
第（１）式に示したｒ値と比例しておりｒ値が大きいほ
ど選択吸収性にすぐれると言える。
この場合ｒ値は太陽光に同一形状の選択吸収板、白色板
および黒色板？露出し、それぞれの表面温度な実測して
得られる。
および黒色板？露出し、それぞれの表面温度な実測して
得られる。
第４図に従来用いられている吸収率、第５図に上述した
選択吸収性評価パラメーター、ｒ値の浴組成依存性を示
す。
選択吸収性評価パラメーター、ｒ値の浴組成依存性を示
す。
吸収率とｒ値とはほぼ対応し、ており１重クロム酸ナト
リ′ウム８０ｊ；ｌ／ｉｔ、硫酸６００、！９／Ａ’の
浴組成でいずれもピーク値を示しており、重クロム酸ナ
トリウム濃度と硫酸濃度はピーク値を示した浴組成から
遠ざかるにつれて選択吸収性能は低下する。
リ′ウム８０ｊ；ｌ／ｉｔ、硫酸６００、！９／Ａ’の
浴組成でいずれもピーク値を示しており、重クロム酸ナ
トリウム濃度と硫酸濃度はピーク値を示した浴組成から
遠ざかるにつれて選択吸収性能は低下する。
ｒ値としては１．８重程度：以−Ｌであれば選択吸収性
能として好ましいものである。
能として好ましいものである。
第１図に示した耐誘性と選択吸収性との観点より浴組成
範囲としては、重クロム酸ナトリウム７０〜９０９／１
２、硫酸５５０〜６３０ｇ＃が良好である。
範囲としては、重クロム酸ナトリウム７０〜９０９／１
２、硫酸５５０〜６３０ｇ＃が良好である。
本発明により製造した選択吸収板の色調は、第６図に示
すごとくブラック系の領域に入り、公知の浴組成（特開
昭５２−３８６５２号公報）のブルーないしブルーブラ
ック系のものに比して色調；の変化（皮膜厚さの変化）
が非常にゆるやかであり、皮膜厚さの制御も容易である
。
すごとくブラック系の領域に入り、公知の浴組成（特開
昭５２−３８６５２号公報）のブルーないしブルーブラ
ック系のものに比して色調；の変化（皮膜厚さの変化）
が非常にゆるやかであり、皮膜厚さの制御も容易である
。
化成処理時間は、最適浴組成（重クロム酸ナトリウム８
０ ｇ／ＩＩ、硫酸６０１＃）について検討した結果を
示す第７図から明らかなごとく、浴温度が低下するにつ
れて増大する。
０ ｇ／ＩＩ、硫酸６０１＃）について検討した結果を
示す第７図から明らかなごとく、浴温度が低下するにつ
れて増大する。
一方浴温度゛が上昇するにつれて処理時間は短時間側に
ずれるが選択吸収皮膜の生成可能時間の巾も減少する。
ずれるが選択吸収皮膜の生成可能時間の巾も減少する。
製造コストの面からは化成処理時間が短い方が望ましい
が作業の安定性および歩留りの観点から；１０５〜１１
０℃の温度範囲で１６〜２４分の処理時間が適当である
。
が作業の安定性および歩留りの観点から；１０５〜１１
０℃の温度範囲で１６〜２４分の処理時間が適当である
。
また、上述の説明は重クロム酸ナトリウム−硫酸浴を中
心に説明したが、重クロム酸ナトリウムの一部もしくは
全部を重クロム酸カリウムに換えても同様の効果が得ら
れるものである。
心に説明したが、重クロム酸ナトリウムの一部もしくは
全部を重クロム酸カリウムに換えても同様の効果が得ら
れるものである。
なお第１図、第２図および第６図に記入した破線イは重
クロム酸ナトリウムの溶解限度曲線を示し、口の曲線は
化成処理に４０分以−ヒを要することを示すものである
。
クロム酸ナトリウムの溶解限度曲線を示し、口の曲線は
化成処理に４０分以−ヒを要することを示すものである
。
・ 以上述べたごとく、本発明は重クロム酸ナトリウム
濃度が７０〜９０．９ ／Ｉｔと公知の浴組成（特開昭
５２−３８６５２号公報）より低い濃度範囲で耐誘性な
らびに選択吸収性がきわめてすぐれた太陽熱選択吸収板
な得るのに最適な浴組成を見出したことを最大の特徴と
するが、本発明により製造したステンレス鋼板の選択吸
収板のスポット溶接性およびシーム溶接性は原板とほぼ
同程度であり、化成処理後の各種溶接による太陽熱集熱
機の加工、組立ても容易に行うことができる。
濃度が７０〜９０．９ ／Ｉｔと公知の浴組成（特開昭
５２−３８６５２号公報）より低い濃度範囲で耐誘性な
らびに選択吸収性がきわめてすぐれた太陽熱選択吸収板
な得るのに最適な浴組成を見出したことを最大の特徴と
するが、本発明により製造したステンレス鋼板の選択吸
収板のスポット溶接性およびシーム溶接性は原板とほぼ
同程度であり、化成処理後の各種溶接による太陽熱集熱
機の加工、組立ても容易に行うことができる。
また選択吸収皮膜の素地原板への密着性も良好であり化
成処理後簡単なプレス加工により集熱パネルとしての成
形加工を行うことができる。
成処理後簡単なプレス加工により集熱パネルとしての成
形加工を行うことができる。
なお公知の化成処理法（特開昭５２−３８６５２号公報
）においては、化成処理前のステンレス鋼板の表面性状
（主として表面粗度）と前処理が、選択吸収性に大きく
影響することが報告されているが、本発明の製造法では
、表面仕上としては駈２Ｂ仕−ヒ（ＪＩＳＧ４３０５、
冷間圧延ステンレス鋼板の表面仕−ヒに規定）以上の仕
上であれば、耐誘性ならびに選択吸収性は上記の性能を
発揮でき、脱脂処理等前処理も全く必要としないことか
ら工業的にきわめて有用な発明である。
）においては、化成処理前のステンレス鋼板の表面性状
（主として表面粗度）と前処理が、選択吸収性に大きく
影響することが報告されているが、本発明の製造法では
、表面仕上としては駈２Ｂ仕−ヒ（ＪＩＳＧ４３０５、
冷間圧延ステンレス鋼板の表面仕−ヒに規定）以上の仕
上であれば、耐誘性ならびに選択吸収性は上記の性能を
発揮でき、脱脂処理等前処理も全く必要としないことか
ら工業的にきわめて有用な発明である。
以下に本発明の実施例を述べる。
実施例 １
厚さ０．３ｍ７１Ｌノステンレス鋼板（１９％Ｃｒ−２
４Ｍｏ−ＴｔｓＮｂ鋼、＆２什土）を用イテ各種濃度の
重クロム酸ナトリウム又は重クロム酸カリウムおよび硫
酸からなる浴中で化成処理を施した後、反射分光試験に
よる光学特性（吸収率、放射率）、５係塩化ナトリウム
−０，２％過酸化水素水溶液中浸漬試験による耐誘性お
よび太陽熱による表面温度測定によって得られるｒ値を
求めた結果を第１表に示す。
４Ｍｏ−ＴｔｓＮｂ鋼、＆２什土）を用イテ各種濃度の
重クロム酸ナトリウム又は重クロム酸カリウムおよび硫
酸からなる浴中で化成処理を施した後、反射分光試験に
よる光学特性（吸収率、放射率）、５係塩化ナトリウム
−０，２％過酸化水素水溶液中浸漬試験による耐誘性お
よび太陽熱による表面温度測定によって得られるｒ値を
求めた結果を第１表に示す。
本発明の範囲にあるものは、本発明以外の組成範囲のも
のに比して重クロム酸ナトリウム−硫酸系および重クロ
ム酸カリウム−硫酸系共に、吸収率が約９０％、放射率
もほぼ１５係以下、耐誘性ランクもＡでありまた選択吸
収特性を示すｒ値も１．８０以上と良好な結果を示して
いる。
のに比して重クロム酸ナトリウム−硫酸系および重クロ
ム酸カリウム−硫酸系共に、吸収率が約９０％、放射率
もほぼ１５係以下、耐誘性ランクもＡでありまた選択吸
収特性を示すｒ値も１．８０以上と良好な結果を示して
いる。
実施例 ２
Ｑ、 ３ ｍｍ厚、ＢＡ仕上のＳＵＳ ３０４ステンレ
ス鋼板を用いて実施例１と同様の実験を行った語法を第
２表に示す。
ス鋼板を用いて実施例１と同様の実験を行った語法を第
２表に示す。
５ＵＳ３０４ステンレス鋼板についてもフェライト系ス
テンレス鋼板（１９Ｃｒ−２Ｍｏ −Ｔｉ、Ｎｂ 。
テンレス鋼板（１９Ｃｒ−２Ｍｏ −Ｔｉ、Ｎｂ 。
鋼）の場合とほぼ同様、本発明の浴組成のものは本発明
以外の組成範囲のものに比して吸収率が約９０係、放射
率も約１５係以下、耐誘性ランクもＢ（フェライト系ス
テンレス１９ Ｃｒ −２Ｍｏ−Ｔ１Ｎｂ鋼よりは、原
板の耐誘性が劣るため、１ラ一り低下）であり、また選
択吸収特性な示すｒ値も１．８０以七と良好な結果を示
した。
以外の組成範囲のものに比して吸収率が約９０係、放射
率も約１５係以下、耐誘性ランクもＢ（フェライト系ス
テンレス１９ Ｃｒ −２Ｍｏ−Ｔ１Ｎｂ鋼よりは、原
板の耐誘性が劣るため、１ラ一り低下）であり、また選
択吸収特性な示すｒ値も１．８０以七と良好な結果を示
した。
実施例 ３
０．３關厚、２Ｂ仕上の５ＵＳ４３０ステンレス鋼板を
用いて、実施例１〜２と同様の実験を行った結果を第３
表に示す。
用いて、実施例１〜２と同様の実験を行った結果を第３
表に示す。
５ＵＳ４３０ステンレス鋼板についても、実施例１〜２
の場合とほぼ同様、本発明の浴組成の範囲のものは、そ
の他の浴組成のものに比して、吸収率が約９０係、放射
率も約１５係以下、耐銹性ランクもＣ−Ｄ（フェライト
系ステンレス１９Ｃｒ−２Ｍｏ −Ｔｉ 、Ｎｂ鋼より
は、原板の耐誘性が劣るため２〜３ランク低下）であり
、またｒ値も１．８０以上と良好な結果を示した。
の場合とほぼ同様、本発明の浴組成の範囲のものは、そ
の他の浴組成のものに比して、吸収率が約９０係、放射
率も約１５係以下、耐銹性ランクもＣ−Ｄ（フェライト
系ステンレス１９Ｃｒ−２Ｍｏ −Ｔｉ 、Ｎｂ鋼より
は、原板の耐誘性が劣るため２〜３ランク低下）であり
、またｒ値も１．８０以上と良好な結果を示した。
第１図はフェライト系ステンレス鋼（１９係Ｃｒ−２係
Ｍｏ鋼、＆２Ｂ仕上）を各種濃度の重クロム酸ナトリウ
ムと硫酸からなる浴を用いて化成処理を施した場合の５
幅塩化ナトリウム−０，２優遇酸化水素水溶液３０℃、
２４時間浸漬試験後の耐誘性のランクのマツプを示す図
、第２図は化成処理後の粒界のエツチングの度合を示す
マツプ図、第３図は選択吸収性を説明するために用いた
太陽エネルギー分布、理想的吸収率および本発明による
化成処理板の吸収率の一例についての電磁波の波長依存
性を示す図、第４図と第５図とはそれぞれフェライト系
不テンレス鋼（１９％Ｃｒ−２４Ｍｏ 、 皿２ Ｂ仕
上）忙ついて、各種の濃度の重クロム酸ナトリウムと硫
酸からなる浴を用いて化成処理を施した場合の太陽光の
吸収率とｒ値（選択吸収特性パラメーター）の等高純を
示す図、第６図は浴組成と化成処理後の色調の関係を示
す図、第７図は最適浴組成（重クロム酸ナトリウム８０
．９／ｌ、硫酸６００ｇ／１）Ｉｌｃおける浴温度と化
成処理時間の関係を示す図である。
Ｍｏ鋼、＆２Ｂ仕上）を各種濃度の重クロム酸ナトリウ
ムと硫酸からなる浴を用いて化成処理を施した場合の５
幅塩化ナトリウム−０，２優遇酸化水素水溶液３０℃、
２４時間浸漬試験後の耐誘性のランクのマツプを示す図
、第２図は化成処理後の粒界のエツチングの度合を示す
マツプ図、第３図は選択吸収性を説明するために用いた
太陽エネルギー分布、理想的吸収率および本発明による
化成処理板の吸収率の一例についての電磁波の波長依存
性を示す図、第４図と第５図とはそれぞれフェライト系
不テンレス鋼（１９％Ｃｒ−２４Ｍｏ 、 皿２ Ｂ仕
上）忙ついて、各種の濃度の重クロム酸ナトリウムと硫
酸からなる浴を用いて化成処理を施した場合の太陽光の
吸収率とｒ値（選択吸収特性パラメーター）の等高純を
示す図、第６図は浴組成と化成処理後の色調の関係を示
す図、第７図は最適浴組成（重クロム酸ナトリウム８０
．９／ｌ、硫酸６００ｇ／１）Ｉｌｃおける浴温度と化
成処理時間の関係を示す図である。
Claims (1)
- １ ステンレス鋼板を、重クロム酸ナトリウムまたは重
クロム酸カリウム７０〜９０９／ｌ、硫酸５５０〜６３
０９／ｌを含有する酸性酸化浴中に８０℃〜沸点（約１
１５℃）の温度範囲で浸漬処理することを特徴とする熱
吸収特性ならびに耐錆性にすぐれた太陽熱選択吸収板の
製造法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55156392A JPS5819950B2 (ja) | 1980-11-06 | 1980-11-06 | 太陽熱選択吸収板の製造法 |
| AU77007/81A AU547222B2 (en) | 1980-11-06 | 1981-11-02 | Forming an oxide layer on stainless steel to produce a selective absorption sheet of solar radiation |
| EP81401770A EP0052056B1 (en) | 1980-11-06 | 1981-11-06 | Method for producing a selective absorption sheet of solar radiation and the product |
| ZA817676A ZA817676B (en) | 1980-11-06 | 1981-11-06 | Method for producing a selective absorption sheet of solar radiation and the product |
| US06/541,491 US4491487A (en) | 1980-11-06 | 1983-10-17 | Method for producing a selective absorption sheet of a solar radiation |
| US06/657,485 US4579606A (en) | 1980-11-06 | 1984-10-03 | Metal sheet that selectively absorbs solar radiation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55156392A JPS5819950B2 (ja) | 1980-11-06 | 1980-11-06 | 太陽熱選択吸収板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5779177A JPS5779177A (en) | 1982-05-18 |
| JPS5819950B2 true JPS5819950B2 (ja) | 1983-04-20 |
Family
ID=15626731
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55156392A Expired JPS5819950B2 (ja) | 1980-11-06 | 1980-11-06 | 太陽熱選択吸収板の製造法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4491487A (ja) |
| EP (1) | EP0052056B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5819950B2 (ja) |
| AU (1) | AU547222B2 (ja) |
| ZA (1) | ZA817676B (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| JPS5819950B2 (ja) * | 1980-11-06 | 1983-04-20 | 新日本製鐵株式会社 | 太陽熱選択吸収板の製造法 |
| CA1264636A (en) * | 1984-07-19 | 1990-01-23 | Florence Stoffel | Sterile surgical needle having dark non-reflective surface |
| US5789086A (en) * | 1990-03-05 | 1998-08-04 | Ohmi; Tadahiro | Stainless steel surface having passivation film |
| US6346510B1 (en) | 1995-10-23 | 2002-02-12 | The Children's Medical Center Corporation | Therapeutic antiangiogenic endostatin compositions |
| DE19804846A1 (de) * | 1998-01-30 | 1999-08-05 | Ethicon Gmbh | Verfahren zum Herstellen von geschwärzten chirurgischen Nadeln |
| NL1014629C2 (nl) * | 2000-03-13 | 2001-09-14 | Inventum B V | Inrichting voor het chemisch behandelen van een oppervlak. |
| JP2005042130A (ja) * | 2003-07-22 | 2005-02-17 | Nippon Kinzoku Co Ltd | ステンレス鋼板、その製造方法及びゴム被覆ステンレス鋼板製ガスケット |
| JP6110672B2 (ja) * | 2013-01-24 | 2017-04-05 | 矢崎エナジーシステム株式会社 | 高性能な選択吸収処理膜の形成方法 |
| MX2014001213A (es) * | 2014-01-29 | 2015-07-29 | En Suministros E Instalaciones S A De C V | Recubrimiento absorbente selectivo de la radiacion y su proceso de obtencion a temperatura ambiente. |
| CN109414738B (zh) * | 2017-01-31 | 2021-01-05 | 亚伯株式会社 | 着色不锈钢板、着色不锈钢卷以及它们的制造方法 |
| WO2022131189A1 (ja) * | 2020-12-15 | 2022-06-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 非水電解質二次電池の集電体用のクロム含有鋼板 |
| CN116635551A (zh) * | 2020-12-15 | 2023-08-22 | 杰富意钢铁株式会社 | 燃料电池隔离件用的不锈钢板 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3518169A (en) * | 1965-07-13 | 1970-06-30 | Toyo Kahan Co Ltd | Alkali solution treatment of cathodically chromated metal surface |
| DE2423877A1 (de) * | 1973-05-30 | 1974-12-19 | Walter Franke Ag Aarburg | Verfahren zum faerben der oberflaeche von rostfreien und korrosionsbestaendigen staehlen |
| AU503043B2 (en) * | 1974-10-22 | 1979-08-23 | Nippon Steel Corporation | Coloring a stainless steel |
| JPS6014275B2 (ja) * | 1975-09-22 | 1985-04-12 | 矢崎総業株式会社 | 太陽熱利用集熱器の選択吸収面およびその製法 |
| JPS5269807A (en) * | 1975-12-08 | 1977-06-10 | Tdk Corp | Recovering of powder of ferromagnetic metal or alloy |
| JPS5334653A (en) * | 1976-09-13 | 1978-03-31 | Kobe Steel Ltd | Arc welding |
| JPS5415327A (en) * | 1977-07-07 | 1979-02-05 | Obayashi Gumi Kk | Hydraulic concrete crusher |
| JPS5464034A (en) * | 1977-10-31 | 1979-05-23 | Toyo Kohan Co Ltd | Pretreatment of steel plate treated with electrolytic chromic acid |
| JPS5819950B2 (ja) * | 1980-11-06 | 1983-04-20 | 新日本製鐵株式会社 | 太陽熱選択吸収板の製造法 |
-
1980
- 1980-11-06 JP JP55156392A patent/JPS5819950B2/ja not_active Expired
-
1981
- 1981-11-02 AU AU77007/81A patent/AU547222B2/en not_active Ceased
- 1981-11-06 EP EP81401770A patent/EP0052056B1/en not_active Expired
- 1981-11-06 ZA ZA817676A patent/ZA817676B/xx unknown
-
1983
- 1983-10-17 US US06/541,491 patent/US4491487A/en not_active Expired - Fee Related
-
1984
- 1984-10-03 US US06/657,485 patent/US4579606A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5779177A (en) | 1982-05-18 |
| AU547222B2 (en) | 1985-10-10 |
| AU7700781A (en) | 1982-06-24 |
| US4579606A (en) | 1986-04-01 |
| EP0052056A1 (en) | 1982-05-19 |
| ZA817676B (en) | 1982-10-27 |
| EP0052056B1 (en) | 1985-08-28 |
| US4491487A (en) | 1985-01-01 |
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| JPS6359065B2 (ja) |