JPS5819383B2

JPS5819383B2 - 射出成形装置

Info

Publication number: JPS5819383B2
Application number: JP52015259A
Authority: JP
Inventors: 瀬川和喜
Original assignee: Toshiba Machine Co Ltd
Current assignee: Shibaura Machine Co Ltd
Priority date: 1977-02-15
Filing date: 1977-02-15
Publication date: 1983-04-18
Also published as: FR2380094B1; IT7848024A0; DE2806051A1; US4208879A; JPS53100128A; DE2806051C2; FR2380094A1; IT1101792B; GB1581799A; CH619638A5

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、溶融金属または溶融物質（以下溶湯と呼ぶ）
を高速高圧で鋳型に圧入して成形する射出成形装置に関
するものである。

従来一般に使用されている公知の射出成形装置の射出装
置の構造は大別すると次の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）
の３種類である。

以下図に従って説明するが、第１図〜第３図で説明に関
係ない部分の説明を省略する。

（ａ）単純構造の射出装置（以下単動方式と呼ぶ）
第１図は単動方式の簡単な構造のシリンダに簡単な圧力
系統を付けたもので、図中１は高圧容器にあらかじめ高
圧ガスを封入した後にさらに流体を入れてガスを圧縮す
ることにより、エネルギーの蓄積を行い短時間に大量の
流体を使用することを可能にしたアキュームレータ、２
は射出シリンダ、３は射出ピストン、４は方向切換弁、
５，６，７は管路である。

８は図示していない圧力源に結ばれている管路である。

図において、方向切換弁４が図示の切換位置Ｚになると
アキュームレータ１内の圧力流体（以下流体と呼ぶ）は
管路５，６，７を通って射出シリンダ２に急速度で供給
され、射出ピストン３を高速度で前進（図において左行
）運動（以下射出動作と呼ぶ）させる。

なお方向切換弁４のＸ位置は該弁４の流量調整機構によ
り射出ピストン３の前進速度をＺ位置より遅くし、Ｘ位
置は射出ピストン３を後退（図で右行）させるものであ
る。

この様な方式の射出装置の特徴は故障要素が少なく操作
が容易である等の長所があるが、溶湯を鋳型に圧入する
射出動作中にアキュームレータ１から射出シリンダ２に
多量の流体を供給しなければならない。

このため射出動作が完了して射出ピストン３が停止した
とき管路５，６゜７内の流体の慣性によって非常に大き
な水撃現象（流体の運動エネルギーが圧力に変る現象）
が発生するので、射出シリンダ２内に非常に高いピーク
圧が発生しその後しばらくの間圧力変動を繰返す。

この現象による圧力は射出ピストン３を介して図示して
ない鋳型内の溶湯に伝達されるため、鋳造製品に鋳張り
が発生しやすく、また投影面積の大きい製品ではピーク
圧によって鋳型が開かれてしまうため安全な鋳造が出来
ない等の重大な欠点がある。

（ｂ）回流増速回路付射出装置（以下ランアラウン
ド方式と呼ぶ）第２図は従来公知のランアラウンド方式の説明図で、図
中第１図と同一作用のものは同一符号で示して説明を省
略する。

９ａ、９ｂは回流増速回路で、射出ピストン３が
射出動作（図で左行）するとき射出シリンダ２の背圧側
（Ｂ室側）の流体を正圧側（Ｐ室側）に回流させる回路
である。

１０は回流増速回路閉切弁で、回流増速中は全開し後述
する背圧開放用シーケンスパルプ１２が開いて背圧がタ
ンクに開放されたときはバネ１０ａにより自動的に閉じ
る。

１１はパイロット圧路で、射出ピストン３を後退（図で
右行）運動させるときは方向切換弁４をＸ位置にしてか
つ図示してない圧力源から管路８を介して供給される圧
力により回流増速回路閉切弁１０を強制的に閉じる。

１２は背圧開放用シーケンスバルブで、射出ピストン３
が射出動作をするときはスプリングの力で閉じており、
射出ピストン３が射出動作を完了して停止したときにパ
イロット圧路１３によりパイロット圧がスプリングの力
より大きくなって、全開して射出ピストン３の背圧をタ
ンクに開放することにより射出ピストン３の力を増大さ
せる。

１４゜１５．１６は管路、１７はチェック弁で、射出ピ
ストン３を後退させるとき方向切換弁４をＸ位置にして
図示してない圧力源から射出シリンダ２のＢ室に流体を
一方向にのみ流す弁である。

ランアラウンド方式の射出装置は射出ピストン３が射出
動作をするときは背圧側の流体を正圧側に回流させるこ
とにより、アキュームレータ１から射出シリンダ２に少
ない流量の流体を供給するだけで高速射出動作が出来る
ようになっており、射出動作が完了した時点で回流増速
回路９ａ、９ｂを閉塞し同時に背圧をタンクに開放する
ことによって図示してない鋳型に圧入された溶湯に高圧
を加える仕組になっている。

このランアラウンド方式の射出装置は前述した単動方式
の射出装置よりも管路７を流れる流体の流量が少なくて
済むので水撃現象が小さくまた少ない流体で高速射出動
作が出来る等の長所を持っている。

しかし、射出動作中の出力が小さいため、流動性の悪い
溶湯の鋳造または工大抵抗の大きい鋳型を用いて鋳造す
る場合には高速射出動作が出来なくなり、また射出動作
が完了してから溶湯加圧力が上昇するまでに数十〜数百
ミリセカンド時間を要するためこの間に溶湯温度が低下
して溶湯に充分な圧力伝達出来ない。

このため健全な鋳造製品が出来にくい重大な欠点がある
。

さらに単動方式より水撃現象は小さいが射出ピストン、
ピストンロンド等の運動物体の重量が太きいため運動物
体の慣性により鋳型内に圧入された溶湯に大きなピーク
圧が発生する大きな欠点を持っている。

（ｃ）増圧器付射出装置（以下増圧方式と呼ぶ）第
３図は従来公知の増圧力式の射出装置の説明図で１図中
第１図、第２図と同一作用のものは同一符号で示して説
明を省略する。

射出シリンダ２は比較的少ない流量の流体で高速射出動
作が出来るように単動方式やランアラウンド方式に比較
して小さい直径になっている。

２０は増圧シリンダ、２１は増圧ピストンで図のように
大径部と小径部からなり、増圧シリンダ２０に摺動出来
るように嵌装されており、Ｐ、ｌ１ＩＪの圧力作用面積
とＰ２側の圧力作用面積の比に逆比例して流体の圧力を
増圧する働きをする。

２２はシーケンスバルブで、増圧ピストン２１の大径部
の背圧流体がタンクに通ずる回路を開閉することにより
増圧ピストン２１の動作開始時期を制御する。

２３はパイロット圧路で、射出動作が完了した時点でシ
ーケンスバルブ２２が開き増圧ピストン２１を前進（第
３図で左行させて増圧を発生させる役目をする。

２４，２５は増圧ピストン２１が前進するとき増圧シリ
ンダ２０の背圧をタンクに流す管路である。

２６は増圧ピストン２１に内蔵したチェック弁。

１７は増圧ピストン２１を引戻す（図で左行）ための流
体を流すチェック弁である。

図において方向切換弁４が図示の切換位置になるとアキ
ュームレータ１内の流体は管路５゜６を通って方向切換
弁４を経て管路７よりチェック弁２６を通り射出シリン
ダ２のＰ２室に供給されるので、射出ピストン３は射出
動作をする。

この射出動作中ば増圧ピストン２１が発進しないように
シーケンスバルブ２２はバネの力で閉じている。

そして射出ピストン３が図示されてない溶湯を鋳型に圧
入し終った時点で、射出ピストン３の前進は停止する。

その結果射出シリンダ２のＰ２室の圧力上昇によりパイ
ロット圧路２３から供給される圧力でシーケンスバルブ
２２が全開し増圧ピストン２１が前進するとチェック弁
２６が閉じるので、射出ピストン３と増圧ピストン２１
の小径部の間に閉じ込められた流体はアキュームレータ
１から供給された圧力より高い圧力（アキュームレータ
１の圧力×増圧ピストン２１の大径部断面積÷増圧ピス
トン２１の小径部断面積）に増圧される仕組になってい
る。

このような増圧方式の射出装置は単動方式より水撃現象
が小さく、また射出ピストン３のマスが小さいのでラン
アラウンド方式よりも運動物体の慣性によって発生する
ピーク圧も小さくなっているが、射出動作が完了してか
ら増圧力が作用して溶湯を充分加圧するまでにランアラ
ウンド方式と同様に数十〜数百ミリセカンドの時間を要
する。

このため単動方式のものよりやや鋳張りの発生は少ない
がランアラウンド方式同様健全な鋳造品を成形出来にく
い重大な欠点を持っている。

以上説明したように従来公知の射出装置は何れも重大な
欠点を持っている。

本発明はこのような従来公知の射出装置の欠点を除去し
、同時に溶湯を鋳型に圧入する際に鋳型内に残存する気
体の断熱圧縮（気体から熱を奮わずに急激な圧縮を行う
と発熱する現象）によって溶湯が鋳型に焼付く現象およ
び気体抵抗による溶湯の充填不良等の弊害の除去し、製
品の形状及び必要品質、鋳型の構造、溶湯の材質等が変
っても夫々の製品に最も適した理想的な射出動作をする
射出成形方法および装置を提供するものである。

以下図により本発明の詳細な説明する。

第４図は本発明の一実施例を説明するための射出成形装
置の油圧回路で、図中３１は射出シリンダ、３２は射出
ピストンで射出シリンダ３１内に摺動自在に嵌装してい
る。

３３は増圧器８１の増圧シリンダで、射出シリンダ３１
の一体的に取付けである。

３４は増圧シリンダ３３に摺動自在に嵌装された増圧ピ
ストンで、図示のように大径部と小径部からなる段付形
状になっており、大径部は増圧シリンダ３３内に摺動自
在に嵌装し、小径部はその先端が射出シリンダ３１のＡ
室に突出せるようにして射出シリンダ３１と増圧シリン
ダ３３との間で相互にエネルギー伝達可能なようにしで
ある。

さらに射出ピストン３２が右方向に運動（以下後退と呼
ぶ）して図示のように後退限に到達したきキ、増圧ピス
トン３４は射出ピストン３２に押されて増圧シリンダ３
３内のほぼ中間位置まで押戻されるようになっている。

この目的は射出ピストン３２が高速前進し射出行程の終
りに到達した際に、射出シリンダ３１のＡ室内に発生す
る水撃現象を増圧ピストン３４を介してアキュームレー
タ５２に吸収するためである。

３５は回流増速回路で、射出ピストン３２が左方向に運
動（以下射出動作と呼ぶ）する際に射出シリンダ３１の
Ｂ室内の流体をＡ室側に回流させることにより、圧力源
からＡ室に少量の流体を供給するだけで高速広量動作を
するようにしである。

３６は高速閉切弁で、同閉切弁３６は射出シリンダ３１
のＢ室に連通ずる回流増速回路３５と射出シリンダ３１
のＡ室とを連通して射出シリンダ３１および増圧シリン
ダ３３に一体に取り付けた高速閉切弁本体（以下本体と
云う）３７、同本体３７内に装着された高速閉切弁体（
以下弁体と云う）２９、パイロットピストン３８および
本体３７内に装着されたバネ３７ａを主たる構成要件に
している。

前記弁体２９は図示のように大径部および小径部からな
って本体３７内に摺動自在に嵌挿してあり、大径部が射
出シリンダ３１のＡ室ならびに回流増速回路３５を連通
もしくは遮蔽する連通孔２９ａ、２９ｂを有していると
ともに小径部の先端を大気中に突出させたことにより弁
体２９の軸方向に作用する流体の圧力作用面積を大径部
側に対して小径部側が小さくなるようにして回流増速回
路３５を非常に短い時間で閉塞できるようにしである。

前記パイロットピストン３８は本体３７に摺動自在に嵌
挿されていて、射出ピストン３２を後退させる際に弁体
２９を外部パイロット圧により強制的に閉じる役目をす
る。

バネ３７ａは弁体２９内に挿着されていて、パイロット
ピストン３８を常時図で左行させるように働いている０
３９はパイロット圧路で、管路７８に結ばれ射出ヒスト
ン３２を後退させる際にパイロットピストン３８を加圧
するようにしである。

４０は射出動作用アキュームレータで、高圧容器にあら
かじめ高圧ガスを封入した後さらに流体を入れてガスを
圧縮することによってエネルギーの蓄積を行い短時間に
大量の流体を使用することを可能にしている。

４１は流量制御弁、４３は方向切換弁で、射出ピストン
３２の動作方向と速度を制御する弁である。

４４．４５．４６は流体の通路（以下管路と呼ぶ）であ
る。

４７は高速閉切弁３６に対向して設けられた高速閉切弁
で、同閉切弁４７は射出シリンダ３１のＡ室と方向切換
弁４３間を連通して射出シリンダ３１および増圧シリン
ダ３３に一体に取り付けた高速閉切弁本体（以下本体）
４２間本体４２内に装着された高速閉切弁体（以下弁体
と云う）４８および弁体４８に装着されたバネ３７ｂを
主な構成要件にしている。

前記弁体４８は前述の弁体２９と同一形状にして本体４
２に摺動自在に嵌挿してあり、大径部が射出シリンダ３
１のＡ室ならびに方向切換弁４３を連通もしくは遮蔽す
る連通孔４８ａ、４８ｂを有しているとともに、
小径部は大気中に開放してあって射出動作アキュームレ
−ク４０から射出シリンダ３１のＡ室に流体を供給する
回路を非常に短時間で閉塞可能なようにしである。

前記バネ３７ｂは弁体４８に装着されており該弁体４８
に圧油が作用しないときには弁体４８を図で右行させ、
射出シリンダ３１のＡ室および方向切換弁４３間の油路
を遮断している。

４９は高速閉切弁４７に固着したパイロットシリンダ、
５０はパイロットシリンダ４９に摺動自在に装着された
パイロットピストンで、パイロットシリンダ４９に挿着
されたバネ５０ａにより図で右行し、かつ管路７８に結
ばれたパイロット回路５１により制御された射出ピスト
ン３２を後退させる際に弁体４８をパイロット圧によっ
て図で左行させて強制的に開放させている。

５２は増圧用と水撃現象吸収用の２つの目的を持ったア
キュームレータで、高圧容器にあらかじめ高圧ガスを封
入し更に流体によって任意の圧力までガスを圧縮してエ
ネルギーを蓄積する。

５３はチェック弁で、管路５４と５５によりアキューム
レータ５２と増圧シリンダ３３のＣ室を結び、増圧シリ
ンダ３３のＣ室からアキュームレータ５２の方向にのみ
流体を通すようにして射出シリンダ３１のＡ室に発生す
る水撃現象を増圧ピストン３４を介してアキュームレー
タ５２に吸収するようになっている。

５６は方向切換弁で、図示していない電気信号またはそ
の他の信号により作動して、アキュームレータ５２から
増圧シリンダ３３のＣ室に流体を供給したり、または供
給を停止したり、さらにはＣ室の流体をタンクに放出す
る役目をする。

５７は流量制御弁で、アキュームレーク５２から増圧シ
リンダ３３のＣ室に供給する流量を制御する。

５９はパイロット操作チェック弁で、射出シリンダ３１
のＢ室の油をタンクに開放する回路を開閉する弁である
。

６０は方向切換弁で、射出ピストン３２が射出動作を開
始してかむ任意の時間経過または任意の射出行程を移動
したときに、電気的信号（例えばリミットスイッチ６８
または図示しないタイマー）または図示しない機械的信
号（例えばカム）で励磁し、パイロット操作チェック弁
５９のバネ室内の流体を管路６４、方向切換弁６０、管
路６５よりタンクに放出したり、あるいは閉塞すること
により、該パイロット操作チェック弁５９を任意に開閉
出来るようにしである。

６１はシーケンスバルブで、方向切換弁６０を非励磁に
て使用する場合には射出ピストン３２が射出動作を完了
した時点で管路４６に連結されたパイロット圧路６２に
よって開くように設定しである。

５８．６３ないし６７．７７ないし８０は管路である。

６９は射出ピストンロッド３２ａの先端に固着されたド
ックで、同ドック６９が位置調整可能なリミットスイッ
チ６８をＯＮさせて方向切換弁６０を動作させる場合の
実施例である。

管路７０は図示してない圧力源に接続しである。

７１は管路で、圧力源から射出動作用アキュームレータ
４０及びアキュームレータ５２へ流体を供給する。

７２は減圧弁で、アキュームレータ５２内に供給する流
体の圧力を任意に制御出来るようにしである。

７３ないし７５はチェック弁である。７６は流量制御弁
で、射出ピストンロッド３２ａのクッション部３２ｂが
クッション穴３１ａに入んでクッション動作になった４
の射出ピストン３２の速度を制御する。

次に本発明の射出装置の動作及び作用効果について説明
するが、本発明の射出装置は従来公知の射出成形装置で
は出来ない下記のような代表的な射出動作をさせること
が出来る。

け）超高速射出−超高圧加圧第４図において方向切換弁４３を図示のようにＸ位置か
ら２位置に切換えると、射出動作用アキュームレータ４
０内の流体は管路４４．流量制御弁４１、管路４５、方
向切換弁４３内を通り、管路４６を経て高速閉切弁４７
に入って該閉切弁４７の面積差によって弁体４８を流体
自身の圧力でバネ３７ｂのバネ力に抗して図で左行させ
連通孔４８ａｔ４８ｂを介して射出シリンダ３１のＡ室
に早い流速で流入し、射出ピストン３２のＡ室側の受圧
面に作用し射出ピストン３２をＢ室側に押すので、射出
ピストン３２が射出動作を開始する。

この時点ではシーケンスバルブ６１、方向切換弁６０は
図示のようになっているのでパイロット操作チェック弁
５９も閉じたままである。

従って射出シリンダ３１のＢ室内の流体は回流増速回路
３５を通って高速閉切弁３６に入り該閉切弁３６の面積
差によって弁体２９を流体自身の圧力でバネ３７ａのバ
ネ力に抗して図で右行させ連通孔２９ｂ、２９ａを介し
て射出シリンダ３１のＡ室側に回流して、射出動作用ア
キュームレータ４０からＡ室に供給された流体と合流す
る仕組にしであるので、−射出動作用アキュームレータ
４０からは少量の流体（（射出ピストン３２の断面積−
ピストンロッド３２ａの断面積）×射出ピストン３２の
移動長に等しい量）を射出シリンダ３１のＡ室に供給す
るだけで超高速射出が得られる。

勿論このときの速度は流量制御弁４１で任意に制御する
ことが出来る。

次に図示してない溶湯が鋳型に充満して射出動作が完了
する時点で管路４６は射出動作用アキュームレータ４０
と同圧になるのでシーケンスバルブ６１が開きパイロッ
ト操作チェック弁５９を開放する。

従って射出シリンダ３１のＢ室内の流体の大部分は管路
６６を通りパイロット操作チェック弁５９を経て管路６
７を通ってタンクに開放されるので、射出シリンダ３１
のＢ室内の圧力は大気圧となる。

このため回流増速回路３５も大気圧になるので弁体２９
はバネ３７ａの反発力および流体圧力により超高速で閉
じ、（図で左行）同時に高速閉切弁４７の弁体４８には
該弁体４８内のバネ３７ｂおよび連通孔４８ｂから射出
動作用アキュームレータ４０の圧力が作用し、かつ弁体
４８の左側面積が右側より大きいので該弁体４８は面積
差により閉じ（図で右行）る。

したがって射出シリンダ３１の入室内の流体は閉じ込め
られた状態となる。

一方、増圧関係では射出ピストン３２が任意の位置まで
前進（図で左行）または動作開始から任意の時間経過し
たときに、方向切換弁５６をＶ位置からＷ位置に切換え
るとアキュームレータ５２内の流体を増圧シリンダ３３
のＣ室に任意の時期に供給出来るようになり射出ピスト
ン３２の高速射出動作完了と同時に射出シリンダ３１の
Ａ室内の流体は増圧されるので、図示していない鋳型内
の溶湯は超高圧の増圧力が作用する。

また増圧ピストン３４は前述したようにＣ室に流体が供
給される以前は増圧シリンダ３３のほぼ中央に位置する
ようになっているので、射出ピストン３２が超高速射出
動作を完了して停止するとき射出動作用アキュームレー
タ４０から射出シリンダ３１のＡ室に高速で流れていた
流体の慣性によるエネルギーは面積差を有する増圧ピス
トン３４を右方向に押戻して該エネルギーがアキューム
レータ５２に吸収されるため射出シリンダ３１のＡ室に
発生する水撃現象は増圧完了と同程度の圧力になりピー
ク圧は発生しない。

さらにこの流体による慣性エネルギーの吸収過程では流
体および関係構造物（例えば管路、バルブ類）は水撃力
によって増圧完了時と同程度までに弾性変形され、余力
の水撃力はアキュームレータ５２に吸収されるので、射
出ピストン３２が射出動作を完了した時点ではタイムラ
グ零秒で増圧を完了させることができる。

本発明の射出装置は前述したように水撃現象を理想的に
除去してあり、また回流増速付の射出シリンダと増圧器
を組合せたことによって射出ピストン、ピストンロンド
等の運動物体の重量を従来公知のランアラウンド方式の
ものより大幅に軽くしである。

従って超高速度で射出動作を行っても運動物体の慣性は
実用上無視出来る程小さくなっている。

更に射出動作の最終段階では後述するように理想的なタ
イミングで増圧器が働くようになっており図示してない
溶湯に超高圧を加えることはもちろん任意の圧力を加え
得る様になっている。

即ち本発明の射出装置は従来公知の射出成形装置で不可
能とされていた超高速射出を行っても水撃現象を発生す
ることがなく、また増圧のタイミングも公知の機械では
数十〜数百ミリセカンド遅れていたものを理想的に解決
しである。

（２）通常の高速射出−増量方向切換弁４３をＸ位置からＹ位置に切換え、同時に方
向切換弁６０を図示と逆の位置（励磁させた状態）に切
換えるとパイロット操作チェック弁５９が開放され、射
出シリンダ３１のＢ。

室内の流体がＡ室に回流しないようになって管路６６よ
りパイロット操作チェック弁５９よりタンクに解放され
るので射出ピストン３２が低速前進する。

射出ピストン３２が任意の位置まで前進した・ときに方
向切換弁４３をＹ位置からＸ位置に切換え、次いで図示
していない溶湯が充満した時点で方向切換弁５６をＷ位
置に切換えると射出ピストン３２の動作は公知の増圧力
式と同様に低速、高速、増圧の動作順序となるが、この
場合も本発明の特徴である水撃現象および増圧タイムラ
グのない射出性能を確実に発揮し理想的な射出動作をす
る。

（３）射出動作中に任意に速度変換が可能従来公知の射
出成形装置の射出動作中の速度は二股的には射出行程の
中間（任意の位置）まで低速であり、溶湯が鋳型のゲー
トを通過する時点で高速度に切換えて高速射出を行い、
溶湯が鋳型に充満した時点で増圧又は回流増速を解除し
て高圧加圧する方式のものが圧倒的に多く、一部ランア
ラウンド方式の射出成形装置で射出ピストン、ピストン
ロンド等の運動物体の慣性を径滅するため射出行程の最
終近くで射出ピストンにブレーキをかけているものがあ
る。

このような従来公知の射出成形装置では現在の工業界に
ある非常に多くの種類の製品、鋳型及び溶湯を総べて理
想的な速度で鋳造することは出来ない。

即り製品の形状及び要求される品質、鋳型の構造、溶湯
の種類、鋳造時の温度条件、その他の要素がある種の組
合せの場合には出来るだけ早い等速射出動作が良い場合
があり、別の組合せでは出来るだけ遅い等速射出動作が
良い場合がある。

更に別の粗合せでは溶湯が鋳型に充満されるにしたがっ
て次第に射出速度を増した方が良い場合があり、また別
の場合には逆に次第に減速しながら射出した方が良い等
、前記贋素の組合せが変ると種々な速度変換が必要であ
る。

従来このような要求に応えるべく油圧サーボバルブを用
いた例が発表されているが射出成形装置における射出動
作に要する時間は周知のように非常に短時間であるため
、サーボバルブが応答しきれないために射出速度の高速
から低速への速度変換が果されていない。

本発明では前述のように従来公知の射出成形装置でなし
得なかった射出行程中に射出速度を理想的に変換出来る
ようにしである。

以下説明をわかりやすくするため速度の表現を低速、中
速、高速、超高速の４段階の表現にして説明するがこれ
ら各段階に一定の速度範囲があるわけではなく各段階と
も任意に無段階の速度調整が可能である。

第４図において方向切換弁４３は切換位置がＹ位置の場
合とＸ位置の場合では流体通路の接続は方向が同じであ
るが、管路４５から管路４６に通ずる通路の断面積はＹ
位置の方がＺ位置より小さく、しかも調整可能にしであ
る。

従って方向切換弁４３をＹ位置に切換えた場合は遅い速
度で射出ピストン３２が射出動作し、Ｚ位置に切換える
と速い速度で射出動作する。

また方向切換弁６０が図示の切換位置の場合は回流増速
回路３５が働き、方向切換弁６０を図示と逆の切換位置
（励磁の状態）に切換るとパイロット操作チェック弁５
９が開いて回流増速回路３５の働きはなくなる。

従って方向切換弁６０が図示の切換位置の場合に射出ピ
ストン３２は射出動作速度が早く、図示と逆の切換位置
の場合には遅くなる。

従って方向切換弁４３及び６０の切換位置を種々組換え
、これらの方向切換弁４３，６０の動作順序を変えるこ
とにより射出動作速度を前述したように種々に変換させ
ることが出来る。

その組合の例を記すと次の通りである。

■方向切換弁４３をＹ位置に切換え、同時に方向切換弁
６０を図示と逆の位置（励磁の状態）に切換える。

■方向切換弁４３をＹ位置にして方向切換弁６０を図示
の位置に切換える。

■方向切換弁４３をＺ位置に切換え同時に方向切換弁６
０を図示と逆に切換える。

■方向切換弁４３をＺ位置にして方向切換弁６０を図示
の位置に切換える。

このような数字の順序で方向切換弁４３及び６０を切換
えると射出ピストン３２は低速、中速、高速、超高速の
順で速度変換しながら射出動作する。

また方向切換弁４３及び６０の切換順序を■方向切換弁
６０を図示の状態にみて方向切換弁４３をＹ位置に切換
える。

■方向切換弁６０を図示の状態にして方向切換弁４３を
Ｚ位置に切換える。

■方向切換弁６０を図示と逆の位置（励磁の状態）にし
て方向切換弁４３をＺ位置に切換える。

■方向切換弁６０を励磁の状態にして方向切換弁４３を
Ｙ位置に切換える。

この様な数字の順序で方向切換弁４３及び６０を切換え
ると射出ピストン３２は中速、超高速、高速、低速の順
で速度変換しながら射出動作する。

上記の例でもわかるように射出ピストン３２の速度変換
順序は方向切換弁４３．６０の切換え順序を変えること
により任意に変更出来る。

このように射出速度を射出動作中に変換することによる
効果は次のようなものがある。

射出行程の最初を遅くし溶湯が鋳型に入るにしたがって
速度を増す方法において、射出動作すると鋳型に圧入さ
れる溶湯は層流に近い流速で鋳型に充填されるので極め
て高品質の製品が得られる。

また製品形状または鋳型方案によっては溶湯を鋳型に圧
入する際に鋳型内のガスを鋳型外に排出しにくいものが
あるが、このような場合射出行程の終り近くの射出動作
速度が早すぎると、鋳型内のガスが溶湯温度以上に非常
に極端な断熱圧縮現象が発生し溶湯が鋳型に焼付く現象
が起り、はなはだしい場合は鋳型の寿命が極端に短かく
なるが、このような場合に射出行程の終り近くの速度を
遅くすると上記のような問題が発生することなく理想的
な鋳造が出来る。

なお本実施例以外に方向切換弁の数を増せば更に種々な
速度変換が出来ることは当然のことであるので、説明を
省略する。

さらにバルブの種類は本実施例以外のものに変更しても
発明を構成出来るがこの点も説明を省略する。

何れの速度変換順序の場合においても射出動作が完了し
て射出ピストン３２が停止するときの流体の慣性エネル
ギーは増圧ピストン３４を介してアキュームレータ５２
に吸収される。

また方向切換弁５６を任意の時機に切換えられるのでタ
イムラグ零秒で増圧することはもちろん、任意の時間遅
らせて増圧をかけることも出来る。

さらにまたアキュームレータ５２内の圧力は減圧弁７２
により任意に調整出来るので、鋳型に充填された溶湯に
加える圧力も任意に調整出来る。

【図面の簡単な説明】

第１図ないし第３図は従来公知の射出成形装置の油圧回
路図、第４図は本発明の実施例を示す射出成形装置の油
圧回路図を示す。２９、４８＝・−・−・高速閉切弁体、２９ａ、
２９ｂ。４８ａｔ４８ｂ・・・・・・連通孔、３１・・
・・・・射出シリンダ、３１ａ・・・・・・クッション
穴、３２・・・・・・射出ピストン、３２ａ・・・・・
・射出ピストンロッド、３２ｂ・・・・・・クッション
部、３３・・・・・・増圧シリンダ、３４・・・・・・
増圧ピストン、３５・・・・・・回流増速回路、３６゜
４７・・・・・・高速閉切弁、３７，４２・・・・・・
高速閉切弁本体、３７ａ、３７ｂｔ５０ａ
・・・”・バネ、３８・・・・・・パイラントピストン
、３９・・・・・・パイロット圧路、４０・・・・・・
射出動作用アキュームレータ、４１，５７゜７６・・・
・・・流量制御弁、４３，５６，６０・・・・・・方向
切換弁、４４、４５、４６、５４、５５、５
８。６３〜６７．７０，７７〜８０・・・・・・管路、４９
・・・・・・パイロ゛ントシリニ／ダ、５０・・・・・
・パイロ゛ントピストン５１・・・・・・パイロット回
路、５２・・・・・・アキュームレータ、５３・・・・
・・チェック弁、５９・・・−パイロット操作チェック
弁、６１・・・・・・シーケンスバルブ、６２・・・・
・・パイロット圧路、６８・・・・・・リミットスイッ
チ、６９・・・・・・ドグ、７２・・・・・・減圧弁、
７３〜７５・・・・・・チェック弁、８１・・・・・・
増圧器。

Claims

【特許請求の範囲】

１射出ピストンを摺動自在に嵌装し該ピストンによっ
て仕切られる正圧側および背圧側を連通し、射出ピスト
ンの移動によって背圧側の流体を正圧側に回流する回流
増速回路を設けた射出シリンダと、小径部が前記射出シ
リンダに突出し大径部が増圧シリンダに摺動自在に嵌装
した増圧ピストンを有し、該増圧ピストンが前進限に達
した状態では増圧ピストンの水径部が前記射出シリンダ
へ増圧ピストンのストロークの約半分の長さ突出する増
圧器と、前記射出ピストンの動作方向および動作段階を
制御する方向切換弁と、前記回流増速回路に設けてあっ
てその回路の逆目両流を非常に短時間で遮閉する第１の
高速閉切弁と、前記射出シリンダにアキュムレータから
供給される回路に設けられその回路の逆目両流を非常に
短時間で遮閉する第２の筒束閉切弁と、前記射出ピスト
ンを超高速で動作するための回流増速回路を解除するに
際し前記射出シリンダの背圧側の流体を大量にタンクに
放出するようになるパイロット操作チェック弁と、同チ
ェック弁を前記射出ピストンが前進中の任意の時期に開
閉する方向切換弁と、前記射出ピストンが溶湯を金型内
に充填完了した際に前１ｉＪｌｔ出シリンダの正圧側に
圧力上昇によって動作して前記パイロット操作チェック
弁を開閉するシーケンスバルブと、前記射出シリンダを
高速動作させるための射出動作用アキュームレータと、
前記増圧器の増圧作用および水撃現象を吸収するアキュ
ームレータと、同アキュームレータおよび前記増圧器間
に設けられ前記射出シリンダが射出動作を完了した際に
該シリンダに発生する水撃現象を増圧ピストンを介して
前記アキュームレータに吸収するために流体の自由流が
前記増圧器から前記アキュームレータ方向になっている
チェック弁と、同チェック弁に並列回路で設けられ前記
アキュームレータから前記増圧器への圧力流体を供給す
る回路をＯＮ、ＯＦＦする方向切換弁とから構成される
射出成形装置。