JPS58192649A - 鋳物砂粒結合用樹脂組成物 - Google Patents
鋳物砂粒結合用樹脂組成物Info
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- JPS58192649A JPS58192649A JP7404782A JP7404782A JPS58192649A JP S58192649 A JPS58192649 A JP S58192649A JP 7404782 A JP7404782 A JP 7404782A JP 7404782 A JP7404782 A JP 7404782A JP S58192649 A JPS58192649 A JP S58192649A
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- resin
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C1/00—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds
- B22C1/16—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents
- B22C1/20—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents
- B22C1/22—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents of resins or rosins
- B22C1/2233—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents of resins or rosins obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds
- B22C1/2266—Polyesters; Polycarbonates
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- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鋳物砂粒結合用樹脂組成物に関する。
現在、鋳造用中子及び複雑な鋳型の製造法としては、シ
ェルモールド法が主流であシ、砂粒結合用樹脂としては
フェノール樹脂が一般に使用されている。
ェルモールド法が主流であシ、砂粒結合用樹脂としては
フェノール樹脂が一般に使用されている。
鋳鉄鋳物のように鋳造温度が１３００〜１４００℃と＾
い場合には、フェノールレジンコーテツドサンドの崩壊
性は良いが、アルミニウム合金鋳物のように鋳造温度が
６５０〜７５０℃と低い場合には中子内部厚肉部では鋳
造後に逆に溶湯の熱でフェノール樹脂の硬化が進んで強
度があがり、又中子薄肉部で吃溶湯にくるまれると中子
は無＃Ｒ索状態になるために主にベンゼン環が炭化し、
砂粒同士あるいは砂粒とアルミニウム合金鋳物が結合す
るため強度はほとんど低下せず崩壊性が非常に悪い。そ
のため一般にフェノールレジンコーテツドサンドを複雑
形状の中子としたアルミニウム合金鋳物では、ノックア
ウトマシンによる型ばらしの前にほとんどの場合４００
〜５００℃で４〜１０時間の砂焼きを行なって崩壊性を
向上させているのが実情でおる。
い場合には、フェノールレジンコーテツドサンドの崩壊
性は良いが、アルミニウム合金鋳物のように鋳造温度が
６５０〜７５０℃と低い場合には中子内部厚肉部では鋳
造後に逆に溶湯の熱でフェノール樹脂の硬化が進んで強
度があがり、又中子薄肉部で吃溶湯にくるまれると中子
は無＃Ｒ索状態になるために主にベンゼン環が炭化し、
砂粒同士あるいは砂粒とアルミニウム合金鋳物が結合す
るため強度はほとんど低下せず崩壊性が非常に悪い。そ
のため一般にフェノールレジンコーテツドサンドを複雑
形状の中子としたアルミニウム合金鋳物では、ノックア
ウトマシンによる型ばらしの前にほとんどの場合４００
〜５００℃で４〜１０時間の砂焼きを行なって崩壊性を
向上させているのが実情でおる。
最近、不飽和ポリエステル樹脂の熱分解温度の低いこと
に着目され、フェノールレジンコーテツドサンドの前記
欠点を改良した不飽和ポリエステル樹脂を砂粒結合用樹
脂とするポリエステルレジンコーテツドサンドがアルミ
合金鋳物用として紹介されている（％開昭５４−８０２
３４号公報、特開昭５４−１６２６２２号公報等）。
に着目され、フェノールレジンコーテツドサンドの前記
欠点を改良した不飽和ポリエステル樹脂を砂粒結合用樹
脂とするポリエステルレジンコーテツドサンドがアルミ
合金鋳物用として紹介されている（％開昭５４−８０２
３４号公報、特開昭５４−１６２６２２号公報等）。
しかしながら、現状におけるポリエステルレジンコーテ
ツドサンドはフェノールレジンコーテツドサンドの崩壊
性が悪いという欠点は改良シラるが１反面フェノールレ
ジンコーテツドサンドに比べて（１）鋳型成形性が悪い
、（２）高温時の鋳型の強度が低いという欠点を有して
いる。
ツドサンドはフェノールレジンコーテツドサンドの崩壊
性が悪いという欠点は改良シラるが１反面フェノールレ
ジンコーテツドサンドに比べて（１）鋳型成形性が悪い
、（２）高温時の鋳型の強度が低いという欠点を有して
いる。
すなわち、吹込み式シェル鋳型造形機を用いて２８０〜
３００℃に加熱した金型にレジンコーテツドサンドを充
てんしてシェル中子を成形する際、鋳型造形機マガジン
の目づまり及びそれに伴う充てん性の低下による鋳型成
形性が問題となり、既存の鋳型造形機をそのｔま活用で
きない。又、高温時の鋳型の強度が低いために２８０〜
３００℃に加熱した金型から硬化した鋳型及び中子を脱
型する際、破損することが多く複雑な形状の中子及び鋳
型の成形が難しく。
３００℃に加熱した金型にレジンコーテツドサンドを充
てんしてシェル中子を成形する際、鋳型造形機マガジン
の目づまり及びそれに伴う充てん性の低下による鋳型成
形性が問題となり、既存の鋳型造形機をそのｔま活用で
きない。又、高温時の鋳型の強度が低いために２８０〜
３００℃に加熱した金型から硬化した鋳型及び中子を脱
型する際、破損することが多く複雑な形状の中子及び鋳
型の成形が難しく。
ごく簡単な形状の鋳型及び中子の成形に限られるという
ことが弊害となってポリエステルレジンコーテツドサン
ドの実用化が遅れている。
ことが弊害となってポリエステルレジンコーテツドサン
ドの実用化が遅れている。
＠紀（１）の欠点に関連する造形機マガジンの目づまり
は、レジンコーテツドサンドに要求される特性の一つで
ある融着点と関係がある。中子及び鋳型を成形するに際
しで使用する金型の温度が２８０〜３００℃と尚いため
に、連続して中子及びｆＩ４型を成形するうちに鋳型造
形機マガジンのＯＡ度も通常７０〜９０℃根度まで上昇
し。
は、レジンコーテツドサンドに要求される特性の一つで
ある融着点と関係がある。中子及び鋳型を成形するに際
しで使用する金型の温度が２８０〜３００℃と尚いため
に、連続して中子及びｆＩ４型を成形するうちに鋳型造
形機マガジンのＯＡ度も通常７０〜９０℃根度まで上昇
し。
融着点が低い場合には鋳型造形機マガジン内で砂粒結合
用樹脂が浴融し、マガジンへの付着あるいはレジンコー
テツドサンドのブロッキングによって目づ筐りとなる。
用樹脂が浴融し、マガジンへの付着あるいはレジンコー
テツドサンドのブロッキングによって目づ筐りとなる。
一般に使用されているフェノールレジンコーテツドサン
ドの融着点 □が９０〜１１５℃であるのに
対して現状におけるポリエステルレジンコーテツドサン
ドの融着点は８５℃以下と低いことに問題がある。従り
て、ポリエステルレジンコーテツドサンドの鋳型成形性
を改良するためＫは融着点をフェノールレジンコーテツ
ドサンドト同レベルの９０℃以上まで高めることが必要
となる。
ドの融着点 □が９０〜１１５℃であるのに
対して現状におけるポリエステルレジンコーテツドサン
ドの融着点は８５℃以下と低いことに問題がある。従り
て、ポリエステルレジンコーテツドサンドの鋳型成形性
を改良するためＫは融着点をフェノールレジンコーテツ
ドサンドト同レベルの９０℃以上まで高めることが必要
となる。
又、前記（２）の欠点である高温時の鋳型の強度を改良
するためＫは、不飽和ポリエステル樹脂の耐熱性を本質
的に向上させることが必要となる。
するためＫは、不飽和ポリエステル樹脂の耐熱性を本質
的に向上させることが必要となる。
本発明者らは、かかるポリエステルレジンコーテツドサ
ンドの欠点にかんがみ、融着点９０℃以上でかつ高温時
の鋳型の強度が優れたポリエステルレジンコーテツドサ
ンドを開発すべく鋭意研究を重ねた結果、融着点、高温
時の鋳型の強度共にフェノール樹脂に対抗しうる鋳物砂
粒結合用樹脂組成物を見出すけ到った。
ンドの欠点にかんがみ、融着点９０℃以上でかつ高温時
の鋳型の強度が優れたポリエステルレジンコーテツドサ
ンドを開発すべく鋭意研究を重ねた結果、融着点、高温
時の鋳型の強度共にフェノール樹脂に対抗しうる鋳物砂
粒結合用樹脂組成物を見出すけ到った。
本発明は、α、β−不飽和二塩基酸及び必要に応じて飽
和二塩基酸を含む酸成分と多価アルコール成分の１０〜
１００モル−が水素化ビスフェノールＡである多価アル
コール成分とを反応させて得られるリングアンドポール
法による軟化点が５０℃以−Ｆの不飽和ポリエステル、
１分子中に１個以上の重合性二重結合を有する不飽和単
量体若しくは予備重合体１重合用触媒ならびに元素周期
律表の１．Ｉｔ、Ｉｔ、ＩＶ又は■族に属する金属の酸
化物を含有してなる鋳物砂粒結合用樹脂組成物に関する
。
和二塩基酸を含む酸成分と多価アルコール成分の１０〜
１００モル−が水素化ビスフェノールＡである多価アル
コール成分とを反応させて得られるリングアンドポール
法による軟化点が５０℃以−Ｆの不飽和ポリエステル、
１分子中に１個以上の重合性二重結合を有する不飽和単
量体若しくは予備重合体１重合用触媒ならびに元素周期
律表の１．Ｉｔ、Ｉｔ、ＩＶ又は■族に属する金属の酸
化物を含有してなる鋳物砂粒結合用樹脂組成物に関する
。
本発明においては、α、Ｉ−不飽和二塩基酸及び必要に
応じて飽和二塩基酸を含む酸成分と多価アルコール成分
の１０〜１００モルチカ水素化ビスフェノールＡである
多価アルコール成分とを反応させて得られるリングアン
ドボール法による軟化点が５０℃以十の不飽和ポリエス
テルが配合され、これにより耐熱性が向上され。
応じて飽和二塩基酸を含む酸成分と多価アルコール成分
の１０〜１００モルチカ水素化ビスフェノールＡである
多価アルコール成分とを反応させて得られるリングアン
ドボール法による軟化点が５０℃以十の不飽和ポリエス
テルが配合され、これにより耐熱性が向上され。
高温時の鋳型の強度が大幅に改善される。
水素化ビスフェノールＡを多価アルコール成分の１０〜
１００モルチ配合することにより。
１００モルチ配合することにより。
不飽和ポリエステルの耐熱性が向上し、不飽和ポリエス
テルの軟化点を高くすることが容易となり、かつ水素化
ビスフェノールＡを配合しない不飽和ポリエステルに比
較して軟化点以上の温度での粘度が低くなる。
テルの軟化点を高くすることが容易となり、かつ水素化
ビスフェノールＡを配合しない不飽和ポリエステルに比
較して軟化点以上の温度での粘度が低くなる。
現在、レジンコーテツドサンドの製造法としては、砂粒
をあらかじめ被覆しようとする樹脂の軟化点以上の温度
に熱しておき、この熱せられた砂に樹脂を混入して攪拌
することにより。
をあらかじめ被覆しようとする樹脂の軟化点以上の温度
に熱しておき、この熱せられた砂に樹脂を混入して攪拌
することにより。
樹脂を砂によって加熱溶融して被覆するホットメルト法
が用いられているが、この場合、樹脂の溶融粘度が低い
ほど砂粒表面に均一に被覆し易くなる。更に、鋳型成形
に際して４溶融粘度が低いほど加熱による硬化に利るま
での過程で樹脂被覆砂粒間の結合が容易となり９強固に
なることが予想され、これらの結果として常温強度及び
高温時強度の大幅な向上が可能になると推察される。
が用いられているが、この場合、樹脂の溶融粘度が低い
ほど砂粒表面に均一に被覆し易くなる。更に、鋳型成形
に際して４溶融粘度が低いほど加熱による硬化に利るま
での過程で樹脂被覆砂粒間の結合が容易となり９強固に
なることが予想され、これらの結果として常温強度及び
高温時強度の大幅な向上が可能になると推察される。
水素化ビスフェノールＡの配合量が多価アルコール成分
の１０モル慢未満では目的とする高温時の鋳型の強度が
得られない。
の１０モル慢未満では目的とする高温時の鋳型の強度が
得られない。
本発明においては９元素周期律衆の１．■。
Ｉｌｌ、ＩＶ又は■族に属する金属の酸化物の一種以一
ヒが配合される。
ヒが配合される。
レジンコーテツドサンドの融着点は当然のことながら使
用する砂粒結合用樹脂の軟化点に影響される。従って、
ポリエステルレジンコーテツドサンドの融着点を高くす
るためには砂粒結合用樹脂である不飽和ポリエステルの
軟化点を＾くすることが考えられる。しかしながら不飽
和ポリエステルはリングアンドボール法による軟化点よ
り２０〜３０℃低い温度で軟化し始めるというように広
い軟化温度範囲を有するために、ポリエステルレジンコ
ーテツドサンドの融層点を９０℃以上まで高める次めに
は不飽和ポリエステルの軟化点を１２０℃以上にする必
要があり、この場合次のような問題が派生し実用化が細
しい。
用する砂粒結合用樹脂の軟化点に影響される。従って、
ポリエステルレジンコーテツドサンドの融着点を高くす
るためには砂粒結合用樹脂である不飽和ポリエステルの
軟化点を＾くすることが考えられる。しかしながら不飽
和ポリエステルはリングアンドボール法による軟化点よ
り２０〜３０℃低い温度で軟化し始めるというように広
い軟化温度範囲を有するために、ポリエステルレジンコ
ーテツドサンドの融層点を９０℃以上まで高める次めに
は不飽和ポリエステルの軟化点を１２０℃以上にする必
要があり、この場合次のような問題が派生し実用化が細
しい。
ｌ）軟化点１２０℃以上の不飽和ポリエステルを含む樹
脂組成物を砂粒結合用樹脂とするレジンコーテツドサン
ドを用いて成形した鋳型上 は強度が低い。
脂組成物を砂粒結合用樹脂とするレジンコーテツドサン
ドを用いて成形した鋳型上 は強度が低い。
２）不飽和ポリエステルの軟化点を１２０℃以上にする
ためには縮合度を高くする必要があるが１合成に際して
ゲル化の確率が高く安定した状態で供給することが離し
い。
ためには縮合度を高くする必要があるが１合成に際して
ゲル化の確率が高く安定した状態で供給することが離し
い。
しかるに元素周期律表のＩ、 ＩＩ、 ＩＩＩ、 ＩＮ
又は■族に属する金属の酸化物を配合することにより、
不飽和ポリエステルの軟化点を１２０℃以上にする必要
がなく９強度を低下させることなく融着点を改良するこ
とが可能となる。
又は■族に属する金属の酸化物を配合することにより、
不飽和ポリエステルの軟化点を１２０℃以上にする必要
がなく９強度を低下させることなく融着点を改良するこ
とが可能となる。
本発明において、α、β−不飽和二塩基酸としてはマレ
イン酸、無水マレイン酸、フマル酸。
イン酸、無水マレイン酸、フマル酸。
イタコン酸、シトラコン酸、りａａマレイン酸等が使用
される。飽和二塩基酸としてはフタル酸、無水フタル酸
、イソフタル酸、テレフタル酸、テトラヒドロ無水フタ
ル酸、アジピン酸。
される。飽和二塩基酸としてはフタル酸、無水フタル酸
、イソフタル酸、テレフタル酸、テトラヒドロ無水フタ
ル酸、アジピン酸。
セバシン酸等が、場合によってはトリメリット酸等の多
塩基酸、安息香酸等の１価の酸などが併用される。
塩基酸、安息香酸等の１価の酸などが併用される。
多価アルコールとしては、水素化ビスフェノールＡの他
にプロピレングリコール、ジグロビレングリコール、エ
チレンクリコール、ジエチレンクリコール、１．２−ニ
ア’ロパンジオール、１゜３−ブタンジオール、ネオペ
ンチルグリコール。
にプロピレングリコール、ジグロビレングリコール、エ
チレンクリコール、ジエチレンクリコール、１．２−ニ
ア’ロパンジオール、１゜３−ブタンジオール、ネオペ
ンチルグリコール。
１．６−ヘキサンジオール、グリセリン、トリメチロー
ルプロパン、ペンタエリスリトール等カ用いられ、必要
に応じて１価のアルコールを併用してもよい。
ルプロパン、ペンタエリスリトール等カ用いられ、必要
に応じて１価のアルコールを併用してもよい。
本発明で用いられる不飽和ポリエステルはリングアンド
ボール法で測定した軟化点が５０℃以上とされるが８０
〜１１０℃の範囲にあることが好ましい。
ボール法で測定した軟化点が５０℃以上とされるが８０
〜１１０℃の範囲にあることが好ましい。
本発明において用いられるリングアンドボール法による
上記の軟化点が５０℃以上の不飽和ポリエステルは、上
記の材料を配合して、公知の方法によって製造される。
上記の軟化点が５０℃以上の不飽和ポリエステルは、上
記の材料を配合して、公知の方法によって製造される。
軟化点８０℃未満では金属酸化物の添加量が多くなり、
１１０℃を越えると鋳型の強度が低下する傾向がみられ
る。
１１０℃を越えると鋳型の強度が低下する傾向がみられ
る。
１分子中に１ｍ以上の不飽和結合を有する不飽和単量体
又は予備重合体としてはスチレン。
又は予備重合体としてはスチレン。
クロルスチレン、シピニルベ／ゼ／、シフ’）ル７タレ
ート、ジアリルフタレートプレポリマー。
ート、ジアリルフタレートプレポリマー。
アクリル酸、アクリル酸メチル、メタクリル酸。
メタクリル酸メチル、酢酸ビニル、アクリルアミド、フ
ェニルマレイミド、マレイミド、臭化スチレン、ターシ
ャリブチルスチレン、トリアリルイソシアヌレート、ト
リアリルイノシアヌレートプレポリマー、Ｎ−メチルア
クリルアミド、Ｎ、Ｎ’−ジメチルアクリルアミド、Ｎ
−メチルメタクリルアミド、 Ｎ、 Ｎ’−ジメチルメ
タクリルアミド、Ｎ−メチロールアクリルアミド、Ｎ−
メチロールメタクリルアミド、Ｎ、Ｎ’−メチレンビス
アクリルアミド、 Ｎ、 Ｎ’−メチレンビスメタクリ
ルアミド、アクリル酸亜鉛、アクリル酸カルシウム、ア
クリル酸アルミニウム、メタクリル酸亜鉛、メタクリル
酸カルシウム、エポキシ樹脂のアクリル酸又はメタクリ
ル酸付加物等がある。
ェニルマレイミド、マレイミド、臭化スチレン、ターシ
ャリブチルスチレン、トリアリルイソシアヌレート、ト
リアリルイノシアヌレートプレポリマー、Ｎ−メチルア
クリルアミド、Ｎ、Ｎ’−ジメチルアクリルアミド、Ｎ
−メチルメタクリルアミド、 Ｎ、 Ｎ’−ジメチルメ
タクリルアミド、Ｎ−メチロールアクリルアミド、Ｎ−
メチロールメタクリルアミド、Ｎ、Ｎ’−メチレンビス
アクリルアミド、 Ｎ、 Ｎ’−メチレンビスメタクリ
ルアミド、アクリル酸亜鉛、アクリル酸カルシウム、ア
クリル酸アルミニウム、メタクリル酸亜鉛、メタクリル
酸カルシウム、エポキシ樹脂のアクリル酸又はメタクリ
ル酸付加物等がある。
１分子中に１個以上の不飽和結合を有する不飽和単量体
又は予備重合体としては融点６０℃以上のものを使用す
るのが好ましくその添加量は不飽和ポリエステル１００
重量部に対して５重量部から１００重量部が一般的であ
る。融点６０℃未満の不飽和単量体又は予備重合体を使
用する場合はレジンコーテツドサンドの融着点が低下す
る傾向にあるのでその添カロ量は不飽和ポリエステル１
００重量部に対して５重量部以下が好ましい。この不飽
和単量体又は予備重合体は一種を単独で使用してもよい
し、二種以上を併用してもよい。
又は予備重合体としては融点６０℃以上のものを使用す
るのが好ましくその添加量は不飽和ポリエステル１００
重量部に対して５重量部から１００重量部が一般的であ
る。融点６０℃未満の不飽和単量体又は予備重合体を使
用する場合はレジンコーテツドサンドの融着点が低下す
る傾向にあるのでその添カロ量は不飽和ポリエステル１
００重量部に対して５重量部以下が好ましい。この不飽
和単量体又は予備重合体は一種を単独で使用してもよい
し、二種以上を併用してもよい。
本発明において使用する重合用触媒としては。
有ｍ過酸化物が好ましく９例えばジクミルパーオキサイ
ド、過酸化ベンゾイル、ターンヤリブチルパーベンゾエ
ート、クメンヒドロパーオキサイド、１．３−ビス−（
ター／ヤリブチルパーオキシイノプロビル）ペンゼ／、
１．１−ビス−（ターンヤリブチルパーオキシ）−３，
３，５−）リメチルシクロヘキサン、λ５−ジメチル−
（ス５−ジベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、λ２
ｑ−ビス−（４４−ジターシャリブチルパ
ーオキシノクロヘキシル）プロパン、２．５−ジメチル
−４５−ジ（ターンヤリブチルパーオキシ）−ヘキシン
−３，ｎ−ブチル−４，４−ビス−（ターシャリブチル
パーオキ７）バレレート、ラウロイルパーオキサイド、
７クロヘキサノンバーオキサイド等が用いられる。
ド、過酸化ベンゾイル、ターンヤリブチルパーベンゾエ
ート、クメンヒドロパーオキサイド、１．３−ビス−（
ター／ヤリブチルパーオキシイノプロビル）ペンゼ／、
１．１−ビス−（ターンヤリブチルパーオキシ）−３，
３，５−）リメチルシクロヘキサン、λ５−ジメチル−
（ス５−ジベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、λ２
ｑ−ビス−（４４−ジターシャリブチルパ
ーオキシノクロヘキシル）プロパン、２．５−ジメチル
−４５−ジ（ターンヤリブチルパーオキシ）−ヘキシン
−３，ｎ−ブチル−４，４−ビス−（ターシャリブチル
パーオキ７）バレレート、ラウロイルパーオキサイド、
７クロヘキサノンバーオキサイド等が用いられる。
これら有機過酸化物の配合量は樹脂の硬化性から上記の
不飽和ポリエステル１００重量部に対して０．５重量部
から２０重量部の範囲が好ましく、特に１重量部から１
０重量部の範囲が好ましい。これらの重合用触媒は単独
で使用しても、二種以上を併用して屯よい。
不飽和ポリエステル１００重量部に対して０．５重量部
から２０重量部の範囲が好ましく、特に１重量部から１
０重量部の範囲が好ましい。これらの重合用触媒は単独
で使用しても、二種以上を併用して屯よい。
金属酸化物としては元素周期律表の！、■。
■、■又は■族に属する金属の酸化物が有用で。
特に価格、レジンコーテツドサンドの融着点への効果を
合わせて考直すると酸化マグネシウム。
合わせて考直すると酸化マグネシウム。
酸化亜鉛及び酸化カルシウムが有用である。
金属酸化物の添加量は、金属酸化物の種類及び不飽和ポ
リエステルの軟化点、不飽和単量体又は予備重合体の融
点、配合量等により異なるが、不飽和ポリエステル１０
０重量部に対して好ましくは０．５重量部から３０重量
部の範囲内で用いられる。例えば酸化マグネシウムでは
０．５重量部から５重量部、酸化亜鉛では２重量部から
１５重量部の範囲で用いられる。
リエステルの軟化点、不飽和単量体又は予備重合体の融
点、配合量等により異なるが、不飽和ポリエステル１０
０重量部に対して好ましくは０．５重量部から３０重量
部の範囲内で用いられる。例えば酸化マグネシウムでは
０．５重量部から５重量部、酸化亜鉛では２重量部から
１５重量部の範囲で用いられる。
金属酸化物は単独で使用しても、二種以上を併用しても
よい。
よい。
本発明になる鋳物砂粒結合用樹脂組成物には必要に応じ
て滑剤、硬化促進剤１重合禁止剤。
て滑剤、硬化促進剤１重合禁止剤。
光てん剤、シランカップリング剤等が含まれていてもよ
い。
い。
滑剤としてはステアリン敵カルシウム、ステア １Ｊン
酸亜鉛、メチロ−ルアはド、ビスアマイド等が用いられ
る。
酸亜鉛、メチロ−ルアはド、ビスアマイド等が用いられ
る。
硬化促進剤としてはナンテン酸コバルト等のナフチ／酸
金属塩、オクテン酸コバルｌのオクテン酸金属塩、アミ
ン類などが用いられ１重合禁止剤としてはハイドロキノ
ン、バラベンゾキノン、ｚｓ−ジｙエニルパラペンゾキ
ノン。
金属塩、オクテン酸コバルｌのオクテン酸金属塩、アミ
ン類などが用いられ１重合禁止剤としてはハイドロキノ
ン、バラベンゾキノン、ｚｓ−ジｙエニルパラペンゾキ
ノン。
トルベンゾキノン、モノターシャリブチルハイドロキノ
ン等が用いられる。
ン等が用いられる。
充てん剤としては炭酸カル／ウム、硫酸パリラム、水酸
化アルミニウム、クレイ、シリカ。
化アルミニウム、クレイ、シリカ。
タルク等が用いられる。
シランカップリング剤としてはビニルトリエトキシシラ
ン、ビニル−トリス−（β−メトキシエトキシ）シラン
、ｒ−アミノプロビルトリエトキノプロピルトリメト今
ジシラン等が用いられる。
ン、ビニル−トリス−（β−メトキシエトキシ）シラン
、ｒ−アミノプロビルトリエトキノプロピルトリメト今
ジシラン等が用いられる。
△
本発明になる鋳物砂粒結合用樹脂組成物を実際に用いる
場合は、各成分をあらかじめ混合しておいてもよく、レ
ジンコーテツドサンド調合、仝 時に各成賞を添加混合してもよい。
場合は、各成分をあらかじめ混合しておいてもよく、レ
ジンコーテツドサンド調合、仝 時に各成賞を添加混合してもよい。
レジンコーテツドサンドの調合は、該樹脂組成物を適当
な溶剤１例えばアセトン、メチルエチルケトン、トルエ
ン、ベンゼン、キシレンに溶解した溶液を用いて砂粒表
面に樹脂を被覆した後溶剤を揮発乾燥するセミホット法
、無溶剤型のホットメルト法等で行なわれる。
な溶剤１例えばアセトン、メチルエチルケトン、トルエ
ン、ベンゼン、キシレンに溶解した溶液を用いて砂粒表
面に樹脂を被覆した後溶剤を揮発乾燥するセミホット法
、無溶剤型のホットメルト法等で行なわれる。
以下に本発明の詳細な説明する。部とあるのは重量部で
ある。
ある。
実施例１
無水マレイン酸８モル、イソフタル酸２モル。
水素化ビスフェノールＡ４モル、グリセリン３モル、エ
チレングリコール２モルを窒素ガス気流中で２００℃で
加熱反応させ軟化点１００℃、＃！価５０、粘度（ジア
リルフタレート６５％溶液。
チレングリコール２モルを窒素ガス気流中で２００℃で
加熱反応させ軟化点１００℃、＃！価５０、粘度（ジア
リルフタレート６５％溶液。
ＪＩＳ Ｋ ６９０１＃）わ粘度針法）４．６ボア
ズの不飽和ポリエステル囚を得た。この不飽和ポリエス
テル（ＡＪ１００部にジアリル７タレートプレボリマー
（大阪ｆ１４■１４部品名ダイノーダツプ）２０部、ジ
クミルパーオキサイド２部、ターシャリブチルパーベン
ゾエート１部、酸化マグネシウム１部、酸化亜鉛２部、
ステアリン酸カルシウム３．５部、７ランカノプリング
剤（信越化手製ＫＢＭ −５０３）１部を添加混合した
樹脂組成物０．２４に９を１６０℃に予熱したけい砂８
Ｋｇとともに遠州鉄工■製Ｎ８Ｃ−１型スピードミキサ
ーで５分間攪拌することＫより、砂粒表面に均一に樹脂
組成物が被覆さ ｉれたコーテツドサン
ドが得られた。このコーテツドサンドについて融着点（
ＪＡＣＴ；鋳造技術普及協会、試験法Ｃ−１による）、
常温曲げ強さくＪＩＳ Ｋ ６９１０による）、高温
時曲げ強さくＪＡＣＴ試験法８Ｍ−５による）を測定し
友。結果を表１に示し友。
ズの不飽和ポリエステル囚を得た。この不飽和ポリエス
テル（ＡＪ１００部にジアリル７タレートプレボリマー
（大阪ｆ１４■１４部品名ダイノーダツプ）２０部、ジ
クミルパーオキサイド２部、ターシャリブチルパーベン
ゾエート１部、酸化マグネシウム１部、酸化亜鉛２部、
ステアリン酸カルシウム３．５部、７ランカノプリング
剤（信越化手製ＫＢＭ −５０３）１部を添加混合した
樹脂組成物０．２４に９を１６０℃に予熱したけい砂８
Ｋｇとともに遠州鉄工■製Ｎ８Ｃ−１型スピードミキサ
ーで５分間攪拌することＫより、砂粒表面に均一に樹脂
組成物が被覆さ ｉれたコーテツドサン
ドが得られた。このコーテツドサンドについて融着点（
ＪＡＣＴ；鋳造技術普及協会、試験法Ｃ−１による）、
常温曲げ強さくＪＩＳ Ｋ ６９１０による）、高温
時曲げ強さくＪＡＣＴ試験法８Ｍ−５による）を測定し
友。結果を表１に示し友。
実施例２
無水マレイン酸６モル、イソフタル酸４モル。
水素化ビスフェノール人３モル、グロビレングリコール
４モル、グリセリン２モルを窒素ガス気流中で２００℃
で加熱反応させ、軟化点１００℃。
４モル、グリセリン２モルを窒素ガス気流中で２００℃
で加熱反応させ、軟化点１００℃。
酸価６０．粘度（ジアリル７タレート６５１Ｇｌ液。
あわ粘度計法）５．０ポアズの不飽和ポリエステル（Ｂ
）を得九。この不飽和ポリエステル（Ｂ） １００部に
対してジアリルフタレートプレポリマー（大阪曹達■裂
開品名グイソーダツブ）２０部、ジクミルパーオキサイ
ド２部、ターシャリブチルパーベンゾエート１部、ｌ！
ｉｌ化亜鉛１０部、ステアリン酸カルシウム３．５部、
シランカップリング剤（信越化手製ＫＢＭ−５０３）１
部を添加混合した樹脂組成物０．２４Ｋｆｔ１６０℃に
予熱したけい砂８ＫＩＩとともに遠州鉄工■製Ｎ５Ｃ−
１型スピードミキサーで５分間攪拌することにより、砂
粒表面に均一に樹脂組成物が被覆されたコーテツドサン
ドが得られた。このコーテツドサンドについて実施例１
と同様にして、融着点、常温曲げ強さ、高銀時曲げ強さ
を測定した結果を表１に示す。
）を得九。この不飽和ポリエステル（Ｂ） １００部に
対してジアリルフタレートプレポリマー（大阪曹達■裂
開品名グイソーダツブ）２０部、ジクミルパーオキサイ
ド２部、ターシャリブチルパーベンゾエート１部、ｌ！
ｉｌ化亜鉛１０部、ステアリン酸カルシウム３．５部、
シランカップリング剤（信越化手製ＫＢＭ−５０３）１
部を添加混合した樹脂組成物０．２４Ｋｆｔ１６０℃に
予熱したけい砂８ＫＩＩとともに遠州鉄工■製Ｎ５Ｃ−
１型スピードミキサーで５分間攪拌することにより、砂
粒表面に均一に樹脂組成物が被覆されたコーテツドサン
ドが得られた。このコーテツドサンドについて実施例１
と同様にして、融着点、常温曲げ強さ、高銀時曲げ強さ
を測定した結果を表１に示す。
比較例１
無水マレインｒ１１６モル、イソフタル酸４モル。
グロピレングリコール７モル、グリセリン２モルをｒｍ
車ガス気流中で２００℃で加熱反応させ、軟化点１００
℃、酸価６５．粘度（ジアリルフタレートモノマー６５
１溶液、あわ粘度計法）１２ボポリエステル（Ｃ１１０
０部に対してジアリルフタレートプレポリマー２０部、
ジクミルノく−オキサイド２部、ター７ヤリブチルパー
ペンゾエート１部。
車ガス気流中で２００℃で加熱反応させ、軟化点１００
℃、酸価６５．粘度（ジアリルフタレートモノマー６５
１溶液、あわ粘度計法）１２ボポリエステル（Ｃ１１０
０部に対してジアリルフタレートプレポリマー２０部、
ジクミルノく−オキサイド２部、ター７ヤリブチルパー
ペンゾエート１部。
酸化亜鉛ｌＯ部、ステアリン酸カルシウム３．５部。
７ランカツプリング剤（信越化手製ＫＢＭ−５０３）１
部を添加混合した樹脂組成物０．２４Ｋｇを１６０℃に
予熱したけい砂８階とともに遠州鉄工■製Ｎ５Ｃ−１型
スピードミキサーで５分間攪拌することにより、砂粒表
面に均一に樹脂組成物が被覆されたコーテツドサンドが
得られた。このコーテツドサンドについて実施例１と同
様にして融着点。
部を添加混合した樹脂組成物０．２４Ｋｇを１６０℃に
予熱したけい砂８階とともに遠州鉄工■製Ｎ５Ｃ−１型
スピードミキサーで５分間攪拌することにより、砂粒表
面に均一に樹脂組成物が被覆されたコーテツドサンドが
得られた。このコーテツドサンドについて実施例１と同
様にして融着点。
常温曲げ強さ、高温時曲げ強さを測定した結果を表１に
示す。
示す。
比較例２
実施例２の樹脂組成物から金属酸化物の酸化亜鉛を除い
たほかは、実施例２と同じ方法でコーテツドサンドを得
た。このコーテツドサンドについて実施例１と同様にし
て融着点、常温曲げ強さ。
たほかは、実施例２と同じ方法でコーテツドサンドを得
た。このコーテツドサンドについて実施例１と同様にし
て融着点、常温曲げ強さ。
高温時曲げ強さを測定した結果を表１に示す。
表１
表１から明らかなように１本発明になる鋳物砂粒結合用
樹脂組成物を用いたレジンコーテツドサンドは、従来の
ポリエステルレジンコーテツドサンドの欠点であった融
着点、高温時の鋳型の強度を改善し、優れた鋳型造形性
を有することが確認される。更に９本発明になる鋳物砂
粒結合用樹脂組成物を用いるレジンコーテツドサンドの
調合はフェノールレジンコーテツドサンドの場合と同じ
でよく、何ら設備の改善を必要としない。
樹脂組成物を用いたレジンコーテツドサンドは、従来の
ポリエステルレジンコーテツドサンドの欠点であった融
着点、高温時の鋳型の強度を改善し、優れた鋳型造形性
を有することが確認される。更に９本発明になる鋳物砂
粒結合用樹脂組成物を用いるレジンコーテツドサンドの
調合はフェノールレジンコーテツドサンドの場合と同じ
でよく、何ら設備の改善を必要としない。
Claims (1)
- １、 α、β−不飽和二塩基酸及び必要に応じて飽和二
塩基酸を含む酸成分と多価アルコール成分の１０〜１０
０モル−が水素化ビスフェノール人である多価アルコー
ル成分とを反応させて得られるリングアンドボール法に
よる軟化点が５０℃以上の不飽和ポリエステル、１分子
中に１個以上の重合性二重結合を有する不飽和単量体若
しくは予備重合体１重合用触媒ならびに元素周期律表の
１．Ｉｔ、Ｉｎ、ＩＶ又は■族に属する金属の酸化合物
を含有してなる鋳物砂粒結合用樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7404782A JPS58192649A (ja) | 1982-04-30 | 1982-04-30 | 鋳物砂粒結合用樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7404782A JPS58192649A (ja) | 1982-04-30 | 1982-04-30 | 鋳物砂粒結合用樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58192649A true JPS58192649A (ja) | 1983-11-10 |
| JPH0118818B2 JPH0118818B2 (ja) | 1989-04-07 |
Family
ID=13535868
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7404782A Granted JPS58192649A (ja) | 1982-04-30 | 1982-04-30 | 鋳物砂粒結合用樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58192649A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009067918A (ja) * | 2007-09-14 | 2009-04-02 | Showa Highpolymer Co Ltd | 不飽和ポリエステル樹脂組成物 |
| CN110790909A (zh) * | 2019-10-30 | 2020-02-14 | 广州擎天材料科技有限公司 | 一种聚酯树脂及其制备方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5129318A (ja) * | 1974-09-06 | 1976-03-12 | Sumitomo Chemical Co | Imonosaryuketsugoyojushisoseibutsu |
| JPS55165251A (en) * | 1979-06-07 | 1980-12-23 | Mitsui Toatsu Chem Inc | Resin composition for binding molding sand particle |
| JPS5699044A (en) * | 1980-01-11 | 1981-08-10 | Mitsui Toatsu Chem Inc | Resinous compositon for binding molding sand grains |
-
1982
- 1982-04-30 JP JP7404782A patent/JPS58192649A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5129318A (ja) * | 1974-09-06 | 1976-03-12 | Sumitomo Chemical Co | Imonosaryuketsugoyojushisoseibutsu |
| JPS55165251A (en) * | 1979-06-07 | 1980-12-23 | Mitsui Toatsu Chem Inc | Resin composition for binding molding sand particle |
| JPS5699044A (en) * | 1980-01-11 | 1981-08-10 | Mitsui Toatsu Chem Inc | Resinous compositon for binding molding sand grains |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009067918A (ja) * | 2007-09-14 | 2009-04-02 | Showa Highpolymer Co Ltd | 不飽和ポリエステル樹脂組成物 |
| CN110790909A (zh) * | 2019-10-30 | 2020-02-14 | 广州擎天材料科技有限公司 | 一种聚酯树脂及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0118818B2 (ja) | 1989-04-07 |
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