JPH02235543A - 鋳物砂粒結合用樹脂組成物 - Google Patents
鋳物砂粒結合用樹脂組成物Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は鋳物砂粒結合用樹脂組成物に関し、さらに詳し
くはポリエステルレジンコーテッドサンドに好適に用い
られる鋳物砂粒結合用樹脂組成物に関するものである。
くはポリエステルレジンコーテッドサンドに好適に用い
られる鋳物砂粒結合用樹脂組成物に関するものである。
C従来の技術〕
従来、鋳造用中子および複雑な鋳型の製造法にはシェル
モールド法が主に用いられており、また鋳型製造の際に
用いられる砂粒結合用樹脂としては、通常フェノール樹
脂が用いられている。
モールド法が主に用いられており、また鋳型製造の際に
用いられる砂粒結合用樹脂としては、通常フェノール樹
脂が用いられている。
該フェノール樹脂ヲ用いたフェノールレジンコーテッド
サンドにおいて、鋳鉄鋳物のように鋳造温度が1300
〜1400゜Cと高い場合には、その崩壊性が良好であ
る。しかし、アルミニウム合金鋳物のように鋳造温度が
650〜7 5 0 ”Cと低い場合には、中子内部の
厚肉部では鋳造後の溶湯熱でフェノール樹脂の硬化が進
んで強度が上昇し、また中子薄肉部が溶湯にくるまれる
と中子が無酸素状態になって主にベンゼン環が炭化し、
砂粒同士または砂粒とアルミニウム合金鋳物とが結合す
るため、強度がほとんど低下せず、崩壊性が非常に悪い
。従って、該フェノールレジンコーテンドサンドを複雑
形状の中子として用いるアルミニウム合金鋳物では、ノ
ックアウトマシンによる型ばらしの前に、400〜50
0″Cで4〜10時間の砂焼きを行い、崩壊性を向上さ
せている。
サンドにおいて、鋳鉄鋳物のように鋳造温度が1300
〜1400゜Cと高い場合には、その崩壊性が良好であ
る。しかし、アルミニウム合金鋳物のように鋳造温度が
650〜7 5 0 ”Cと低い場合には、中子内部の
厚肉部では鋳造後の溶湯熱でフェノール樹脂の硬化が進
んで強度が上昇し、また中子薄肉部が溶湯にくるまれる
と中子が無酸素状態になって主にベンゼン環が炭化し、
砂粒同士または砂粒とアルミニウム合金鋳物とが結合す
るため、強度がほとんど低下せず、崩壊性が非常に悪い
。従って、該フェノールレジンコーテンドサンドを複雑
形状の中子として用いるアルミニウム合金鋳物では、ノ
ックアウトマシンによる型ばらしの前に、400〜50
0″Cで4〜10時間の砂焼きを行い、崩壊性を向上さ
せている。
該フェノールレジンコーテッドサンドの崩壊性を改良す
るため、不飽和ポリエステル樹脂の熱分解温度の低いこ
とに着目して不飽和ポリエステル樹脂を砂粒結合剤とす
るポリエステルレジンコーテッドサンドがアルミニウム
合金鋳物用として開発されている。
るため、不飽和ポリエステル樹脂の熱分解温度の低いこ
とに着目して不飽和ポリエステル樹脂を砂粒結合剤とす
るポリエステルレジンコーテッドサンドがアルミニウム
合金鋳物用として開発されている。
しかしながら、このボリエステルレジンコーテッドサン
ドは、前記フェノールレジンコーテツドサンドの崩壊性
を改善することができる反面、フェノールレジンコーテ
ッドサンドに較べて(1)高温時の鋳型強度が低い、(
2)鋳型成形性が悪い、(3)結合剤が多く必要である
、(4)ガス欠陥が発生し易いなどの欠点を有している
。
ドは、前記フェノールレジンコーテツドサンドの崩壊性
を改善することができる反面、フェノールレジンコーテ
ッドサンドに較べて(1)高温時の鋳型強度が低い、(
2)鋳型成形性が悪い、(3)結合剤が多く必要である
、(4)ガス欠陥が発生し易いなどの欠点を有している
。
すなわち、ポリエステルレジンコーテツドサンドは、高
温時の鋳型の強度が低いため、280〜3 0 0 ℃
に加熱した金型から、硬化した鋳型および中子を脱型す
る際に破損することが多く、複雑な形状の中子および鋳
型の成形が難しく、その使用がごく簡単な形状の鋳型お
よび中子の成形に限られている。また中子および鋳型を
成形する際に使用される金型の温度が280〜300“
Cと高いため、連続して中子および鋳型を成形するうち
に鋳型造形機マガジンの温度が70〜90゜C程度まで
上昇し、ポリエステルレジンコーテツドサンドのように
融着点が低い場合には鋳型造形機マガジン内で砂粒結合
用樹脂が溶融し、マガジンへの付着またはレジンコーテ
ッドサンドのブロッキングによって目詰まりを生じる。
温時の鋳型の強度が低いため、280〜3 0 0 ℃
に加熱した金型から、硬化した鋳型および中子を脱型す
る際に破損することが多く、複雑な形状の中子および鋳
型の成形が難しく、その使用がごく簡単な形状の鋳型お
よび中子の成形に限られている。また中子および鋳型を
成形する際に使用される金型の温度が280〜300“
Cと高いため、連続して中子および鋳型を成形するうち
に鋳型造形機マガジンの温度が70〜90゜C程度まで
上昇し、ポリエステルレジンコーテツドサンドのように
融着点が低い場合には鋳型造形機マガジン内で砂粒結合
用樹脂が溶融し、マガジンへの付着またはレジンコーテ
ッドサンドのブロッキングによって目詰まりを生じる。
一般に使用されているフェノールレジンコーテッドサン
ドの融着点は90〜115゜Cであるが、ポリエステル
レジンコーテッドサンドの融着点は85゜C以下である
。
ドの融着点は90〜115゜Cであるが、ポリエステル
レジンコーテッドサンドの融着点は85゜C以下である
。
さらにポリエステルレジンコーテツドサンドにおいては
、結合剤を多く用いる必要があるため、製造コストが高
くなるとともに、ガスが発生し易いため、鋳造形時に鋳
型および中子の表面が荒れて表面外観が悪くなる欠点が
ある。
、結合剤を多く用いる必要があるため、製造コストが高
くなるとともに、ガスが発生し易いため、鋳造形時に鋳
型および中子の表面が荒れて表面外観が悪くなる欠点が
ある。
本発明の目的は、前記従来技術の問題点を解決し、高温
時の鋳型強度を向上させ、かつ融着点を90゜C以上に
上昇させることができ、さらにガス欠陥の発生がな《、
崩壊性に優れたポリエステルレジンコーテッドサンドを
得ることができる鋳物砂粒結合用樹脂組成物を提供する
ことにある。
時の鋳型強度を向上させ、かつ融着点を90゜C以上に
上昇させることができ、さらにガス欠陥の発生がな《、
崩壊性に優れたポリエステルレジンコーテッドサンドを
得ることができる鋳物砂粒結合用樹脂組成物を提供する
ことにある。
本発明は、α.β一不飽和二塩基酸および/またはその
無水物と、20〜70モル%の水素化ビスフェノールA
を含む多価アルコール成分とを反応さサて得られる、J
ISK5850 3.8項に規定されるリングアンド
ボール法(以下、リングアンドボール法とする)による
軟化点が105〜1 3 0 ℃の範囲である不飽和ポ
リエステルおよび重合用触媒を含有してなる鋳物砂粒結
合用樹脂組成物に関する。
無水物と、20〜70モル%の水素化ビスフェノールA
を含む多価アルコール成分とを反応さサて得られる、J
ISK5850 3.8項に規定されるリングアンド
ボール法(以下、リングアンドボール法とする)による
軟化点が105〜1 3 0 ℃の範囲である不飽和ポ
リエステルおよび重合用触媒を含有してなる鋳物砂粒結
合用樹脂組成物に関する。
本発明において、水素化ビスフェノールAを多価アルコ
ール成分中に20〜70モル%配合することによって、
不飽和ポリエステルの耐熱性を向上させることができる
とともに、不飽和ポリエステルの軟化点を適度に高くす
ることができる。
ール成分中に20〜70モル%配合することによって、
不飽和ポリエステルの耐熱性を向上させることができる
とともに、不飽和ポリエステルの軟化点を適度に高くす
ることができる。
本発明に用いられる不飽和ポリエステルの粘度は、水素
化ビスフェノールAを配合しない不飽和ポリエステルに
比較して軟化点以上の温度での粘度が低くなる。
化ビスフェノールAを配合しない不飽和ポリエステルに
比較して軟化点以上の温度での粘度が低くなる。
レジンコーテッドサンドの製造は、予め砂粒を、被覆し
ようとする樹脂の軟化点以上の温度に熱しておき、咳熱
せられた砂に樹脂を混入して撹拌し、砂粒を溶融した樹
脂で被覆するホットメルト法で行われる。この場合、樹
脂の溶融粘度が低いほど砂粒表面に均一に被覆し易くな
り、また鋳型成形に際しても溶融粘度が低いほど、加熱
による硬化に至るまでの過程で、樹脂に被覆された砂粒
間の結合が容易となり、強固になると考えされ、さらに
この結果として常温強度および高温時強度の大幅な向上
が可能になると推察される。
ようとする樹脂の軟化点以上の温度に熱しておき、咳熱
せられた砂に樹脂を混入して撹拌し、砂粒を溶融した樹
脂で被覆するホットメルト法で行われる。この場合、樹
脂の溶融粘度が低いほど砂粒表面に均一に被覆し易くな
り、また鋳型成形に際しても溶融粘度が低いほど、加熱
による硬化に至るまでの過程で、樹脂に被覆された砂粒
間の結合が容易となり、強固になると考えされ、さらに
この結果として常温強度および高温時強度の大幅な向上
が可能になると推察される。
またレジンコーテッドサンドの融着点は、使用する砂粒
結合用樹脂の軟化点に影響゛されるので、ポリエステル
レジンコーテッドサンドの融着点を高くするために、砂
粒結合用樹脂である不飽和ポリエステルの軟化点を高く
する必要がある。該不飽和ポリエステルの軟化は、リン
グアンドボール法による軟化点より20〜30゜C低い
温度で軟化する、広い軟化温度範囲を有するため、ポリ
エステルレジンコーテノドサンドの融着点を90゜C以
上まで高めるために、不飽和ポリエステルの軟化点を1
05〜130″Cにする必要がある。該不飽和ポリエス
テルでは、融着点を上昇させるために不飽和ポリエステ
ル組成物に金属酸化物を配合する必要がなくなる。
結合用樹脂の軟化点に影響゛されるので、ポリエステル
レジンコーテッドサンドの融着点を高くするために、砂
粒結合用樹脂である不飽和ポリエステルの軟化点を高く
する必要がある。該不飽和ポリエステルの軟化は、リン
グアンドボール法による軟化点より20〜30゜C低い
温度で軟化する、広い軟化温度範囲を有するため、ポリ
エステルレジンコーテノドサンドの融着点を90゜C以
上まで高めるために、不飽和ポリエステルの軟化点を1
05〜130″Cにする必要がある。該不飽和ポリエス
テルでは、融着点を上昇させるために不飽和ポリエステ
ル組成物に金属酸化物を配合する必要がなくなる。
本発明に用いられるα,β一不飽和二塩基酸および/ま
たはその無水物としては、マレイン酸、無水マレイン酸
、フマル酸、イタコン酸、シトラコン酸、クロロマレイ
ン酸等が挙げられる。必要に応じてフタル酸、無水フタ
ル酸、イソフタル酸、テレフタル酸等の飽和二塩基酸ま
たはその無水物を併用することもできる。
たはその無水物としては、マレイン酸、無水マレイン酸
、フマル酸、イタコン酸、シトラコン酸、クロロマレイ
ン酸等が挙げられる。必要に応じてフタル酸、無水フタ
ル酸、イソフタル酸、テレフタル酸等の飽和二塩基酸ま
たはその無水物を併用することもできる。
本発明に用いられる水素化ビスフェノールAは、多価ア
ルコール成分の総量に対して20〜70モル%配合され
る。該配合量が20モル%未満では目的とする高温時の
鋳型強度が得られず、また70モル%を超えると不飽和
ポリエステルの軟化点が高くなりすぎ、砂粒間の結合が
弱くなって高温時の鋳型強度が低下する。
ルコール成分の総量に対して20〜70モル%配合され
る。該配合量が20モル%未満では目的とする高温時の
鋳型強度が得られず、また70モル%を超えると不飽和
ポリエステルの軟化点が高くなりすぎ、砂粒間の結合が
弱くなって高温時の鋳型強度が低下する。
前記水素化ビスフェノールA以外の多価アルコールとし
ては、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール
、エチレングリコール、ジエチレングリコール、1.2
−プロパンジオール、■,3−ブタンジオール、ネオベ
ンチルグリコール、1.6−ヘキサンジオール、グリセ
リン、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール
等が用いられ、必要に応じて1価のアルコールを併用す
ることもできる。
ては、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール
、エチレングリコール、ジエチレングリコール、1.2
−プロパンジオール、■,3−ブタンジオール、ネオベ
ンチルグリコール、1.6−ヘキサンジオール、グリセ
リン、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール
等が用いられ、必要に応じて1価のアルコールを併用す
ることもできる。
本発明に用いられる不飽和ポリエステルは、前記α,β
一不飽和二塩基酸および前記水素化ビスフェノールAを
含む多価アルコールを、通常の方法で縮合反応させて得
られる、リングアンドボール法で測定した軟化点が、1
05〜1 3 0 ℃の範囲のものである。
一不飽和二塩基酸および前記水素化ビスフェノールAを
含む多価アルコールを、通常の方法で縮合反応させて得
られる、リングアンドボール法で測定した軟化点が、1
05〜1 3 0 ℃の範囲のものである。
本発明に用いられる重合用触媒としては、有機過酸化物
が好ましく、例えばジクミルパーオキサイド、過酸化ベ
ンゾイル、ターンヤリブチルパーヘンゾエート、クメン
ヒドロバーオキサイド、13−ビス−(ターシャリブチ
ルパーオキシイソプ口ピル)ベンゼン、■,■−ビスー
(ターシャリブチルパーオキシ)−3.3.5−1−リ
メチルシク口ヘキサン、2 5−ジメチルー(2.5−
ジベンゾイルバーオキシ)ヘキサン、2.2−ビス−(
4.4−ジターシャリブチルパーオキシシク口ヘキシル
)プロパン、2.5−ジメチル−2,5−ジ(ターシャ
リプチルバーオキシ)一ヘキシン−3,n−ブチルー4
,4−ビス−(ターシャリブチルバーオキシ)ハレレー
ト、ラウロイルパーオキサイド、シクロヘキサノンパー
オキサイド等が用いられる。該重合用触媒は単独でまた
は2種以上併用して用いることができる。
が好ましく、例えばジクミルパーオキサイド、過酸化ベ
ンゾイル、ターンヤリブチルパーヘンゾエート、クメン
ヒドロバーオキサイド、13−ビス−(ターシャリブチ
ルパーオキシイソプ口ピル)ベンゼン、■,■−ビスー
(ターシャリブチルパーオキシ)−3.3.5−1−リ
メチルシク口ヘキサン、2 5−ジメチルー(2.5−
ジベンゾイルバーオキシ)ヘキサン、2.2−ビス−(
4.4−ジターシャリブチルパーオキシシク口ヘキシル
)プロパン、2.5−ジメチル−2,5−ジ(ターシャ
リプチルバーオキシ)一ヘキシン−3,n−ブチルー4
,4−ビス−(ターシャリブチルバーオキシ)ハレレー
ト、ラウロイルパーオキサイド、シクロヘキサノンパー
オキサイド等が用いられる。該重合用触媒は単独でまた
は2種以上併用して用いることができる。
前記重合用触媒の配合量は、樹脂の硬化性の点から不飽
和ポリエステル100重量部に対して0.5〜10重量
部の範囲が好ましく、より好ましくは1〜5重量部の範
囲である。
和ポリエステル100重量部に対して0.5〜10重量
部の範囲が好ましく、より好ましくは1〜5重量部の範
囲である。
本発明になる鋳物砂粒結合用樹脂組成物には、必要に応
じて滑剤、硬化促進剤、重合禁止剤、充填剤、シランカ
ップリング剤等が含まれていてもよい。
じて滑剤、硬化促進剤、重合禁止剤、充填剤、シランカ
ップリング剤等が含まれていてもよい。
滑剤としては、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸
亜鉛、メチロールアミド、ビスアマイド等が用いられ、
硬化促進剤としては、ナフテン酸コバルト等のナフテン
酸金属塩、オクテン酸コバルト等のオクテン酸金属塩、
アミン類などが用いられ、重合禁止剤としては、ハイド
ロキノン、バラヘンゾキノン、2,5−ジフェニルバラ
ヘンゾキノン、トルベンゾキノン、モノターシャリプチ
ルハイドロキノン等が用いられ、また充填剤としては、
炭酸カルシウム、硫酸ハリウム、水酸化アルミニウム、
クレイ、シリカ、タルク等が用いられ、さらにシランカ
ップリング剤としては、ビニルトリエトキシシラン、ビ
ニルートリス−(βメトキシエトキシ)シラン、γ−ア
ミノブロピルトリエトキシシラン、N−β一(アミノエ
チル)γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、ビニル
トリクロロシラン等が用いられる。
亜鉛、メチロールアミド、ビスアマイド等が用いられ、
硬化促進剤としては、ナフテン酸コバルト等のナフテン
酸金属塩、オクテン酸コバルト等のオクテン酸金属塩、
アミン類などが用いられ、重合禁止剤としては、ハイド
ロキノン、バラヘンゾキノン、2,5−ジフェニルバラ
ヘンゾキノン、トルベンゾキノン、モノターシャリプチ
ルハイドロキノン等が用いられ、また充填剤としては、
炭酸カルシウム、硫酸ハリウム、水酸化アルミニウム、
クレイ、シリカ、タルク等が用いられ、さらにシランカ
ップリング剤としては、ビニルトリエトキシシラン、ビ
ニルートリス−(βメトキシエトキシ)シラン、γ−ア
ミノブロピルトリエトキシシラン、N−β一(アミノエ
チル)γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、ビニル
トリクロロシラン等が用いられる。
本発明になる鋳物砂粒結合用樹脂組成物を用いる場合は
、各成分をあらかじめ混合しておいても、またレジンコ
ーテッドサンド調合時に各成分を添加混合してもよい。
、各成分をあらかじめ混合しておいても、またレジンコ
ーテッドサンド調合時に各成分を添加混合してもよい。
レジンコーテッドサンドの調合は、該樹脂組成物に適当
な溶剤、例えばアセトン、メチルエチルケトン、トルエ
ン、ベンゼン、キシレン等を加えて溶解し、得られた溶
液を用いて砂粒表面に樹脂を被覆させた後、溶剤を揮発
乾燥させるセミホット法や無溶剤型のホシトメルト法等
で行なわれる。
な溶剤、例えばアセトン、メチルエチルケトン、トルエ
ン、ベンゼン、キシレン等を加えて溶解し、得られた溶
液を用いて砂粒表面に樹脂を被覆させた後、溶剤を揮発
乾燥させるセミホット法や無溶剤型のホシトメルト法等
で行なわれる。
以下、本発明を実施例により詳しく説明する。
なお、実施例中、部とあるのは重量部を意味する。
実施例1
フマル酸10モル、水素化ビスフェノールA4モルおよ
びプロピレングリコール7モルを窒素ガス気流中で20
5゜Cで加熱反応させ、リングアンドボール法による(
以下同じ)軟化点109゜Cの不飽和ポリエステル(A
)を得た。
びプロピレングリコール7モルを窒素ガス気流中で20
5゜Cで加熱反応させ、リングアンドボール法による(
以下同じ)軟化点109゜Cの不飽和ポリエステル(A
)を得た。
この不飽和ポリエステル(A)100部に、ジクミルバ
ーオキサイド3部およびステアリン酸カルシウム5部を
添加、混合して得られた樹脂組成物0.18kgを、1
8 0 ”Cに予熱した日光けい砂7号8kgととも
に、スピードミキサ(遠州鉄工社製、NSC−1型)で
5分間撹拌し、砂粒表面に均一に樹脂組成物が被覆され
たコーテッドサンドを得た。このコーテッドサンドにつ
いて、JACT、鋳造技術普及協会試験法C−1による
融着点、JISK6910による常温曲げ強さおよびJ
ACT試験法SM−5による高温時の曲げ強さを測定し
、さらに下記の方法によって崩壊性およびガス発生量の
測定を行った。その結果を第1表に示した。
ーオキサイド3部およびステアリン酸カルシウム5部を
添加、混合して得られた樹脂組成物0.18kgを、1
8 0 ”Cに予熱した日光けい砂7号8kgととも
に、スピードミキサ(遠州鉄工社製、NSC−1型)で
5分間撹拌し、砂粒表面に均一に樹脂組成物が被覆され
たコーテッドサンドを得た。このコーテッドサンドにつ
いて、JACT、鋳造技術普及協会試験法C−1による
融着点、JISK6910による常温曲げ強さおよびJ
ACT試験法SM−5による高温時の曲げ強さを測定し
、さらに下記の方法によって崩壊性およびガス発生量の
測定を行った。その結果を第1表に示した。
崩壊性の測定:30胴直径X 5 0 mmの円柱状試
験片3本を250゜Cで3分成形し、その試験片を密封
容器に入れ、炉内温度500゜Cで20分処理して放冷
した後、14メッシュ網上でロータソプ式フルイ振動機
で振動処理し、振動時間1分ごとに試片の重量減少率を
測定した。
験片3本を250゜Cで3分成形し、その試験片を密封
容器に入れ、炉内温度500゜Cで20分処理して放冷
した後、14メッシュ網上でロータソプ式フルイ振動機
で振動処理し、振動時間1分ごとに試片の重量減少率を
測定した。
ガス発生量の測定=250゜Cで1分の硬化条件で1
0mmX 1 0+nmX 6 0mmの試片を作製し
、これを試料皿に乗せて試験管内に置き、試験管を、7
oo’cの加熱炉内に2分間入れ、発生するガスをメス
シリンダ内の流動パラフィンでトラップしてガス量を測
定して次式により計算して求めた。
0mmX 1 0+nmX 6 0mmの試片を作製し
、これを試料皿に乗せて試験管内に置き、試験管を、7
oo’cの加熱炉内に2分間入れ、発生するガスをメス
シリンダ内の流動パラフィンでトラップしてガス量を測
定して次式により計算して求めた。
実施例2
フマル110モル、水素化ビスフェノールA5モルおよ
びネオペンチルグリコール6モルを窒素ガス気流中20
0゜Cで加熱反応させ、軟化点I25゜Cの不飽和ポリ
エステル(B)を得た。
びネオペンチルグリコール6モルを窒素ガス気流中20
0゜Cで加熱反応させ、軟化点I25゜Cの不飽和ポリ
エステル(B)を得た。
この不飽和ポリエステル(B)100部に、ジクミルパ
ーオキサイド3部およびステアリン酸カルシウム5部を
添加、混合して得られた樹脂組成物0. 1 8 kg
を、180゜Cに予熱した日光けい砂7g8kgととも
に、スピードミキサ(遠州鉄工社製、NSC−1型)で
5分間撹拌し、砂粒表面に均一に樹脂組成物が被覆され
たコーテッドサンドを得た。このコーテッドサンドにつ
いて実施例1と同様にして融着点、常温曲げ強さ、高温
時曲げ強さ、崩壊性およびガス発生量を測定した。その
結果を第1表に示した。
ーオキサイド3部およびステアリン酸カルシウム5部を
添加、混合して得られた樹脂組成物0. 1 8 kg
を、180゜Cに予熱した日光けい砂7g8kgととも
に、スピードミキサ(遠州鉄工社製、NSC−1型)で
5分間撹拌し、砂粒表面に均一に樹脂組成物が被覆され
たコーテッドサンドを得た。このコーテッドサンドにつ
いて実施例1と同様にして融着点、常温曲げ強さ、高温
時曲げ強さ、崩壊性およびガス発生量を測定した。その
結果を第1表に示した。
比較例1
無水マレイン酸6モル、イソフタル酸4モル、プロピレ
ングリコール7モルおよびグリセリン2モルを窒素ガス
気流中200゜Cで加熱反応させ、軟化点100゜Cの
不飽和ポリエステル(C)を得た。
ングリコール7モルおよびグリセリン2モルを窒素ガス
気流中200゜Cで加熱反応させ、軟化点100゜Cの
不飽和ポリエステル(C)を得た。
この不飽和ポリエステル(C)100部に対し、ジアリ
ルフタレートプレポリマ20部、ジクミルパーオキサイ
ド2部およびステアリン酸カルシウム3.5部を添加、
混合して得られた樹脂組成物0.18kgを、160℃
に予熱した日光けい砂7号8kgとともに、スピードミ
キサ(遠州鉄工社製、NSC−1型)で5分間撹拌し、
コーテット′サンドを得た。このコーテッドサンドにつ
いて実施例1と同様に融着点、常温曲げ強さ、高温時曲
げ強さ、崩壊性およびガス発生量を測定した。その結果
を第1表に示した。
ルフタレートプレポリマ20部、ジクミルパーオキサイ
ド2部およびステアリン酸カルシウム3.5部を添加、
混合して得られた樹脂組成物0.18kgを、160℃
に予熱した日光けい砂7号8kgとともに、スピードミ
キサ(遠州鉄工社製、NSC−1型)で5分間撹拌し、
コーテット′サンドを得た。このコーテッドサンドにつ
いて実施例1と同様に融着点、常温曲げ強さ、高温時曲
げ強さ、崩壊性およびガス発生量を測定した。その結果
を第1表に示した。
比較例2
市販フェノールレジンコーテッドサンドとして、日立化
成コーテッドサンド社製のTM−2を用いて、実施例1
と同様にして融着点、常温曲げ強さ、高温時曲げ強さ、
崩壊性およびガス発生量を測定第1表から、本発明にな
る鋳物砂粒結合用樹脂組成物を用いたレジンコーテンド
サンドは、従来のボリエステルレジンコーテノドサンド
の欠点である融着点、高温時の鋳型強度およびガス欠陥
の発生を防止することができ、かつ、フェノールレジン
コーテノドサンドの欠点である崩壊性を大幅に改良でき
ることが示された。
成コーテッドサンド社製のTM−2を用いて、実施例1
と同様にして融着点、常温曲げ強さ、高温時曲げ強さ、
崩壊性およびガス発生量を測定第1表から、本発明にな
る鋳物砂粒結合用樹脂組成物を用いたレジンコーテンド
サンドは、従来のボリエステルレジンコーテノドサンド
の欠点である融着点、高温時の鋳型強度およびガス欠陥
の発生を防止することができ、かつ、フェノールレジン
コーテノドサンドの欠点である崩壊性を大幅に改良でき
ることが示された。
(発明の効果)
Claims (1)
- 1、α,β−不飽和二塩基酸および/またはその無水物
と、20〜70モル%の水素化ビスフェノールAを含む
多価アルコール成分とを反応させて得られる、JISK
5850 3.8項に規定されるリングアンドボール法
による軟化点が105〜130℃の範囲である不飽和ポ
リエステルおよび重合用触媒を含有してなる鋳物砂粒結
合用樹脂組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5339889A JPH02235543A (ja) | 1989-03-06 | 1989-03-06 | 鋳物砂粒結合用樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5339889A JPH02235543A (ja) | 1989-03-06 | 1989-03-06 | 鋳物砂粒結合用樹脂組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02235543A true JPH02235543A (ja) | 1990-09-18 |
Family
ID=12941722
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5339889A Pending JPH02235543A (ja) | 1989-03-06 | 1989-03-06 | 鋳物砂粒結合用樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02235543A (ja) |
-
1989
- 1989-03-06 JP JP5339889A patent/JPH02235543A/ja active Pending
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