JPS58187534A - 内燃エンジンの燃料供給制御方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は内燃エンジンに供給される燃料の供給制御方法
に関し、轡に燃料供給量を決定する因子の１つである水
温増量係数をエンジンの作動状態に応じて最適値に決定
するようＫした内燃エンジンの燃料供給制御方法に関す
る。

内燃エンジンへの燃料供給を行う燃料噴射装置の開弁時
間を電子的手段により制御することにより燃料噴射量を
制御し、エンジンに供給される混合気の空燃比を制御す
るようＫした炉材供給制御方法において、その燃料噴射
装置の開弁時間を、エンジン回転数と吸気管内の絶対圧
とに応じた基準値に、エンジンの作動状態を表わす諸元
、例えば、エンジン回転数、吸気管内の絶対圧、エンジ
ン水温、スロットル弁開度、排気濃度（酸素濃度）等に
応じた定数および／または係数を加算および／または乗
算することにより決定するよう圧した燃料供給制御方法
が本願出願人により提案された従前の待針出願明細書（
特願昭５６−２９５５４　）に開示されている。

エンジンは冷間時においては燃焼室、シリンダ等の壁温
か低いために燃料の気化率が低下し、暖機時の燃料量で
は安定した燃焼が得られる混合気が生成されず、エンジ
ンの安定性、運転性能が低下する。このため冷間時にお
けるエンジンの安定性及び運転性能の向上を図ることが
必要である。

本発明は上述の点に鑑みてなされたもので、エンジン冷
却水温度に応じて燃料量を制御し冷間時間ることを目的
とする。この目的を達成するために本発明においては、
燃料調量装置を備えた内燃エンジンへの燃料供給量をエ
ンジンの作動状態に応じて電気的に制御する方法におい
て、負荷センサによりエンジン負荷を検出し、水温セン
サによりエンジン冷却水Ｉｌ′ｆ検出し、これらの検出
されたエンジン負荷と冷却水温とによ抄前配燃料供給量
を決定する１つの因子である水温増量係数を決定し、冷
間時においても安定した燃焼が得られる混合気が生成さ
れるようにし、エンジンの安定性及び運転性能の向上を
図るようにした内燃エンジンの炉材供給制御方法を提供
するものである。

本発明の燃料供給制御方法について図面を参照して以下
に詳細に説明する。

第１図は本発明の制御方法を実施する丸めの制御装置の
全体の構成図であり、符号１Ｆｉ例えば４気筒の内燃エ
ンジンを示し、エンジンＩＵ４１１の主燃焼室とこれに
通じた副燃焼室（共に図示せず）とから成る形式のもの
である。エンジン１には吸気管２が接続され、この吸気
管２は各主燃焼室に連通した主吸気管と各副燃焼室に連
通した副吸気管（共に図示せず）から成る。吸気管２の
途中にはスロットルボディ３が設けられ、内部に主吸気
管、副吸気管内にそれぞれ配され喪主スロットル弁、副
スロツトル弁（共に図示せず）が連動して設けられてい
る。主スロットル弁にはスロットル弁開度センサ４が連
設されて主スロットル弁の弁開度を電気的信号に変換し
電子コントロールユニット（以下ｒ　ＥＣＵＪと云う）
５に送るようにされている。

吸気管２のエンジン１とスロットルボディ３間には燃料
噴射装置６が設けられている。この燃料噴射装置６はメ
インインジェクタとすブインジエクタ（共に図示せず）
から成り、メインインジェクタは主吸気管の図示しない
吸気弁の少し上流側に各気筒ごとに１サブインジエクタ
は１個のみ副吸気管の副スロツトル弁の少し下流−゛に
各気筒に共通してそれぞれ設けられている。燃料噴射装
置６は図示しない燃料ポンプＫｍ続されている。メイン
インジェクタとサブインジェクタはＥＣＵ　５に電気的
に接続されており、ＥＣＵ３からの信号ｅ（よって燃料
噴射の開弁時間が制御される。

一方、前記スロットルボディ３の主スロットル弁の直ぐ
下流には管シを介して絶対圧センサ８が設けられており
、この絶対圧センサ８によって電気的信号に変換された
絶対圧信号は前記Ｅ　Ｃ’　Ｕ　５に送られる。また、
その下流ＫＨ吸気温センサ９が取付けられており、この
吸気温センサ９も吸気温度を電気的信号に変換してＥＣ
Ｕ３に送るものである。

エンジン本体１にはエンジン水温センサ１０が設けられ
、このセ／す１０はサーミスタ等から成り、冷却水が充
満したエンジン気筒周壁内に挿着されて、その検出水温
信号をＥＣＵ３に供給する。

エンジン回転数センサ（以下「Ｎｅセンサ」と云う）１
１および気筒判別センサ１２がエンジンの図示しないカ
ム軸周囲又はクランク軸周Ｗ！ＡＶＣ取付けられており
、前者Ｎｅセンサ１１はＴＤＣ信号即ちエンジンのクラ
ンク軸の１８０°回転毎に所定のクランク角度位置で、
後者気筒判別センサ１２は特定の気筒の所定のクランク
角度位置でそれぞれ１パルスを出力するものであり、こ
れらのパルスは藁ＣＵ５に送られる。

エンジン１の排気管１３には三元触媒１４が配置され排
気ガス中のＨＣ、ＣＯ、ＮＯｘ　、成分の浄化作用を行
なう。この三元触媒１４の上流１１１ＫＦｉＯ＊センサ
１５が排気管１３に挿着されこのセンサ１５ｔｉ排気中
の酸素濃度を検出しその検出値信号をＥＣＵ３に供給す
る。

更に、ＥＣＵ３にＬ１大気圧を検出するセンサＳ６およ
びエンジンのスタータスイッチ１７が接続されており、
ＥＣＵ３１ｉセンサ１６からの検出値信号およびスター
タスイッチのオン・オフ状態信号を供給される。

次に、上述した構成の燃料供給制御装置の燃料量制御作
用の詳細について先に説明した第１図並びに第２図乃至
第３図を参照して説明する。

先ず、第２図は本発明の空燃比制御、即ち、ＥＣＵ３に
おけるメイン、サブインジェクタの開弁時間ｒｏｕ’ｒ
Ｍ、　ＴＯＵＴＳの制御内容の全体のプログラム構成を
示すブロックダイアグラムで、メインプログラム１とサ
ブプログラム２とから成り、メインプログラム１はエン
ジン回転数Ｎｇに基づくＴＤＣ信号に同期［７た制御を
行うもので始動時制御サブルーチン６と基本制御プログ
ラム４とより成り、他方、サブプログラム２ｆｉＴＤｃ
信号に同期しない場合の非同期制御サブルーチン５から
成るものである。

始動時制御サブルーチン３における基本算出式％式％ （２） として表わされる。ここでＴＬＯＲＭ、ＴＬＯＲＢｆ−
１それぞれメイン、サブインジェクタの開弁時間の基準
値であってそれぞれＴｉａｒｔＭ、ＴｔａＲｓテーブル
６．７により決定される。Ｋ　Ｎ　ｔは回転数Ｎ、にょ
って規定これる始動時の補正係数でＫＭｅテーブル８に
より決定される。Ｔｖはバッテリ電圧の変化に応じて開
弁時間を増減補正するための定数であってＴＶテーブル
９により求められ、サブインジェクタのためのＴＶＫ対
してメインインジェクタには構造の相違によるインジェ
クタの作動特性に応じて３７１分を上のせする。

又、基本制御プログラム４における基本算出式％式％ ） （３） （４） として表わ゛される。ここでＴｉｅ、ＴｉＢはそれぞれ
メイン、サブインジェクタの開弁時間の基準値であり、
それぞれ基本Ｔｉマツプ１０より算出される。ＴＤＩＯ
、ｒｐ、ｃｃ　Ｉｉそれぞれ減速時、および加速時にお
ける定数で加速、減速サプルーチ／１１によって決定さ
れる。ＫＴム、ｒ’ｒｖ・・・・・・等の諸係数はそれ
ぞれのテーブル、サブルーチン１２により算出きれる。

Ａ’ＴＡは吸気温度補正係数で実際の吸気温度によって
テーブルより算出され、ＫＴＷは後述するように実際の
エンジン水温Ｔｖ及びエンジン負荷によって決定される
燃料増量係数、ｆＡ８Ｔはサブルーチンによって求めら
れるフューエルカット後の燃料増量係数、ＫＰＡは実際
の大気圧によってテーブルより求められる大気圧補正保
舷、Ｋｈｐａはサブルーチンによって求められる始動後
燃料増誓係数、ＫＷＯＴは定数であってスロットル弁全
開時の混合気のリッチ化係数、ＫＯｌは実際の排気ガス
中の酸素濃度に比してサブルーチンによって求められる
Ｏ、フィードバック補正係数、ＫＬＢ　Ｆｉ定数であっ
てリーン・ストイキ作動時の混合気のり一ン化係数であ
る。ストイキは５ｔｏｉｃｈｉ−ｏｎＬ＠ｔｒｉｃの略
で化学量論量即ち理論空燃比−を示す。

父、ＴＡＣＣはサブルーチンによって求められる加速時
燃料増量定数であって所定のテーブルより求められる。

これらに対してＴＤＣ信→に同期しないメインインジェ
クタの開弁時間ＴＭムの非同期制御サブルーチン５の算
出式は ７’ＭＡ＝７”１ＡＸｒＴＷＴＸｒＡ８Ｔ＋（ＴＶ十Δ
ＴＶ　）・−・・−・（５）として表わされる。ここで
Ｔｉムは加速時の非同期、即ち、ＴＤＣ信号に同期しな
い加速制御時の燃料増量基準値であってＴｉムチ−プル
１３より求める。ＫＴｖｒは前記水温増量係数ｆ’ｒｗ
をテーブル１４より求め、それに基づいて算出した同期
加速、加速後、および非同期加速時の燃料増量係数゛゛
＼　　　　　　である。

へ　　　　　　第３図はＥＣＵ３におけるＴＤＣ信号に
同期した開弁時間制御を行う場合の前記メインプログラ
ム１０７０−チヤートを示し、全体は入力信号の処理ブ
ロック１１基本制御ブロック層、始動時制御ブロック■
とから成る。先ず入力信号処理ブロック■において、エ
ンジンの点火スイッチをオンするとＥＣＵ３内のＣｐＵ
がイニシャライズしくステップ１）、エンジンの始動に
よりＴＤＣ信号が入力する（ステップ２）０次いで、全
ての基本アナログ値である各センサからの大気圧Ｐム、
絶対圧ＰＢ、　エンジン水温ＴＷ１大気温Ｔム、バッテ
リ電圧Ｖ１スロットル弁開度θｔｋ、Ｏ，センサオン・
オフ状態等をＥＣＵ３内に読込み、必要な値をストアす
る（ステップ３）。続いて、最初のＴＤＣ信号から次の
ＴＤＣ信号１での経過時間をカウントし、その値に基づ
いてエンジン回転数Ｎｅを計算し同じくＥＣＵ３内にス
トアする（ステップ４）。次いで基本ｆｆｆｌｌｉｌｉ
ｌｌブロックＨにおいてこのＨｅの計算値によりエンジ
ン回転数がクランキング回転数（始動時回転数）り下で
あるが否かを判別する（スフツブ５）。その答が肯定（
Ｆ’ｅｚ）であれば始動時制御ブロック層の始動時制御
サブルーチンに送られ、Ｔ　ｉ　ＣＲＭ　ｉ−プルおヨ
ヒＴｉｃＲｓテーブルによりエンジン冷却水温Ｔｗに基
きＴｔ　ＯＲＭ。

ＴｉＣＲｆ３を決定しく一ステップ６）、また、Ｍｅの
補正係数ＫＮｅをｆＮｇテーブルにより決定する（ステ
ップ７）。そして、ＴＶテーブルによりバッテリー電圧
補正定数Ｔｖを決定しくステップ８）、各ｔｌ１Ｍ’ｌ
ｒ前ｘｌｔ＋、（２）Ｋ代入ｔ、てＴｏＵＴｖ、Ｔｏｕ
Ｔｓを算出する（ステップ９）。

また、前記ステップ５において答が否（Ｎ６）である場
合ＫＦｉエンジンが７ユーエルカツトすべき状態にある
か否かを判別しくステップ１０）、そこで答が肯定（Ｙ
ａｐ）であればＴＯＵテＭ、７’０ＵＴ８の値を共に零
にしてフューエルカットを行う（ステップ１１）。

一方、ステップ１０において答が否（Ｎｏ）と判別され
た場合には各補正係数ＫｒムＪＴＷ、ｆＡＰｏ。

ＫＰＡ、ＫＡＲＴ、ＫＷＯ丁、ＫＯ，、ＫＬＢ、ＫＴＷ
Ｔ　等および補正定数ＴＤＶＣ，ｒｈａｏ、ｒｖ、ａｒ
ｖを算出する（ステップ１２）。これらの補正係数、定
数はサブルーチン、テーブル等によってそれぞれ決定さ
れるものである。

次いで、回転数Ｋｇ、絶対圧ｐＢ等の各データに応じて
所定の対応するマツプを選択し肢マツプによりＴｔＭ　
、　ＴｔＢ決定する（ステップ１３）。

而して上記ステップ１２．１３により得られた補正係数
値、補正定数値並びに基準値に基づいて前式（３１、（
４）Ｋ　！すＴＯＵ’ｒＭ、ｒｏｎｒｓを算出する（ス
テップ１４）。そして、斯ぐ得られた？”Ｏ（７ＴＭ　
。

ＴＯＵＴＳの値に基づきメイン、サブインジェクタをそ
れぞれ作動させる（ステップ１５）。

前述したようＫ、上述したＴＤＣ信号に同期したメイン
、サブインジェクタの開弁時間の制御に加えて、ＴＤＣ
信号には同期せず一定の時間々隔をもったパルス列に同
期させてメインインジェクタを制御する非同期制御を行
なうが、その詳細については説明を省略する。

次いで、上述し九開弁時間の算出に使用するエンジン冷
却水温増量係数ＫＴｗの決定方法について説明する。

本発明においてはエンジン冷却水温増量係数Ｋｒｖを決
定する場合、エンジン冷却水温度Ｔｗとエンジン負荷と
により決定するものであり、更に詳しくは、所定の冷却
水温度ｒｖに対応する増量係数ｘｒｗが記憶されている
メモリから検出された冷却水温度に応する複数の冷却水
温増量係数を読み出し、検出されたエンジン９荷により
前記読み出した複数の冷却水温増量係数に基づいて当該
エンジン負荷に最適な冷却水温増量係数を決定するもの
である。

エンジン負荷はエンジンの吸気管内の絶対圧ＦＢ或はス
ロットル弁開度＃ｔムＩＩＩＫより検出することができ
、本実施例において社前者すなわち、吸気管内の絶対圧
ＰＢＫより検出する場合について記述する。エンジン冷
却水温［７１及び絶対圧ｐＢは夫々前述した第１図に示
す水温センサ１０及び絶対圧センサ８により検出される
。

第４図はエンジン冷却水温ｒｖと水温増量係数ｆＴＷと
の関係を示すテーブルで、水温ＴＷがある一定温＊ｒｖ
ｍ＜例えば６０℃）以上のときはｆＴＷは１であるが、
ＴＷ、以下になった場合にはキャリブレーション変数と
して設けられ九例えば所定の５段階の温［７’ｖｔ〜Ｔ
Ｗ、に対して夫々５点の係数ｒＴｗ（＞１）が設定され
ており、水温ｒｖが各変数値ｒｖ、−ｒｖ、以外の値を
とるときには補間計算によって求める。このように冷却
水温ｒｖが低い程水温増量係数ｆＴＷを大きくして燃料
量を増量する。更にその増量率をエンジン負荷すなわち
、吸気管内絶対圧？ＢＫより変化させる。その理由は、
冷却水温が同一であっても吸気管内絶対圧ＰＲが大きい
根気化率が大きくなるために増量の割合を小さくするこ
とが必要であるということによる。

第５図は冷却水温ｒｗが同一の場合における絶対圧ＰＢ
と前記水温増量係数ＫＴＷとの関係を示すグラフであり
、各グラフ■〜■は夫々前記第４図に示す所定温度Ｔｖ
ｒ１〜ＴＶ４に相当している。そして、絶対圧ｐＢとし
て所定圧ＰＢｌ（例えば５００ｗｍＨｆ１’）とＰＢ、
（例えば４００■Ｈ１ｉ）との２つの基準値を設足し、
検出された絶対圧ｐＢがＰＢ、以下及び２３１以上のと
きには水温増量係数ｆＴＷは第４図のグラフ１．１によ
り夫々決定される各一定値をとり、設定値ＰＢ１とＰＢ
ｘとの間のときＫは補間計算により最適なｆＴＷを決定
する。

第４図に示すグラフ１．１の各所定の冷却水温ＩｆＴＶ
ＩＩ〜Ｔ町における絶対圧ＰＢ＝ＰＢ、及びｐＢ＝ＰＢ
、に対応する水温増量係数は例えば表に示すような値と
してメモリに配憶されている。

そして、水温センサ１０により検出された冷却水＠１ｊ
ＴＷに応じて前記メモリから複数の水温増量係数ＫＴＷ
が読み出される。すなわち、冷却水温度Ｔｗが各所定の
温度例えばＴＷ、である場合には増量係数ｆＴＷ、、と
ｆＴＷ、が読み出され、各所定［１！ｌ　Ｔ　’ｉｔ〜
ＴＷ、以外の温度例えばＴＷ、とＴＷ、との間の値（Ｔ
Ｗ、＜Ｔｗ＜Ｔｖｒ、）の場合には、これをＷ別Ｌ、１
°Ｗ、及びＴｖｔにおける各係数ＫＴｖｔ、、　＋ｒＴ
Ｖ□及びＫ　Ｔ　Ｗｚｌ　、　ｆ　Ｔ　Ｎｕが読み出さ
れる。これらの読み出された各係数に基ついて絶対圧ｐ
Ｂにより媛適な水温増量係数ｆＴＷを決定する。

今、前記水温センサ１０により検出された冷却水温ｇｔ
ｒｌが所定のｉ＆！度Ｔ町である場合には、前述したよ
うに当＃温度ＴＶ！［応じた２つの水温増量係数ＫＴ　
Ｖｌｌ及びｆＴＷわがメモリから絖み出される。この状
態において、前記絶対圧センｔ８により検出された絶対
圧ｐＢが第７図に示すように設定価ＰＢ、以下のときに
は前記読み出された２つの荷における水温増量係数ｆＴ
Ｗとして決定する。

また、検出された絶対圧ｐＢが設定値ＰＢ、とＰＢ！ｌ
の間の値７）ＢＸ　（ＰＢ、〉７’ＢＸ　：＞　ＰＢ、
　）　（Ｄ　トきには、例えば次式により補間計算を行
ない水温補正係数ｆＴＷＸを決定する。

上式（１）において、値ｆＴＷ、、　、　ｆＴＷ、、　
、　ＰＢ、　。

ＰＢ、は夫々定数であり、従って、検出された値ＰＢＸ
に応じて値ＫＴ１１Ｋが決定される。

次ぎに、検出された冷却水温度ＴＶが例えば第６図に示
すように所定の温度ＴＷ１とＴＷ、との間の値ＴＷＸ　
（Ｔｗ、（ＴＷｘ　（ＴＶ、　）　ｔＤときには前述し
たように各所定温［ＴＷｌ及びＴｗ、における水温増量
係数ＫＴＶ、、　、ｆＴＷ□及び［’ｒｗ、、　、　Ａ
　Ｔ　Ｗｔｚが前記メモリから読み出される。これらの
係数Ｋ　Ｔ　Ｗ、、−ｆＴＷ、、からｍ度ｒｗｘｔｃお
ける絶：ｉｌ　ｋｔ’　Ｐ　Ｂ＋及び／’Ｂ。

に対応する係数値ＫＴ　Ｗ　Ｘ、及びＡＴＷＸ、４・例
えｔ」′次式による補間計算により法定する。

・・・・・・・・・・・・・・　　　（２）・・・・・
・・・　　（３） これらの各式（２）　、　（３１において、値Ｋ　Ｔ　
Ｗ、、　、　Ｋｒ＊、、　。

ｆＴＷ□、ｆＴＷゎ、　’ｒｗ、　、　ＴＷ２は夫々定
数であり、従って、検出された値Ｔｖｔｘに応じて各水
温増量係数にＴＷＸ、及びｆＴＷＸ、が決定される。

かかる状態において、前記絶対圧センサ８により検出さ
れた絶対圧ｐＢが第７図に示すようＶζ設定値ＰＢ、以
下のときには前記算出され２つの係数ＫＴＷＸ、、ｆＴ
ＷＸ、（１）うち係数にＴＷＩ、　’ｌｉ−、設定傭Ｐ
Ｂ！以上のときには係数ｘ’ｒｖｚ２を夫々当該工／ジ
／負検出された絶対圧ｐＢが設定値ＦＢＩとＰＢ、との
間の錬ＰＢＸ　（ＰＢｌ　＞　ＰＢＸ　＞　ＰＢ２　）
のときには、前１２つの水温増量係数ＫＴＷＸ、Ｅｔｒ
）：ＫＴｎ、ｔ／Ｃより前式（１１に基づいて補間計算
を行ない当該エンジン負荷に水ｍＭＭｔ係数ｆＴＷＸを
決定する。

しかして冷却水一度ｒｖ及び吸気管内絶対圧ｐＢに応じ
て水温増量係数Ｋｒｗを大きくして燃料量の増量を図る
ことができ、機関の運転状態に応じて最適な増重を行な
うことが可能となる。

同、本実施例においてはエンジン負荷の検出として吸気
管内絶対圧を検出したが、これに限るものではなく、他
の値例えばスロットル弁開度を検出するようにしてもよ
い。

以上説明したように本発明によれば、燃料調量装置を備
えた内燃エンジンへの燃料供給量をエンジンの作動状態
に応じて電気的に制御する方法Ｖこおいて、エンジン冷
却水温度とエンジン９荷とにより前記燃料供給量を決定
する１つの因子である水温増量係数を決定するようにし
たので、機関の運転状態に応じて最適な燃料量の増量を
行なうことが可能となり、冷間時における機関の安定性
及び運転性能が向トする。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の内燃エンジンの燃料供給制御方法を実
施するための電子式燃料制御装會の全体のブロック構成
図、第２図は第１図のＥＣＵＫお吋るメイン、サブイン
ジェクタの開弁時間ｒＯＵＴＭ。 ＴＯＵＴ８の制御内宮の全体のプログラム構成のブロッ
クダイアグラム、第３図は基本開弁時間Ｔｏ−１Ｔｏｔ
ｒ’ｒｓ算出のためのメインプログラムのフローチャー
ト、第４図はエンジン水温Ｔｗと水温増量係数ｆＴＷと
の関係を示すテープ羨、第５図は水温Ｔｗが同一の場合
の絶対圧ＰＢと水温増量係数ＫＴＷとの関係を示すグラ
フ、第６図は第４図に示すテーブルにおいて補間計算に
より水温増量係数ＫＴＷを求める場合の説明図、第７図
は第５図に示すグラフにおいて補間計算により絶対圧ｎ
を求める場合の説明図である。 １・・・内燃エンジ′／、４・・・スロットル弁開度セ
ンサ、５・・ＥＣＵ、６・・・燃料噴射装置、８・・・
絶対圧センサ、１０・・エンジン水温センサ、１１・・
・エンジン回転数センサ、１２・・・気筒判別セ／す、
１６・・・三元触媒。 出１人　　本田技研工業株式会社 代理人　弁理士　　渡　部　敏　彦

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、内燃エンジンへの燃料供給量をエンジンの作動状態
   に応じて電気的圧制御する方法において負荷センサによ
   りエンジン負荷を検出し、水温センサによりエンジン冷
   却水温度を検出し、これらの検出されたエンジン負荷と
   冷却水温度とにより前記燃料供給量を決定する１つの因
   子である水温増量係数を決定するよしＫしたことを特徴
   とする内燃エンジンの燃料供給制御方法。 ２　内燃エンジンへの燃料供給量をエンジンの作動状態
   に応じて電気的に制御する方法において圧力センサによ
   りエンジンの吸気管内の絶対圧を検出し、水温センサに
   よりエンジンの冷却水温度を検出し、水温、増量係数が
   記憶されている記憶装置から前記検出され要冷却水温ｆ
   Ｋ相応する複数の水温増量係数を読み出し、前記検出さ
   れた絶対圧により前記読み出され九複数の水温増量係数
   からｊ１適な係数値を決定するようにしたことを特徴と
   する内燃エンジンの燃料供給制御方法。 ｌ　　Ａｎｆ絶対圧として第１の特定値とこれより高い
   紀２の特定値とを設定し、これらの両者間では適当な変
   化率で前記水温増量係数を決定すると共に、前記第１の
   設定値以下及び第２の設定値以上では夫々第１及び第２
   の設定値に対応する水温増量係数を保持し１、且つ前記
   第１及び第２の設定値に対応する前記各水温増量係数は
   前記冷却水温層に応じて変化する特許請求の範囲第２項
   記載の内燃エンジンの燃料供給制御方法。