JPS5815A - 圧力制御装置 - Google Patents
圧力制御装置Info
- Publication number
- JPS5815A JPS5815A JP9788781A JP9788781A JPS5815A JP S5815 A JPS5815 A JP S5815A JP 9788781 A JP9788781 A JP 9788781A JP 9788781 A JP9788781 A JP 9788781A JP S5815 A JPS5815 A JP S5815A
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- JP
- Japan
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- pressure
- chamber
- controller
- control section
- pressure chamber
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N1/00—Regulating fuel supply
- F23N1/007—Regulating fuel supply using mechanical means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Fluid Pressure (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ガスの圧力を制御する圧力制御装置に関し、
特に、ガスの圧力損失を小さくできるとともに小さな力
で駆動可能な圧力制御装置を提供す）ものである。
特に、ガスの圧力損失を小さくできるとともに小さな力
で駆動可能な圧力制御装置を提供す）ものである。
一般にガス圧を制御する方法としては、弁体及び弁座を
設けるとともに前記弁体の上部にダイアフラムを設けて
構成される、衆知のガスガバナが良く知られている。と
ころが、この種のガスガバナは、ガス圧力を直接ダイア
フラムに受けるだめ、動作させるためには、比較的大き
な力を必要とし、例えば、前記の力を発生する手段とし
て、電気的駆動部等を用いた場合、駆動部の大型化、高
コスト化を招いていた。上記問題点を解決する手段とし
て既に特願昭５５−１２９７０５号として出願した差圧
駆動方式の圧力制御装置がある。第１図はその一実施例
を示すものであり、図面とともに説明する。
設けるとともに前記弁体の上部にダイアフラムを設けて
構成される、衆知のガスガバナが良く知られている。と
ころが、この種のガスガバナは、ガス圧力を直接ダイア
フラムに受けるだめ、動作させるためには、比較的大き
な力を必要とし、例えば、前記の力を発生する手段とし
て、電気的駆動部等を用いた場合、駆動部の大型化、高
コスト化を招いていた。上記問題点を解決する手段とし
て既に特願昭５５−１２９７０５号として出願した差圧
駆動方式の圧力制御装置がある。第１図はその一実施例
を示すものであり、図面とともに説明する。
第１図において１は流体入口、２は流体出口、３は、流
量に応じて径が決まる弁座である。４は前記弁座３に対
向して設けた弁体であり、その上部にはダイアフラム６
が、背圧室６と一次圧室７を遮断するごとく設けられて
いる。二次圧室８の下流には、差圧を発生する差圧発生
オリフィス９が設けられており、さらに差圧発生オリフ
ィス９の下流側は、前記背圧室６と連通されている。
量に応じて径が決まる弁座である。４は前記弁座３に対
向して設けた弁体であり、その上部にはダイアフラム６
が、背圧室６と一次圧室７を遮断するごとく設けられて
いる。二次圧室８の下流には、差圧を発生する差圧発生
オリフィス９が設けられており、さらに差圧発生オリフ
ィス９の下流側は、前記背圧室６と連通されている。
１ｏは前記弁体４に力を伝達し、動作させるだめの駆動
部である。以上の構成において次に動作原理を説明する
。第１図において力の釣合いを考えると、 Ｆ＋Ｐ１・Ｓ■＋Ｐ３・５Ｄ＝Ｐ１・ＳＤ十Ｐ２・Ｓｖ
・・・・・・１ここに、Ｆ ；駆動部の発生する力 Ｐ１；−次王室圧力 Ｐ２＋二次王室圧力 Ｐａ；背圧室圧力 Ｓｖ；弁体有効受圧面積 ＳＤ；ダイアスラム有効受圧面積 １式においてＳＤとＳｖは等しく設けられるため、Ｆ＝
Ｐ２・Ｓｙ Ｐａ・５Ｄ＝ＳＶ（Ｐ２ ｐ３） ＋＋＋
・＋＋ｅ＋＋ ２°となり、力Ｆに比例して差圧（Ｐ２
−Ｐａ）、つまり流量が制御されることがわかる。
部である。以上の構成において次に動作原理を説明する
。第１図において力の釣合いを考えると、 Ｆ＋Ｐ１・Ｓ■＋Ｐ３・５Ｄ＝Ｐ１・ＳＤ十Ｐ２・Ｓｖ
・・・・・・１ここに、Ｆ ；駆動部の発生する力 Ｐ１；−次王室圧力 Ｐ２＋二次王室圧力 Ｐａ；背圧室圧力 Ｓｖ；弁体有効受圧面積 ＳＤ；ダイアスラム有効受圧面積 １式においてＳＤとＳｖは等しく設けられるため、Ｆ＝
Ｐ２・Ｓｙ Ｐａ・５Ｄ＝ＳＶ（Ｐ２ ｐ３） ＋＋＋
・＋＋ｅ＋＋ ２°となり、力Ｆに比例して差圧（Ｐ２
−Ｐａ）、つまり流量が制御されることがわかる。
ここで、参考に差圧駆動方式でない場合、つまり差圧発
生オリフィス９がなく、しかも背圧室６が大気に開放さ
れた形式の場合を同じように考えてみると、 Ｆ＋Ｐ１．５ｖ＝Ｐ１ ・ＳＤ＋Ｐ２ ・Ｓｙ ・−・
”・・・４Ｆ＝Ｐ２・Ｓｖ 、５Ｄ−８Ｖ・・・・・・
・・・・・・・・・・・５となる。そこで力Ｆを比較す
ると、差圧駆動方式では、Ｐ２とＰａの差圧だけの力で
動作させることができるのがわかる。
生オリフィス９がなく、しかも背圧室６が大気に開放さ
れた形式の場合を同じように考えてみると、 Ｆ＋Ｐ１．５ｖ＝Ｐ１ ・ＳＤ＋Ｐ２ ・Ｓｙ ・−・
”・・・４Ｆ＝Ｐ２・Ｓｖ 、５Ｄ−８Ｖ・・・・・・
・・・・・・・・・・・５となる。そこで力Ｆを比較す
ると、差圧駆動方式では、Ｐ２とＰａの差圧だけの力で
動作させることができるのがわかる。
以上説明したように第１図の構成は、小さな力で動作さ
せることができ、かつ、長期使用により、万一ダイアフ
ラム６が破損しても、大気中に生ガスが流出しない極め
て有効な手段である。
せることができ、かつ、長期使用により、万一ダイアフ
ラム６が破損しても、大気中に生ガスが流出しない極め
て有効な手段である。
しかし、第１図構成は、差圧駆動方式にしたことにより
、以下に述べる問題点を有していた。
、以下に述べる問題点を有していた。
第１に、差圧発生オリフィス９を設けなければならない
ため、その分だけ圧力損失が大きくなり、使用できる器
具バーナーの範囲が限定されてしまうことである。すな
わち、比較的低いバーナーへノド圧で、正常な燃焼をす
るバーナーしか使用できない。
ため、その分だけ圧力損失が大きくなり、使用できる器
具バーナーの範囲が限定されてしまうことである。すな
わち、比較的低いバーナーへノド圧で、正常な燃焼をす
るバーナーしか使用できない。
第２図は、弁開度と出口側圧力（バーナーヘッド圧）の
関係を示し、実線が差圧駆動方式の場合を示す。差圧駆
動方式の場合、同一弁開度り、に対して、Ｐａ−Ｐｂだ
け、すなわち、差圧発生オリフィス９の圧力損失分だけ
出口側圧力が低くなることがわかる。
関係を示し、実線が差圧駆動方式の場合を示す。差圧駆
動方式の場合、同一弁開度り、に対して、Ｐａ−Ｐｂだ
け、すなわち、差圧発生オリフィス９の圧力損失分だけ
出口側圧力が低くなることがわかる。
第２の問題点は、供給圧Ｐ１の変動に対する出口側圧力
Ｐ３の変動、すなわち衆知のガバナ特性を考えた場合、
弁体４、及びダイアフラム５の有効受圧面積のバラツキ
が大きく影響をおよぼし、そのバラツキを吸収しようと
する場合、前記差圧発生オリフィス９部での圧力損失を
さらに大きくする必要があることである。以下、その点
について説明する。前記１式において、 Ｐａ−Ｃ−Ｐ２・・・・・・・・・・・・・・・・７（
Ｃ＜１）ＳＤ＝に一８ｖ・・・・・・・・・・・・・・
・・ｓ （ｋ＃１）ただし Ｃ；圧力損失係数 ｋ ；面積係数 １式に７，８式を代入すると、 Ｆ＋Ｐ１・Ｓｖ＋Ｃ−Ｐ２・ｋ−８ｖ＝Ｐ１・ｋ−８ｖ
＋Ｐ２・ＳＶ・・・・・・・・・・９ ９式を変形すると、 Ｆ＋Ｐ１・ＳＶ（１−ｋ ）＝Ｐ２・５Ｖ（１−Ｃ−ｋ
）・・・・・・・・・・ １１ １１式より供給圧Ｐ の変動ΔＰ１ に対する出口側
圧力Ｐ３の変動ΔＰ３ の比ηつまりガバナ特性は１２
式によってあられされる。
Ｐ３の変動、すなわち衆知のガバナ特性を考えた場合、
弁体４、及びダイアフラム５の有効受圧面積のバラツキ
が大きく影響をおよぼし、そのバラツキを吸収しようと
する場合、前記差圧発生オリフィス９部での圧力損失を
さらに大きくする必要があることである。以下、その点
について説明する。前記１式において、 Ｐａ−Ｃ−Ｐ２・・・・・・・・・・・・・・・・７（
Ｃ＜１）ＳＤ＝に一８ｖ・・・・・・・・・・・・・・
・・ｓ （ｋ＃１）ただし Ｃ；圧力損失係数 ｋ ；面積係数 １式に７，８式を代入すると、 Ｆ＋Ｐ１・Ｓｖ＋Ｃ−Ｐ２・ｋ−８ｖ＝Ｐ１・ｋ−８ｖ
＋Ｐ２・ＳＶ・・・・・・・・・・９ ９式を変形すると、 Ｆ＋Ｐ１・ＳＶ（１−ｋ ）＝Ｐ２・５Ｖ（１−Ｃ−ｋ
）・・・・・・・・・・ １１ １１式より供給圧Ｐ の変動ΔＰ１ に対する出口側
圧力Ｐ３の変動ΔＰ３ の比ηつまりガバナ特性は１２
式によってあられされる。
第３図は、差圧発生１９７４７９部での圧力損失係数Ｃ
をパラメータとした場合の面積係数にと圧力変動比ηを
１２式によりもとめたものである。
をパラメータとした場合の面積係数にと圧力変動比ηを
１２式によりもとめたものである。
変動比ηを小さくしだい場合、つまり供給圧Ｐ１の変動
に対して、出口側圧力Ｐ３を一定に保ちたい場合、面積
係数には１に近づける必要があること、及び圧力損失係
数Ｃの値が小さいほど、つまり差圧発生オリフィス９で
の圧力損失を大きくするほど、変動比ηは小さくなるの
がわかる。
に対して、出口側圧力Ｐ３を一定に保ちたい場合、面積
係数には１に近づける必要があること、及び圧力損失係
数Ｃの値が小さいほど、つまり差圧発生オリフィス９で
の圧力損失を大きくするほど、変動比ηは小さくなるの
がわかる。
ところで、実用上、製造１組立段階での各寸法精度のバ
ラツキ、及びダイアフラム５の弁開度による、有効受圧
面積の変化等を考えた場合、面積係数ｋを１にすること
は、はとんど不可能であり、しだがって圧力損失係数Ｃ
の値をできるだけ小さくして、すなわち差圧発生オリフ
ィス９での圧力損失を大きくして、そのバラツキを吸収
しなくてはならない。
ラツキ、及びダイアフラム５の弁開度による、有効受圧
面積の変化等を考えた場合、面積係数ｋを１にすること
は、はとんど不可能であり、しだがって圧力損失係数Ｃ
の値をできるだけ小さくして、すなわち差圧発生オリフ
ィス９での圧力損失を大きくして、そのバラツキを吸収
しなくてはならない。
本発明は、上記従来例の問題点を解消するものであり、
以下本発明の一実施例を図面とともに説明する。
以下本発明の一実施例を図面とともに説明する。
第４図は、本発明の一実施例を示し、１１は流体入口、
１２は流体出口であり、その下流には器具ノズル１３が
設けられ、バーナー１４で燃焼する。
１２は流体出口であり、その下流には器具ノズル１３が
設けられ、バーナー１４で燃焼する。
１５は第１弁座であり、１６は第１弁座１５に対向して
設けた、第１弁体である。１７は第１弁体１６の上部に
設けた第１ダイアフラムであり、以上で第１制御部１８
を構成する。１９は、少なくとも第１弁座１５よりも径
が小さい第２弁座であり、２ｏは第２弁座１９に対向し
て設けた第２弁体、２１は第２弁体２ｏに上部に設けた
第２ダイアフラムである。以上で第２制御部２２を構成
する。そして第１制御部１８の一次圧室イと第１制御部
２２の一次圧室口とを第１導通路２３で連通し、且つ、
第１制御部１８の背圧室ハと第２制御部２２の二次圧室
二を絞り２４を介して連通ずる。
設けた、第１弁体である。１７は第１弁体１６の上部に
設けた第１ダイアフラムであり、以上で第１制御部１８
を構成する。１９は、少なくとも第１弁座１５よりも径
が小さい第２弁座であり、２ｏは第２弁座１９に対向し
て設けた第２弁体、２１は第２弁体２ｏに上部に設けた
第２ダイアフラムである。以上で第２制御部２２を構成
する。そして第１制御部１８の一次圧室イと第１制御部
２２の一次圧室口とを第１導通路２３で連通し、且つ、
第１制御部１８の背圧室ハと第２制御部２２の二次圧室
二を絞り２４を介して連通ずる。
さらに、第２制御部２２の二次王室二の下流には、差圧
発生オリフィス２５を設け、その下流側を第２導通路２
６で背圧室ホと連通ずるとともに導管２７でバーナー１
４の近傍へ着火可能に導く。
発生オリフィス２５を設け、その下流側を第２導通路２
６で背圧室ホと連通ずるとともに導管２７でバーナー１
４の近傍へ着火可能に導く。
２８は、第２弁体２０に作用して動作させる力Ｆを発生
する駆動部である。
する駆動部である。
以上の構成において動作を説明する。
まず、第２制御部２２の力の釣合いを考えると、Ｆ＋Ｐ
１・ＳＶ２＋Ｐ３・５Ｄ２＝Ｐ１・ＳＤ２＋Ｐｂ−８ｖ
２・・・１３ここに、Ｆ；駆動部の発生する力 Ｐｌ；−次圧室４１口の圧力 ｙ２；二次圧室二の圧力 Ｐ３ ＋背圧室ホの圧力 Ｓｖ２；第２弁体２０の有効受圧面積 ＳＤ２；第２；イアフラム２１の有効受圧面積 １３式においでＳＶ２とＳＤ２は等しく設けられるため
、 Ｆ＝ｆｙ２・５Ｖ２−Ｐ３・５Ｄ２−８ｖ２（Ｐ′２−
Ｐ３）・・・・１４となり力Ｆに比例して圧力Ｐ′２及
びＰ３が制御されるのがわかる。
１・ＳＶ２＋Ｐ３・５Ｄ２＝Ｐ１・ＳＤ２＋Ｐｂ−８ｖ
２・・・１３ここに、Ｆ；駆動部の発生する力 Ｐｌ；−次圧室４１口の圧力 ｙ２；二次圧室二の圧力 Ｐ３ ＋背圧室ホの圧力 Ｓｖ２；第２弁体２０の有効受圧面積 ＳＤ２；第２；イアフラム２１の有効受圧面積 １３式においでＳＶ２とＳＤ２は等しく設けられるため
、 Ｆ＝ｆｙ２・５Ｖ２−Ｐ３・５Ｄ２−８ｖ２（Ｐ′２−
Ｐ３）・・・・１４となり力Ｆに比例して圧力Ｐ′２及
びＰ３が制御されるのがわかる。
次に第１制御部１８も同様に考えると、Ｐｌ・ＳＤ、＋
Ｐ２・５ｖ１−Ｐ′２・ＳＤ１＋Ｐ１・ＳＶｌ・・・・
１にこに、Ｐ２；二次圧室への圧力 Ｓｖｌ；第１弁体１６の有効受圧面積 ＳＤ１；第１；イアフラム１７の有効受圧面積 １６式でＳＶｌとＳＤｌは等しく設けられるため、Ｐ２
−ｓｖ１＝Ｐ’２・ＳＤＩ ニーＰ２ ＝Ｐ’２−・−
・・・・１７となり、力Ｆに比例して二次王室への圧力
Ｐ２を制御できるのがわかる。
Ｐ２・５ｖ１−Ｐ′２・ＳＤ１＋Ｐ１・ＳＶｌ・・・・
１にこに、Ｐ２；二次圧室への圧力 Ｓｖｌ；第１弁体１６の有効受圧面積 ＳＤ１；第１；イアフラム１７の有効受圧面積 １６式でＳＶｌとＳＤｌは等しく設けられるため、Ｐ２
−ｓｖ１＝Ｐ’２・ＳＤＩ ニーＰ２ ＝Ｐ’２−・−
・・・・１７となり、力Ｆに比例して二次王室への圧力
Ｐ２を制御できるのがわかる。
ここで１４式に示すように、二次圧室への圧力を制御す
るのに要する力Ｆば、第１制御部１８の大きさにかかわ
らず、第２制御部２２の第２弁体２゜もしくは、第２ダ
イアフラム２１の有効受圧面積と、差圧発生オリフィス
２６の圧力損失の大きさによってきまり、第１図従来例
よりもさらに小さな力Ｆで大流量を制御することができ
る。
るのに要する力Ｆば、第１制御部１８の大きさにかかわ
らず、第２制御部２２の第２弁体２゜もしくは、第２ダ
イアフラム２１の有効受圧面積と、差圧発生オリフィス
２６の圧力損失の大きさによってきまり、第１図従来例
よりもさらに小さな力Ｆで大流量を制御することができ
る。
まだ、流体出口１２側には差圧発生オリフィス２６がな
いため、圧力損失も小さくなる。
いため、圧力損失も小さくなる。
さらに、本発明では、差圧発生オリフィス２６の下流側
をバーナー１４の近傍へ導き着火させる構造のため、前
記圧力損失係数Ｃの値を小さくでき、面積係数にのバラ
ツキによる変動比η１ の値を小さくすることが容易と
なる。・なお本発明の実施例における変動比η、は、Ｐ
ｌ の変動ΔＰ１ に対するＰ２の変動ΔＰ２ の比
であり、１０式からとなり、第３図に示したものと若干
具なり第５図のようになるが、同様の特性となる。
をバーナー１４の近傍へ導き着火させる構造のため、前
記圧力損失係数Ｃの値を小さくでき、面積係数にのバラ
ツキによる変動比η１ の値を小さくすることが容易と
なる。・なお本発明の実施例における変動比η、は、Ｐ
ｌ の変動ΔＰ１ に対するＰ２の変動ΔＰ２ の比
であり、１０式からとなり、第３図に示したものと若干
具なり第５図のようになるが、同様の特性となる。
まだ長期の使用により、第１ダイアフラム１７゜第２ダ
イアフラム２１が破損した場合でも、生ガスは大気中に
洩れることなく、導管２７の開孔部で着火し、安全であ
る。
イアフラム２１が破損した場合でも、生ガスは大気中に
洩れることなく、導管２７の開孔部で着火し、安全であ
る。
以上詳細に説明したように本発明は、第１制御部と第２
制御部を設けて、それらの室を関連させ、第２制御部を
差圧駆動方式とするとともに、その出口側を燃焼熱源近
傍に導き着火させるようにしたものであり、 １ 極めて小さな力で大流量の制御が可能となり、駆動
部のコンパクト化、低コスト化を実現する。
制御部を設けて、それらの室を関連させ、第２制御部を
差圧駆動方式とするとともに、その出口側を燃焼熱源近
傍に導き着火させるようにしたものであり、 １ 極めて小さな力で大流量の制御が可能となり、駆動
部のコンパクト化、低コスト化を実現する。
２ 差圧駆動方式にもかかわらず、圧力損失が小さく、
且つダイアフラム、弁体の有効受圧面積のバラツキに起
因するガバナ特性のバラツキを小さくすることができる
。
且つダイアフラム、弁体の有効受圧面積のバラツキに起
因するガバナ特性のバラツキを小さくすることができる
。
３ ダイアフラムが万一破損しても、生ガスが大気中へ
流出せず、安全である。□ などの重要な効果を有する圧力制御装置を提供するもの
である。
流出せず、安全である。□ などの重要な効果を有する圧力制御装置を提供するもの
である。
なお駆動部としてどのような型式のものを使用しても、
同様の効果を奏する。
同様の効果を奏する。
第１図は本発明の従来例を示す圧力制御装置の構造図、
第２図は弁開度と出口側圧力の関係を示す特性図、第３
図は従来例における圧力損失係数をパラメータとした場
合の面積係数と圧力変動比の関係を示す特性図、第４図
は本発明の一実施例を示す圧力制御装置の構造図、第６
図は本発明における圧力損失係数をパラメータとした場
合の面積係数と圧力変動比の関係を示す特性図である。 １４・・・・・・バーナー、１５・・・・・・第１弁座
、１６・・・・・・第１弁体、１７・・・・・・第１ダ
イアフラム、第１制御部、１９・・・・・・第２弁座、
２０・・・・・・第２弁体、２１・・・・・・第２ダイ
アフラム、２２・・・・・・第２制御部、２５・・・・
・差圧発生オリフィス、２７・・・・・・導管、２８・
・・・・・駆動部、４２口・・・・・・−次圧室、ハ、
ホ・・・・・・背圧室、二、へ・・・・・・二次王室。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 第２図 ＃−開度しく乱乳） 第３図 面潴係数に 第４ｒＭ 第 ５ｙＡ 面ａ係数に
第２図は弁開度と出口側圧力の関係を示す特性図、第３
図は従来例における圧力損失係数をパラメータとした場
合の面積係数と圧力変動比の関係を示す特性図、第４図
は本発明の一実施例を示す圧力制御装置の構造図、第６
図は本発明における圧力損失係数をパラメータとした場
合の面積係数と圧力変動比の関係を示す特性図である。 １４・・・・・・バーナー、１５・・・・・・第１弁座
、１６・・・・・・第１弁体、１７・・・・・・第１ダ
イアフラム、第１制御部、１９・・・・・・第２弁座、
２０・・・・・・第２弁体、２１・・・・・・第２ダイ
アフラム、２２・・・・・・第２制御部、２５・・・・
・差圧発生オリフィス、２７・・・・・・導管、２８・
・・・・・駆動部、４２口・・・・・・−次圧室、ハ、
ホ・・・・・・背圧室、二、へ・・・・・・二次王室。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 第２図 ＃−開度しく乱乳） 第３図 面潴係数に 第４ｒＭ 第 ５ｙＡ 面ａ係数に
Claims (2)
- （１）第１弁体と第１弁座及び第１ダイアフラムから構
成される第１制御部と、第２弁体と第２弁座及び第２ダ
イアフラムより構成される、第２制御部を設けるととも
に、第、制御部の一次系室と第２制御部の１次圧室を連
通し、且つ第１制御部の背圧室と、第２制御部の二次王
室を連通ずるとともに、前記第２制御部の二次圧室下流
に差圧発生部を設け、その差圧発生部の下流側と第２制
御部の背圧室を連通したことを特徴とする圧力制御装置
。 - （２）上記第２制御部の二次王室を燃焼熱源近傍に導い
たことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の圧力制
御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9788781A JPS5815A (ja) | 1981-06-24 | 1981-06-24 | 圧力制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9788781A JPS5815A (ja) | 1981-06-24 | 1981-06-24 | 圧力制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5815A true JPS5815A (ja) | 1983-01-05 |
| JPS6362654B2 JPS6362654B2 (ja) | 1988-12-05 |
Family
ID=14204255
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9788781A Granted JPS5815A (ja) | 1981-06-24 | 1981-06-24 | 圧力制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5815A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006233187A (ja) * | 2004-12-27 | 2006-09-07 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 高分子化合物およびそれを用いた高分子発光素子 |
| JP2012099018A (ja) * | 2010-11-04 | 2012-05-24 | Tokyo Gas Co Ltd | 整圧装置 |
-
1981
- 1981-06-24 JP JP9788781A patent/JPS5815A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006233187A (ja) * | 2004-12-27 | 2006-09-07 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 高分子化合物およびそれを用いた高分子発光素子 |
| JP2012099018A (ja) * | 2010-11-04 | 2012-05-24 | Tokyo Gas Co Ltd | 整圧装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6362654B2 (ja) | 1988-12-05 |
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