JPS5814870B2 - フエライト系析出硬化型軟磁性ステンレス鋼 - Google Patents
フエライト系析出硬化型軟磁性ステンレス鋼Info
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- JPS5814870B2 JPS5814870B2 JP53032407A JP3240778A JPS5814870B2 JP S5814870 B2 JPS5814870 B2 JP S5814870B2 JP 53032407 A JP53032407 A JP 53032407A JP 3240778 A JP3240778 A JP 3240778A JP S5814870 B2 JPS5814870 B2 JP S5814870B2
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明はフエライト系析出硬化型の軟磁性ステンレス鋼
に関し、特に磁気特性、耐食性に優れしかも硬度の高い
軟磁性ステンレス鋼の提供を目的とするものである。
に関し、特に磁気特性、耐食性に優れしかも硬度の高い
軟磁性ステンレス鋼の提供を目的とするものである。
一般に汎用ステンレス鋼には、軟磁性ステンレス鋼とし
ては１８Ｃｒ鋼、析出硬化型ステンレス鋼としては１７
−ＪＰＨ鋼、そして非磁性ではあるが耐食性の優れたも
のとして１８Ｃｒ−８Ｎｉ鋼が代表的なものとしてあげ
られるけれども、いづれも耐食性と硬度と磁気特性とを
同時に兼ね備えてはいない。
ては１８Ｃｒ鋼、析出硬化型ステンレス鋼としては１７
−ＪＰＨ鋼、そして非磁性ではあるが耐食性の優れたも
のとして１８Ｃｒ−８Ｎｉ鋼が代表的なものとしてあげ
られるけれども、いづれも耐食性と硬度と磁気特性とを
同時に兼ね備えてはいない。
軟磁性ステンレス鋼としては、磁気特性の優れているこ
とは必須条件であるが、その用途から云って磁気特性を
失はずして耐食性、硬度が改善されるならば極めて不利
であることは言うまでもないことであるから、耐食性、
硬度の改善された合金鋼を求めて多くの提案がなされて
いる。
とは必須条件であるが、その用途から云って磁気特性を
失はずして耐食性、硬度が改善されるならば極めて不利
であることは言うまでもないことであるから、耐食性、
硬度の改善された合金鋼を求めて多くの提案がなされて
いる。
例えば１８Ｃｒ鋼のようなフエライｌ・系ステンレス鋼
にはＭｏ ， Ｎｂ ， ＴｉおよびＮｉｔＣｏなどを
添加して耐食性、強度の向上を計ったステンレス鋼の提
案もなされているが、それでもなお充分とは言えない。
にはＭｏ ， Ｎｂ ， ＴｉおよびＮｉｔＣｏなどを
添加して耐食性、強度の向上を計ったステンレス鋼の提
案もなされているが、それでもなお充分とは言えない。
しかもこの種のステンレス鋼は最終上程で焼鈍を施す焼
鈍型であって析出硬化型ではな（７）。
鈍型であって析出硬化型ではな（７）。
その他にも低ニッケルステンレス鋼にＳｉ ，Ｔｉを添
加して磁気特性、耐食性の向上を計ったもの、高クロム
フエライ１〜系ステンレス鋼にＴｉを添加して磁気特性
を向上させようとしたものがあるが、いづれも加工硬化
・焼鈍型であって析出硬化型のものではなく硬度を充分
に高くすることが出来ない。
加して磁気特性、耐食性の向上を計ったもの、高クロム
フエライ１〜系ステンレス鋼にＴｉを添加して磁気特性
を向上させようとしたものがあるが、いづれも加工硬化
・焼鈍型であって析出硬化型のものではなく硬度を充分
に高くすることが出来ない。
また１７−４ＰＨ鋼は時効硬化型の代表的なものの一つ
であるが、時効硬化後の耐食性が劣る欠点があった。
であるが、時効硬化後の耐食性が劣る欠点があった。
本発明は、上記従来の軟磁性ステンレス鋼の欠点を除去
し、改良を加えて磁気特性、耐食性および硬度の三特性
を兼備したフエライト系析出硬化型の軟磁性ステンレス
鋼を提供するものである。
し、改良を加えて磁気特性、耐食性および硬度の三特性
を兼備したフエライト系析出硬化型の軟磁性ステンレス
鋼を提供するものである。
本発明にかかる合金鋼は、何れも重量比でＣＯ．１％以
下、Ｃｒ ｌ ２．０ 〜２ ２．０％ ， Ｎｉ １
． ５ 〜６０係，ならびにＡｌ，Ｔｉのうちから選は
れる何れか少くとも１種で、Ａｌ単独の場合０．５〜４
０係，Ｔｉ単独の場合０．５〜３０係，ＡｌとＴｉとの
複合の場合では０．５〜４． ０ ％ （但しＴｉは３
．０％以下）を含有し残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なる組成であって、実質的に１ｏｏ％フエライト相から
なり、時効処理によってその磁気特性、耐食性を全く劣
化させずに著しく硬度が高くなるフエライト系析出硬化
型の軟磁性ステンレス鋼である，しかしながら上記成分
のうち、ＡｌとＴｉの量が限定範囲の下限に近いところ
では、基質のフエライト相が不安定となるので、その場
合には使用目的に応じてＭｏ ， Ｓ ｉの適量を添加
してフエライト相を安定させるなど、その他にも本発明
合金鋼の特性を確実に保持させるため或は積極的にそれ
らの特性を一層向上させるためにも上記基本鋼の組成の
外にＭｏ６．０％以下、Ｓｉ３．Ｏ％以下ｃｕ２．ｏ％
以下、Ｎｂ １． ０ ％以下のうち少くとも１種を含
有させることが必要である。
下、Ｃｒ ｌ ２．０ 〜２ ２．０％ ， Ｎｉ １
． ５ 〜６０係，ならびにＡｌ，Ｔｉのうちから選は
れる何れか少くとも１種で、Ａｌ単独の場合０．５〜４
０係，Ｔｉ単独の場合０．５〜３０係，ＡｌとＴｉとの
複合の場合では０．５〜４． ０ ％ （但しＴｉは３
．０％以下）を含有し残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なる組成であって、実質的に１ｏｏ％フエライト相から
なり、時効処理によってその磁気特性、耐食性を全く劣
化させずに著しく硬度が高くなるフエライト系析出硬化
型の軟磁性ステンレス鋼である，しかしながら上記成分
のうち、ＡｌとＴｉの量が限定範囲の下限に近いところ
では、基質のフエライト相が不安定となるので、その場
合には使用目的に応じてＭｏ ， Ｓ ｉの適量を添加
してフエライト相を安定させるなど、その他にも本発明
合金鋼の特性を確実に保持させるため或は積極的にそれ
らの特性を一層向上させるためにも上記基本鋼の組成の
外にＭｏ６．０％以下、Ｓｉ３．Ｏ％以下ｃｕ２．ｏ％
以下、Ｎｂ １． ０ ％以下のうち少くとも１種を含
有させることが必要である。
なお本発明合金鋼は、その成形加工の以前に通常の溶体
化処理を施すものである。
化処理を施すものである。
また本合金鋼の発明者らは、本発明にかかる合金鋼が実
質的に１００％フエライト相の組織であるためには、前
記組成範囲内であっても成分元素間のバランスを調整す
る必要のあることを知見し、多くの実験結果から第１図
に示すようなＣｒ，Ａｌ当量、Ｎｉ当量の関係があるこ
とを実験的に開明したのである。
質的に１００％フエライト相の組織であるためには、前
記組成範囲内であっても成分元素間のバランスを調整す
る必要のあることを知見し、多くの実験結果から第１図
に示すようなＣｒ，Ａｌ当量、Ｎｉ当量の関係があるこ
とを実験的に開明したのである。
以下このことについて第１図に基いて詳細に説明する。
オーステナイト形成元素と云はれるＮｉ，Ｃ，ＣｕはＮ
ｉ当量として次式で表す。
ｉ当量として次式で表す。
（以下すべて重量係である。
）Ｎｉ当量＝Ｎｉ 罐＋ １ ３ Ｘ （Ｊｅ ＋−
０． ３ Ｘ Ｃｕ（［・・・・・・式（１） 又フエライト形成元素と云はれるＣｒ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｍ
ｏ ， Ｓ ｉ ，Ｎｂは、これらのうちＣｒを除いて
ＡＩ当量として次式で表す。
０． ３ Ｘ Ｃｕ（［・・・・・・式（１） 又フエライト形成元素と云はれるＣｒ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｍ
ｏ ， Ｓ ｉ ，Ｎｂは、これらのうちＣｒを除いて
ＡＩ当量として次式で表す。
ＡＩ当量＝Ａｌ（Ｚ）＋ ０．６ ｘＴｉ（％）＋ ０
． ３ ｘＭｏ（’ａ十０．４ＸＳｉ（イ）＋〇． ３
Ｘ Ｎｂ（イ） ・・・・・・式（２）上記式（１）
と式（２）で、Ｃｒ含有量（’＠，Ｎｉ当筋，Ａｌ当量
（イ）を設定し、この数値と１００％フエライト相領域
との関係を図に表はしたのが第１図である。
． ３ ｘＭｏ（’ａ十０．４ＸＳｉ（イ）＋〇． ３
Ｘ Ｎｂ（イ） ・・・・・・式（２）上記式（１）
と式（２）で、Ｃｒ含有量（’＠，Ｎｉ当筋，Ａｌ当量
（イ）を設定し、この数値と１００％フエライト相領域
との関係を図に表はしたのが第１図である。
なお第１図で゜゛１ｏｏ％フエライｌ・相″とは実用溶
体化熱処理範囲（９００〜１，２００’Ｃ）の全温度範
囲で１００％フエライト相となることである。
体化熱処理範囲（９００〜１，２００’Ｃ）の全温度範
囲で１００％フエライト相となることである。
この図から
が導かれる。
但しＦの値には±０２程度の許容誤差のあることは当然
考えられる。
考えられる。
この場合、
（ａ）Ｆ＞０となるようにバランスさせた時、基質は実
用の溶体化熱処理範囲（９００〜１２００’Ｃ）の全温
度範囲で１００係フエライト相となる。
用の溶体化熱処理範囲（９００〜１２００’Ｃ）の全温
度範囲で１００係フエライト相となる。
（ｂ） −０．５≦Ｆ≦Ｏとなるような時は、上記温
度範囲（９００〜１２０００Ｃ）の一部の温度域ではフ
エライトとオーステナイトの二相となるが、その一部の
温度域を除いた他の温度域では１００％フエライト相と
なる。
度範囲（９００〜１２０００Ｃ）の一部の温度域ではフ
エライトとオーステナイトの二相となるが、その一部の
温度域を除いた他の温度域では１００％フエライト相と
なる。
Ｆが−０５より小さい時は９００〜１，２００℃の実用
温度範囲で１００係フエライト相とすることは困難であ
る。
温度範囲で１００係フエライト相とすることは困難であ
る。
第２図は本発明合金鋼の代表的な１００％フエライト相
の顕微鏡写真であり、マーブル腐食液（塩酸５ＱＣＣ，
硫酸銅飽和水溶液５Ｑｃｃ）を使用、倍率は×１００倍
である。
の顕微鏡写真であり、マーブル腐食液（塩酸５ＱＣＣ，
硫酸銅飽和水溶液５Ｑｃｃ）を使用、倍率は×１００倍
である。
即ち本発明の合金鋼に不可欠である基本成分のＣｒ，Ｎ
ｉ，ＡｌおよびＴｉの含有量が、前に限定した範囲内で
あってＦ＞０の場合にはその合金鋼の基質は実質的に１
００％フエライト相となる。
ｉ，ＡｌおよびＴｉの含有量が、前に限定した範囲内で
あってＦ＞０の場合にはその合金鋼の基質は実質的に１
００％フエライト相となる。
また基本成分特にＡｌおよびＴｉだけで成分間のバラン
ス調節が困難な場合には、合金鋼の使用目的に応じた特
性に対応してＭｏ ，Ｓ ｉ ｔｃｕ ｔＮｂなとの適
量を添加して、基質を１００％フエライト相となるよう
に成分をバランスさせる。
ス調節が困難な場合には、合金鋼の使用目的に応じた特
性に対応してＭｏ ，Ｓ ｉ ｔｃｕ ｔＮｂなとの適
量を添加して、基質を１００％フエライト相となるよう
に成分をバランスさせる。
但しＦの値が０と−０．５の間である場合には、フエラ
イトとオーステナイトの二相となる一部の温度域での溶
体化処理は勿論避けなければならない。
イトとオーステナイトの二相となる一部の温度域での溶
体化処理は勿論避けなければならない。
前記のように第１図は実験例から作成したものであるか
ら、多少の誤差はあってもＦの値に±０．２程度の誤差
を許容した場合は、特許請求の範囲内の合金鋼について
の、発明者らの数多くの実験結果は殆んどすべて顕微鏡
試験と一致することが確められている。
ら、多少の誤差はあってもＦの値に±０．２程度の誤差
を許容した場合は、特許請求の範囲内の合金鋼について
の、発明者らの数多くの実験結果は殆んどすべて顕微鏡
試験と一致することが確められている。
次に本発明にかかる合金鋼の成分元素の作用効果と限定
理由を以下に説明する。
理由を以下に説明する。
Ｃｒは、フ毛ライト系軟磁性ステンレス鋼には、耐食性
と基質のｉｏｏ％フエライト相の組織を安定させ、保磁
力を小さくするために不可欠の元素であり、上記特性を
満足させるためには１２．ｏ％以上が必要であるが、２
２．ｏ％を越えると急激に冷間加工性を害するので１２
，Ｏ〜２２，０％とした。
と基質のｉｏｏ％フエライト相の組織を安定させ、保磁
力を小さくするために不可欠の元素であり、上記特性を
満足させるためには１２．ｏ％以上が必要であるが、２
２．ｏ％を越えると急激に冷間加工性を害するので１２
，Ｏ〜２２，０％とした。
Ｎｉは、Ａｌ，Ｔｉとともに本発明合金鋼の特徴である
析出硬化に不可欠の成分であり、耐食性の向上にも有効
であるが、１．５％以下では効果がなく、６．０係以上
では基質の１００係フエライト相の組織を不安定にし、
磁気特性が低下するので１．５〜６．０係とした。
析出硬化に不可欠の成分であり、耐食性の向上にも有効
であるが、１．５％以下では効果がなく、６．０係以上
では基質の１００係フエライト相の組織を不安定にし、
磁気特性が低下するので１．５〜６．０係とした。
ＡＩおよびＴｉについては、上記Ｎｉとともに本発明合
金鋼に不可欠の成分であり、Ｎｉと結びつき析出硬化の
因をなし、複合して含有するのが効果的であるが単独に
含有してもよい。
金鋼に不可欠の成分であり、Ｎｉと結びつき析出硬化の
因をなし、複合して含有するのが効果的であるが単独に
含有してもよい。
各単独の場合はＡｌは０． ５ ｃｌｂ以下では効果が
なく、４．０係を越えると加工性を害し、Ｔｉも０．５
係以下では効果な＜、３．ｏ％を越えると加工性を害す
る。
なく、４．０係を越えると加工性を害し、Ｔｉも０．５
係以下では効果な＜、３．ｏ％を越えると加工性を害す
る。
また同時に含有するときは、Ａｌ＋Ｔｉでｏ．５％以下
では効果なく、４０係を越えると加工性を害する。
では効果なく、４０係を越えると加工性を害する。
従って、各単独に含肩するときは
ＡＩ０．５〜４．０係 ゛
Ｔｉ０．５〜３０係
同時に含有するとネは
Ａｌ＋Ｔｉ Ｏ．５〜４．０％
但しこのときＴｉは３．０％以下とする。
Ｔｉは上記効果の他に、炭化物を作りＣを固定し、耐食
性、磁気特性の向上にも有効である。
性、磁気特性の向上にも有効である。
Ｍｏは、耐食性を改善するために添加するが、６．ｏ＃
）を越えると磁気特性を害するので６．ｏ％以下とする
。
）を越えると磁気特性を害するので６．ｏ％以下とする
。
またフエライト相を安定させるのに有効である。
Ｓｉは、磁気特性改善のために添加するが、３．０係を
越えると加工性を急激に害するので３．０％以下とした
。
越えると加工性を急激に害するので３．０％以下とした
。
またフエライト相を安定させるにも有効である。
Ｃｕは、海水などに対する耐食性を改善するために添加
するが、２，０％を越えると磁気特性を害するので２０
係以下とした。
するが、２，０％を越えると磁気特性を害するので２０
係以下とした。
Ｎｂは、Ｃを固定させ、耐食性・磁気特性を高めるのに
有効であるが、１０係を越えると基質を脆弱にするので
１．０係以下とした。
有効であるが、１０係を越えると基質を脆弱にするので
１．０係以下とした。
Ｃは、Ｎｂ，Ｔｉで固定してもなおＣｒ等と炭化物を作
り耐食性を劣化させ、磁気特性も低下させるので、出来
るだけ低い方が望ましいが、製造上やむを得ず含有され
る量を考慮して０．１％以下とした。
り耐食性を劣化させ、磁気特性も低下させるので、出来
るだけ低い方が望ましいが、製造上やむを得ず含有され
る量を考慮して０．１％以下とした。
次に本発明を実施例により具体的に説明する。
本発明合金鋼の磁気特性、硬度、耐食性の三特性が従来
鋼と比較してどのような位置にあるかを確かめるために
、上記の各特性を有する代表的の鋼を比較鋼として選定
した。
鋼と比較してどのような位置にあるかを確かめるために
、上記の各特性を有する代表的の鋼を比較鋼として選定
した。
即ち磁気特性の比較鋼にはフエライト系１ ８Ｃｒ鋼を
選ひ、耐食性の比較には耐食性の優れたオーステナイト
系の１８Ｃ ｒ − ８Ｎｉステンレス鋼を選び、硬度
の比較には析出硬化型ステンレス鋼として１７−４ＰＨ
鋼を選んで比較鋼とした。
選ひ、耐食性の比較には耐食性の優れたオーステナイト
系の１８Ｃ ｒ − ８Ｎｉステンレス鋼を選び、硬度
の比較には析出硬化型ステンレス鋼として１７−４ＰＨ
鋼を選んで比較鋼とした。
本発明にかかる合金鋼および上記の比較鋼の化学組成を
第１表に示す。
第１表に示す。
本発明合金鋼Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆは限定された成分
範囲内にあり、且つ溶体化処理で何れも１００係フエラ
イト相であることを確認した。
範囲内にあり、且つ溶体化処理で何れも１００係フエラ
イト相であることを確認した。
第２表は溶体化処理材及び時効処理材についての磁気特
性を示す。
性を示す。
なお熱処理条件は次の通りである。
１８Ｃｒ Ａ処理９０００ＣＸ１時間 空冷１
８Ｃｒ−８Ｎｉ Ａ処理１． １００℃×１時間 水
冷１７−４ｐ｝｛Ａ処理１ ．０５０℃×１時間 空
冷Ｈ処理４８０’ＣＸ２時間 空冷 本発明合金鋼Ａ，Ｂ，Ｃ ，Ｄ，Ｅ，Ｆは何れもＡ処理
１． １００℃×１時間 水冷 Ｈ処理５４０〜６００’ＣＸ２時間空冷 註 （１）Ａ処理・・・溶体化処理、Ｈ処理・・・時効
処理（２）第３表、第４表の試験材の熱処理も同様であ
る。
８Ｃｒ−８Ｎｉ Ａ処理１． １００℃×１時間 水
冷１７−４ｐ｝｛Ａ処理１ ．０５０℃×１時間 空
冷Ｈ処理４８０’ＣＸ２時間 空冷 本発明合金鋼Ａ，Ｂ，Ｃ ，Ｄ，Ｅ，Ｆは何れもＡ処理
１． １００℃×１時間 水冷 Ｈ処理５４０〜６００’ＣＸ２時間空冷 註 （１）Ａ処理・・・溶体化処理、Ｈ処理・・・時効
処理（２）第３表、第４表の試験材の熱処理も同様であ
る。
上表で明らかなように、本発明合金鋼の磁気特性は時効
処理後も溶体化材とほとんど変らない。
処理後も溶体化材とほとんど変らない。
一般的な１８Ｃｒ鋼と比較して多少劣るが同等のものも
ある。
ある。
第３表には溶体化処理および時効処理の熱処理材につい
て、その硬度を荷重５００ｇでのビツカース硬度で示し
た。
て、その硬度を荷重５００ｇでのビツカース硬度で示し
た。
また第３図は第３表をグラフで示したものである。
上表によれば、本発明合金鋼の時効処理後の硬度は１７
−４ＰＨ鋼と同等か、あるいはそれ以上であることを示
している。
−４ＰＨ鋼と同等か、あるいはそれ以上であることを示
している。
次に溶体化処理材および時効処理材についての耐食試験
の結果を第４表に示す。
の結果を第４表に示す。
腐食試験はＩＮのＮａＣｌ溶液に常温で３０日間浸漬し
た試料について、表面の変色の程度によって腐食の状況
を判別した。
た試料について、表面の変色の程度によって腐食の状況
を判別した。
上表より明らかなように、本発明合金鋼のうちでＭｏを
含まないＤ鋼が１８Ｃｒ−８Ｎｉ鋼より劣るがそれでも
１８Ｃｒ鋼や１７−４ＰＨ鋼よりは良好である。
含まないＤ鋼が１８Ｃｒ−８Ｎｉ鋼より劣るがそれでも
１８Ｃｒ鋼や１７−４ＰＨ鋼よりは良好である。
Ｍｏを含むＡ，Ｂ，Ｃ，ＥおよびＦ鋼は、１ ８Ｃｒ
− ８Ｎｉ鋼と同様か若しくはそれ以上の耐食性を示し
た。
− ８Ｎｉ鋼と同様か若しくはそれ以上の耐食性を示し
た。
以上これらの試験結果を綜合すれば、本発明合金鋼は溶
体化処理後の時効処理によって著しい析出硬化をしても
、磁気特性、耐食性は全く劣化しないことが知られる。
体化処理後の時効処理によって著しい析出硬化をしても
、磁気特性、耐食性は全く劣化しないことが知られる。
本発明合金鋼は軟磁性材としての第１要件である磁気特
性については、フエライト素１ ８Ｃｒ鋼と比較してほ
ぼ同等であり、硬度においても析出硬化型で硬度の高い
ことを特性の一つとしている１７−４ＰＨ鋼と同等又は
それ以上であり、なお且つ耐食性においても耐食性ステ
ンレス鋼として評価されている。
性については、フエライト素１ ８Ｃｒ鋼と比較してほ
ぼ同等であり、硬度においても析出硬化型で硬度の高い
ことを特性の一つとしている１７−４ＰＨ鋼と同等又は
それ以上であり、なお且つ耐食性においても耐食性ステ
ンレス鋼として評価されている。
１８−Ｃｒ−８Ｎｉオーステナイト系ステンレス鋼に匹
敵するものであって、これら比較ステンレス鋼の特性を
すべて兼ね備えるものである。
敵するものであって、これら比較ステンレス鋼の特性を
すべて兼ね備えるものである。
しかも比較ステンレス鋼は磁気特性に優れているものは
硬度・耐食性に劣り、時効硬化型で硬度の高いものは磁
気特性・耐食性に劣り、耐食性の優れているものは硬度
不足であることが実証された。
硬度・耐食性に劣り、時効硬化型で硬度の高いものは磁
気特性・耐食性に劣り、耐食性の優れているものは硬度
不足であることが実証された。
本発明合金鋼のように、硬度がＨｖ ４ ０ ０以上で
、軟磁性材料として要求される磁気特性を満足し、耐食
性も良好であるという三つの特性を同時に満足する合金
鋼は未だその例を見ないのである。
、軟磁性材料として要求される磁気特性を満足し、耐食
性も良好であるという三つの特性を同時に満足する合金
鋼は未だその例を見ないのである。
本発明合金鋼の上記のような優れた特性が望まれる用途
としては、電磁弁のブランジャー、時計のケース材など
がある。
としては、電磁弁のブランジャー、時計のケース材など
がある。
電磁弁として従来のものよりも耐食性がよく、硬度の高
いものは耐摩耗性がよいので、寿命・信頼性の点ではる
かに有利である。
いものは耐摩耗性がよいので、寿命・信頼性の点ではる
かに有利である。
また時計のケース材としては、従来の１８ −Ｃｒ −
８Ｎｉ系ステンレス鋼と耐食性が同等で、しかも硬度
が高く軟磁性材料として良好な特性を兼備している本発
明合金鋼であれは、打ちキズ、すりキズなどがつきにく
く、また外部磁場からの防磁効果も優れているので非常
に好適な材料と言えるばかりでなく、さらに広く社会性
ある軟磁性材料として提供し得るものである。
８Ｎｉ系ステンレス鋼と耐食性が同等で、しかも硬度
が高く軟磁性材料として良好な特性を兼備している本発
明合金鋼であれは、打ちキズ、すりキズなどがつきにく
く、また外部磁場からの防磁効果も優れているので非常
に好適な材料と言えるばかりでなく、さらに広く社会性
ある軟磁性材料として提供し得るものである。
第１図はＡｌ当量と１ｏｏ％フエライト相領域の関係図
、第２図は本発明合金鋼の代表的なフエライト組織の顕
微鏡写真、第３図は時効温度と硬度の関係を示すグラフ
である。
、第２図は本発明合金鋼の代表的なフエライト組織の顕
微鏡写真、第３図は時効温度と硬度の関係を示すグラフ
である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比でＣｏ．１％以下、Ｃｒ １ ２．０ 〜２
２．０係，Ｎｉｌ．５〜６．０係，ならびにＡｌ，Ｔ
ｉのうちから選はれる倒れか少くとも１種、Ａｌにあっ
ては０．５〜４．０係，Ｔｉにあっては０．５〜３．０
％，ＡｌとＴｉとの合計では０．５〜４．Ｏｏｌ）を含
み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とからなり、溶体化
時効処理後の組織が実質的にフエライト相であって、磁
気特性・耐食性に優れしかも硬度の高いことを特徴とす
るフエライト系析出硬化型軟磁性ステンレス鋼。 ２ 重量比でＣｏ．ｘ％以下、Ｃｒ １ ２．０ 〜２
２．０係，Ｎｉｌ．５〜６．０係，ならびにＡｌ，Ｔ
ｉのうちから選ばれる何れか少なくとも１ｆｆｆｉＡｌ
にあっては０．５〜４，０係，Ｔｉにあっては０．５〜
３，０係，ＡＩとＴｉとの合計では０５〜４０係，およ
びＭｏ，Ｓｉ ，Ｃｕ ，Ｎｂのうち何れか少なくとも
１種、Ｍｏにあっては６． ０ ％以下、Ｓｉにあって
は３，０係以下、Ｃｕにあっては２０係以下、Ｎｂにあ
つては１．０係以下を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物とからなり、溶体化時効処理後の組織が実質的にフ
エライト相であって、磁気特性・耐食性に優れしかも硬
度の高いことを特徴とするフエライト系析出硬化型軟磁
性ステンレス鋼。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53032407A JPS5814870B2 (ja) | 1978-03-23 | 1978-03-23 | フエライト系析出硬化型軟磁性ステンレス鋼 |
| US06/023,311 US4264356A (en) | 1978-03-23 | 1979-03-23 | Ferritic precipitation-hardened soft magnetic stainless steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53032407A JPS5814870B2 (ja) | 1978-03-23 | 1978-03-23 | フエライト系析出硬化型軟磁性ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54124818A JPS54124818A (en) | 1979-09-28 |
| JPS5814870B2 true JPS5814870B2 (ja) | 1983-03-22 |
Family
ID=12358087
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53032407A Expired JPS5814870B2 (ja) | 1978-03-23 | 1978-03-23 | フエライト系析出硬化型軟磁性ステンレス鋼 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4264356A (ja) |
| JP (1) | JPS5814870B2 (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US7322187B2 (en) * | 2003-11-26 | 2008-01-29 | Hoeganaes Corporation | Metallurgical powder compositions and articles and methods utilizing the same |
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| JP2010518915A (ja) * | 2007-02-15 | 2010-06-03 | コーニンクレッカ フィリップス エレクトロニクス エヌ ヴィ | 磁性粒子画像化をする構成、磁性粒子に影響を与える方法、及び／又は磁性粒子を検出する方法 |
| US10335789B2 (en) * | 2013-07-26 | 2019-07-02 | The Trustees Of The University Of Pennsylvania | Magnetic separation filters for microfluidic devices |
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Family Cites Families (9)
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|---|---|---|---|---|
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| US2624668A (en) * | 1951-01-19 | 1953-01-06 | Union Carbide & Carbon Corp | Ferritic chromium steels |
| SE312240B (ja) * | 1964-01-29 | 1969-07-07 | Sandvikens Jernverks Ab | |
| US3499802A (en) * | 1966-05-04 | 1970-03-10 | Sandvikens Jernverks Ab | Ferritic,martensitic and ferriteaustenitic chromium steels with reduced tendency to 475 c.-embrittlement |
| JPS46934Y1 (ja) * | 1968-01-16 | 1971-01-13 | ||
| US3658514A (en) * | 1968-10-08 | 1972-04-25 | Allegheny Ludlum Steel | Martensitic steel |
| US3837847A (en) * | 1969-07-11 | 1974-09-24 | Int Nickel Co | Corrosion resistant ferritic stainless steel |
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-
1978
- 1978-03-23 JP JP53032407A patent/JPS5814870B2/ja not_active Expired
-
1979
- 1979-03-23 US US06/023,311 patent/US4264356A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4264356A (en) | 1981-04-28 |
| JPS54124818A (en) | 1979-09-28 |
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