JPS58148054A - 鋳型振動方式の連続鋳造方法 - Google Patents
鋳型振動方式の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPS58148054A JPS58148054A JP3118382A JP3118382A JPS58148054A JP S58148054 A JPS58148054 A JP S58148054A JP 3118382 A JP3118382 A JP 3118382A JP 3118382 A JP3118382 A JP 3118382A JP S58148054 A JPS58148054 A JP S58148054A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- vibration
- mold
- frequency
- vibration system
- speed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/053—Means for oscillating the moulds
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鋳片を鋳型で連続鋳造する際に、鋳型を支持
する梁の振動系を電気油圧サーボ装置で振動させて、無
欠陥の鋳片を得るようにした連続Ｖｉ造方法に関する１
、 連続９９造法では、鋳片と鋳型とのｊ８ｊｔ： ｚ４を
軽減略せて鋳片の焼付、あるいはブレークアウト事１１
′１を防１］二することが必要である。そこでνを型と
工′ｊハの間の摩擦を軽減するために鋳型を上下に振動
させながら鋳造する、いわゆる、鋳型振動方式の連続ノ
ｆ造が行なわれている。
する梁の振動系を電気油圧サーボ装置で振動させて、無
欠陥の鋳片を得るようにした連続Ｖｉ造方法に関する１
、 連続９９造法では、鋳片と鋳型とのｊ８ｊｔ： ｚ４を
軽減略せて鋳片の焼付、あるいはブレークアウト事１１
′１を防１］二することが必要である。そこでνを型と
工′ｊハの間の摩擦を軽減するために鋳型を上下に振動
させながら鋳造する、いわゆる、鋳型振動方式の連続ノ
ｆ造が行なわれている。
に
の最大下降速度が鋳片の引抜速度より大きくなる様に設
定されている。。
定されている。。
すなわち鋳型の下降速度と鋳片の引抜速度との関係を第
１図に示す様に鋳型の下降時間【ｐに７１する鋳型の下
降速度が鋳片の引抜速度より大きくなる時間【ｈの割合
（ｔｎ／ｌｐ・Ｘ１００）か６０〜８０％となる様に設
定されている。
１図に示す様に鋳型の下降時間【ｐに７１する鋳型の下
降速度が鋳片の引抜速度より大きくなる時間【ｈの割合
（ｔｎ／ｌｐ・Ｘ１００）か６０〜８０％となる様に設
定されている。
従来性われている具体的な振動の条件は、振・助層波数
を６０〜９０ Ｃ／ｍｉｎ、振動の振１１を６〜１０Ｍ
ＩＩＩと設定しているがこのような条件で鋳・告し捲込
等の欠陥が多発する。
を６０〜９０ Ｃ／ｍｉｎ、振動の振１１を６〜１０Ｍ
ＩＩＩと設定しているがこのような条件で鋳・告し捲込
等の欠陥が多発する。
このようにオツシレーンヨン・マーク谷部に発生したオ
ツシレーション欠陥はソ：層２朋以内に多発し１，１７
７、￥’７鋳片を無手入のまま例えば板に圧延した場合
、該欠陥は酸洗ムラパターン、ヘゲ疵となり鋼板の表面
性状を著しく害する。そこで従東は中間成品段階で研削
除去し、これらの欠陥を除去しているが、これは手入費
用の増大、歩留の低下等膨大なコスト高となっていた。
ツシレーション欠陥はソ：層２朋以内に多発し１，１７
７、￥’７鋳片を無手入のまま例えば板に圧延した場合
、該欠陥は酸洗ムラパターン、ヘゲ疵となり鋼板の表面
性状を著しく害する。そこで従東は中間成品段階で研削
除去し、これらの欠陥を除去しているが、これは手入費
用の増大、歩留の低下等膨大なコスト高となっていた。
このため、鋳片のオツシレーション欠陥の発生率（％）
と振動周波数Ｃ／ｍｉｎの関係を求めると、第２図に示
す様になり、振動周波数を上げるとオツシレーション欠
陥の発生率が低下することが分っているが、振動周波数
を上げるとスロッシングと呼ばれる溶鋼の表面振動が誘
起されると同時にた 梁の振動系にその固有振動数と合玖共振が発生する恐れ
があるだめに振動ＩＮ波数をむやみに大きく出来なかっ
た。
と振動周波数Ｃ／ｍｉｎの関係を求めると、第２図に示
す様になり、振動周波数を上げるとオツシレーション欠
陥の発生率が低下することが分っているが、振動周波数
を上げるとスロッシングと呼ばれる溶鋼の表面振動が誘
起されると同時にた 梁の振動系にその固有振動数と合玖共振が発生する恐れ
があるだめに振動ＩＮ波数をむやみに大きく出来なかっ
た。
本発明はこのような振動周波数を大きく出来ない課題を
鋳型の振動に電気油圧サーボ装置を用いて解決し、より
大きな振動周波数とより小さな振動の振巾で鋳型を振動
することにより無欠１陥・／）ｙｆ片を得ることができ
る一方、梁の振動系を経済設計できるようにしたもので
ある。すなわち、本発明にかかる鋳型振動方式の連続鋳
造方法は、梁で支持した鋳型を電気油圧サーボ装置によ
り振動させて鋳片を連続鋳造する際に、上記梁の振動系
の固有振動数を越えた振動数を設定してｙｆ型の振動を
起動させ、つぎに鋳型下降時間とｄ ５！ｐ型下降時の
鋳型速度が鋳造速度より犬なる間の時間との比で決る一
定範囲の値迄上記鋳型振動の振ｒ１１を上昇して設定す
ることを特徴とするもので、簡単な構成で所期の目的を
確実に達成したものである。
鋳型の振動に電気油圧サーボ装置を用いて解決し、より
大きな振動周波数とより小さな振動の振巾で鋳型を振動
することにより無欠１陥・／）ｙｆ片を得ることができ
る一方、梁の振動系を経済設計できるようにしたもので
ある。すなわち、本発明にかかる鋳型振動方式の連続鋳
造方法は、梁で支持した鋳型を電気油圧サーボ装置によ
り振動させて鋳片を連続鋳造する際に、上記梁の振動系
の固有振動数を越えた振動数を設定してｙｆ型の振動を
起動させ、つぎに鋳型下降時間とｄ ５！ｐ型下降時の
鋳型速度が鋳造速度より犬なる間の時間との比で決る一
定範囲の値迄上記鋳型振動の振ｒ１１を上昇して設定す
ることを特徴とするもので、簡単な構成で所期の目的を
確実に達成したものである。
以下、本発明を図面に示す実施例について詳創に説明す
る。
る。
第３図、第４図は本発明にかかる鋳型振動方式の連続鋳
造方法を実施するだめに用いる連続νｊ ａ設備の一部
を示すもので、図中、４は、νｆ３ｒで、その下部外周
に設けた給水クレーム５等と共に振動梁２に支持され、
かつ該振動梁２は固定の架台７にその一側の一端を振動
支点６で回動自在１１こ支持される一方、その他側の一
端を架台７の基盤に設けた電気油圧サーボ装置８の加振
シリンダ１に接続して、該加振シリンダ１の作動で鋳型
４を含む梁２の振動系が架台７に対して支点６を中心に
振動ガイド３を介して振動される。上記電気油圧サーボ
装置８の駆動は、制御回路（図示せず）で制御されるが
、該制御回路は振動周波数の設定と振動振巾を夫々別個
に制御できるようにしている。
造方法を実施するだめに用いる連続νｊ ａ設備の一部
を示すもので、図中、４は、νｆ３ｒで、その下部外周
に設けた給水クレーム５等と共に振動梁２に支持され、
かつ該振動梁２は固定の架台７にその一側の一端を振動
支点６で回動自在１１こ支持される一方、その他側の一
端を架台７の基盤に設けた電気油圧サーボ装置８の加振
シリンダ１に接続して、該加振シリンダ１の作動で鋳型
４を含む梁２の振動系が架台７に対して支点６を中心に
振動ガイド３を介して振動される。上記電気油圧サーボ
装置８の駆動は、制御回路（図示せず）で制御されるが
、該制御回路は振動周波数の設定と振動振巾を夫々別個
に制御できるようにしている。
−に記の如き鋳型４を含む梁２の振動系は第５図に示す
如く楔形的に表すことができる。このような梁２の振動
系における梁の応答倍率Ｆ（Ｘ）は、鋳型の応答振幅を
Ａとし、また加振部１の加振振温６図に示す如く、その
加振周波数に応じて梁の振動と、鋳型内溶鋼の液面変動
が誘起される。梁２の振動系の加振周波数をωとし、ま
た共振周波数をω０とするとその振動数比Ｆ！ｒＪは、
Ｆ（ｒ）−ω／ω０ ・・・・・・■ で与えられる。
如く楔形的に表すことができる。このような梁２の振動
系における梁の応答倍率Ｆ（Ｘ）は、鋳型の応答振幅を
Ａとし、また加振部１の加振振温６図に示す如く、その
加振周波数に応じて梁の振動と、鋳型内溶鋼の液面変動
が誘起される。梁２の振動系の加振周波数をωとし、ま
た共振周波数をω０とするとその振動数比Ｆ！ｒＪは、
Ｆ（ｒ）−ω／ω０ ・・・・・・■ で与えられる。
第６図において、タテ軸に梁２の振動系の応答倍率Ｆｘ
をとシ、またヨコ軸に梁２の振動系の加振用波数ω又は
振動数比Ｆ（ｒ）をとると、梁２の振動糸の固何振動数
を最大振動数とし、かつその共振数を次の大振動数とし
て波（実線で示す）が表われる。したがって、第６図に
おいて、たとえばヨコ軸に加振ＩＮ波数をとると、それ
が３Ｈ２乃至２６Ｈ２の１ｆｌｌは梁２の振動糸の応答
倍率が大きく変動して種々のトラブルを誘起する不安定
な領域で使用に耐えないが、それ以外、すなわち、３Ｈ
２以下又は２６ ＩＩＺ以上では梁２の振動系の応答倍
率が小さく安定しているだめに実用上有効に用い得る領
域である。
をとシ、またヨコ軸に梁２の振動系の加振用波数ω又は
振動数比Ｆ（ｒ）をとると、梁２の振動糸の固何振動数
を最大振動数とし、かつその共振数を次の大振動数とし
て波（実線で示す）が表われる。したがって、第６図に
おいて、たとえばヨコ軸に加振ＩＮ波数をとると、それ
が３Ｈ２乃至２６Ｈ２の１ｆｌｌは梁２の振動糸の応答
倍率が大きく変動して種々のトラブルを誘起する不安定
な領域で使用に耐えないが、それ以外、すなわち、３Ｈ
２以下又は２６ ＩＩＺ以上では梁２の振動系の応答倍
率が小さく安定しているだめに実用上有効に用い得る領
域である。
また、鋳型内部における液面の変動としての該溶鋼液面
の固有振動数Ｆ（ａ））は、鋳型断面におけるｙｊ型の
厚さ又は幅を２Ｉｎ＋とじ、溶鋼の深さをｈ（で与えら
れる。なお、振動周波数ｆはｆ＝２πω（Ｈｚ ）で与
えられる。したがって、溶鋼の液面の振動は、鋳型の断
面寸法と加振数に影響され、その固有振動数Ｆｋ）と加
振数Ｎとがある範囲ｎ倍で一致した点で発生し、第６図
において、タテ軸に溶鋼液面の変動をとり、またヨコ軸
に加振周波数をとると図中点線で示す如き波が表われる
。したがって、第６図ておいて加振周波数が３Ｈ２乃至
２６１（Ｚの領域でこの種波が生じ易く、それ以外、す
なわち３Ｈ７以下又は２６Ｈｚ以上では波の発生がなく
安定して用いる領域を構成している。
の固有振動数Ｆ（ａ））は、鋳型断面におけるｙｊ型の
厚さ又は幅を２Ｉｎ＋とじ、溶鋼の深さをｈ（で与えら
れる。なお、振動周波数ｆはｆ＝２πω（Ｈｚ ）で与
えられる。したがって、溶鋼の液面の振動は、鋳型の断
面寸法と加振数に影響され、その固有振動数Ｆｋ）と加
振数Ｎとがある範囲ｎ倍で一致した点で発生し、第６図
において、タテ軸に溶鋼液面の変動をとり、またヨコ軸
に加振周波数をとると図中点線で示す如き波が表われる
。したがって、第６図ておいて加振周波数が３Ｈ２乃至
２６１（Ｚの領域でこの種波が生じ易く、それ以外、す
なわち３Ｈ７以下又は２６Ｈｚ以上では波の発生がなく
安定して用いる領域を構成している。
上記のことから、梁２の振動系の共振振動及び溶鋼液面
の変動の影響がなく安定して高い周波数でＮ型を振動し
得る領域は２６Ｈｚ以上になり、特に上記梁の振動系の
固有振動数の大略１．５倍以上では全く問題が無くなる
ことが実験上でも確認することができた。
の変動の影響がなく安定して高い周波数でＮ型を振動し
得る領域は２６Ｈｚ以上になり、特に上記梁の振動系の
固有振動数の大略１．５倍以上では全く問題が無くなる
ことが実験上でも確認することができた。
鋳型及び該鋳型を含む梁の振動系をそれらの固有振動数
を越えた高い周波数で振動するには、上記振動系をその
周波数が問題となる固有振動数を越えた高い周波数に到
達する迄の間は、当該振動の振巾を極小さく出来れば零
に設定すれば、振動の周波数が必要な高い周波数に到達
する迄の間に問題になる固有振動数を通っても当該振動
糸が人きく共振して種々のトラブルを銹起するようなこ
とはない。したがって、本発明にかかる鋳型撮動方式で
は鋳型の振動の起動時は、梁２の振動系に電気油圧サー
ボ装置８で加振シリンダ１に与える振動はその制御回路
により先づ振動周波数のみを０から希望する所定の高い
周波数まで上げてのち、すなわち梁の振動系に与える振
動の周波数が当該振動系の固有振動数を越えた高い周波
数で起」Ｌυさせてのち、次に梁の振動系に与える振動
の振１］をＯから希望する所定の振巾に到達するように
上昇させるものである。いいかえると梁の振動系に与え
る振動は、制御回路の制御で、先づ周波数を上げ、次に
振巾を上げる如き２段の工程をとるようにしだものであ
る。したがって、たとえば第７図（イ）に示す如く鋳片
の引抜速度が、時間を追って、鋳造開始【１では０で、
引抜開始ｔ２より設定引抜速度時【３まで加速されて、
速度ダウン指示時【４までは定速で行われ、該【４より
頭カタメ時【５では速度が０になり、さらに再引抜時【
６から鋳片鋳型通過時【７まで設定引抜速度が加速され
る場合に、′ｒハ気油圧サーボ装置８で加振シリンダ１
により鋳型４を支持する振動梁２に与えられる振動は、
第７図（０）に示す如く、（１で振動の周波数を０から
直ちに所定の振動数、例えば３０１１２まで上げて、そ
れ以後この３ＱＨ２を維持させる一方、該振動の振巾を
ｔｌではＯとし、ｔ２より順次上げて【３で所定の振巾
、例えば１４５問に達して（４迄１．５Ｍの振巾を維持
し、ｔ４ より下げて１５で０とし、また【６より上げ
てｔ７で２、２ ＭＨに到達させるようにする。振動梁
２に与える振動は、周波数がその固有振動数のＩＢ倍以
上が好ましく、通常２５Ｈ２以上に設定される一方、上
記実７１Ｌ例に示す如く本発明にかかる連続鋳造におけ
る鋳型の振動方式は、Ｍｌ！ＭＪｔ７Ｖ１ｅ鋳型を電気
曲用サーボ装置によシ振動させる場合に、先づ上記梁の
振動系の固有振動数を越えた振動数を設定して鋳型の振
動を起動させ、つぎに〕？型下型下開時該鋳型下降時の
鋳型速度が鋳造速度より大なる間の時間との比で決る一
定範囲の値兇」−記鋳型振動の振巾を上昇して設定する
ようにしたことを特徴とするもので、好ましくは上記ν
Ｉ型の設定振動数を上記梁の振動系の固有振動数の大略
１．５倍以上に設定したものであり、したがって簡単な
構成で所期の目的、即ち梁の振動系の固有振動数よりも
高い周波数で鋳型を振動させることが出来るよ１うにし
たものであシ、このためにオツシレーション欠陥のない
無手入圧延可能な連続鋳造スラブ、およびブルームを得
ることができるようにしだものである。本発明法を実施
したスラブから製造した薄板鋼板には欠陥がほとんど発
生せず平均歩留９９％であった。また、上記の如く、本
発明の連続鋳造方法によれば、鋳型に与える振動の周波
数及び振巾を従来では出来なかった広い領域の巾で自由
に選択できるものであり、したがって振動付与の操作が
簡単かつ罹実になって連続鋳造を容易に行うことができ
るものであシ、またνＪ型に与える振動の周波数を大き
く設定して鋳片にオツシレーション欠陥を与えることな
く鋳片を効果的に振動させることができると共に、上記
振動の振［１１をより小さく設定出来るために梁の剛性
を余り上げる必要がなく経済設計出来るものであり、そ
の実用」−この効果の極めて大なるものである。
を越えた高い周波数で振動するには、上記振動系をその
周波数が問題となる固有振動数を越えた高い周波数に到
達する迄の間は、当該振動の振巾を極小さく出来れば零
に設定すれば、振動の周波数が必要な高い周波数に到達
する迄の間に問題になる固有振動数を通っても当該振動
糸が人きく共振して種々のトラブルを銹起するようなこ
とはない。したがって、本発明にかかる鋳型撮動方式で
は鋳型の振動の起動時は、梁２の振動系に電気油圧サー
ボ装置８で加振シリンダ１に与える振動はその制御回路
により先づ振動周波数のみを０から希望する所定の高い
周波数まで上げてのち、すなわち梁の振動系に与える振
動の周波数が当該振動系の固有振動数を越えた高い周波
数で起」Ｌυさせてのち、次に梁の振動系に与える振動
の振１］をＯから希望する所定の振巾に到達するように
上昇させるものである。いいかえると梁の振動系に与え
る振動は、制御回路の制御で、先づ周波数を上げ、次に
振巾を上げる如き２段の工程をとるようにしだものであ
る。したがって、たとえば第７図（イ）に示す如く鋳片
の引抜速度が、時間を追って、鋳造開始【１では０で、
引抜開始ｔ２より設定引抜速度時【３まで加速されて、
速度ダウン指示時【４までは定速で行われ、該【４より
頭カタメ時【５では速度が０になり、さらに再引抜時【
６から鋳片鋳型通過時【７まで設定引抜速度が加速され
る場合に、′ｒハ気油圧サーボ装置８で加振シリンダ１
により鋳型４を支持する振動梁２に与えられる振動は、
第７図（０）に示す如く、（１で振動の周波数を０から
直ちに所定の振動数、例えば３０１１２まで上げて、そ
れ以後この３ＱＨ２を維持させる一方、該振動の振巾を
ｔｌではＯとし、ｔ２より順次上げて【３で所定の振巾
、例えば１４５問に達して（４迄１．５Ｍの振巾を維持
し、ｔ４ より下げて１５で０とし、また【６より上げ
てｔ７で２、２ ＭＨに到達させるようにする。振動梁
２に与える振動は、周波数がその固有振動数のＩＢ倍以
上が好ましく、通常２５Ｈ２以上に設定される一方、上
記実７１Ｌ例に示す如く本発明にかかる連続鋳造におけ
る鋳型の振動方式は、Ｍｌ！ＭＪｔ７Ｖ１ｅ鋳型を電気
曲用サーボ装置によシ振動させる場合に、先づ上記梁の
振動系の固有振動数を越えた振動数を設定して鋳型の振
動を起動させ、つぎに〕？型下型下開時該鋳型下降時の
鋳型速度が鋳造速度より大なる間の時間との比で決る一
定範囲の値兇」−記鋳型振動の振巾を上昇して設定する
ようにしたことを特徴とするもので、好ましくは上記ν
Ｉ型の設定振動数を上記梁の振動系の固有振動数の大略
１．５倍以上に設定したものであり、したがって簡単な
構成で所期の目的、即ち梁の振動系の固有振動数よりも
高い周波数で鋳型を振動させることが出来るよ１うにし
たものであシ、このためにオツシレーション欠陥のない
無手入圧延可能な連続鋳造スラブ、およびブルームを得
ることができるようにしだものである。本発明法を実施
したスラブから製造した薄板鋼板には欠陥がほとんど発
生せず平均歩留９９％であった。また、上記の如く、本
発明の連続鋳造方法によれば、鋳型に与える振動の周波
数及び振巾を従来では出来なかった広い領域の巾で自由
に選択できるものであり、したがって振動付与の操作が
簡単かつ罹実になって連続鋳造を容易に行うことができ
るものであシ、またνＪ型に与える振動の周波数を大き
く設定して鋳片にオツシレーション欠陥を与えることな
く鋳片を効果的に振動させることができると共に、上記
振動の振［１１をより小さく設定出来るために梁の剛性
を余り上げる必要がなく経済設計出来るものであり、そ
の実用」−この効果の極めて大なるものである。
第１図は鋳型振動速１度、および鋳片引抜速度と時間と
の関係を示す図、第２図はオツシレーション欠陥発生率
におよぼす振動周波数の影響を示す図、第３図及び第４
図は夫々、本発明の連続鋳造方法に用いる鋳造装置の一
部を示す側断面図と平面図、第５図は第３図の装置の構
造を説明する模型図、第６図は第３図の装置における梁
と鋳型自溶鋼表面の振動の特性曲線図、第７図（イ）、
（ロ）は鋳片の引抜速度と鋳型の振動の関係曲線図であ
る。 １・・・加振シリンダ、２・・・振動梁、３・・・振動
ガイド、４・・・鋳型、５・・・給水フレーム、６・・
・振動支点、７・・・架台 １図 第２図 オ雫シシーシ蕾ン・ナイクル（惰ｉａ）第４図 第６図 瞥 鴬 曽 窩 ＫＪ撮Ｘ３Ａ＆ ｊＨｘ）
の関係を示す図、第２図はオツシレーション欠陥発生率
におよぼす振動周波数の影響を示す図、第３図及び第４
図は夫々、本発明の連続鋳造方法に用いる鋳造装置の一
部を示す側断面図と平面図、第５図は第３図の装置の構
造を説明する模型図、第６図は第３図の装置における梁
と鋳型自溶鋼表面の振動の特性曲線図、第７図（イ）、
（ロ）は鋳片の引抜速度と鋳型の振動の関係曲線図であ
る。 １・・・加振シリンダ、２・・・振動梁、３・・・振動
ガイド、４・・・鋳型、５・・・給水フレーム、６・・
・振動支点、７・・・架台 １図 第２図 オ雫シシーシ蕾ン・ナイクル（惰ｉａ）第４図 第６図 瞥 鴬 曽 窩 ＫＪ撮Ｘ３Ａ＆ ｊＨｘ）
Claims (2)
- （１）梁で支持した鋳型を電気油圧サーボ装置により振
動させて鋳片を連続鋳造する際に、上記梁の振動系の固
有振動数を越えた振動数を設定して鋳型の振動を起動さ
せ、つぎに鋳型下降時間と該鋳型下降時の鋳型速度が鋳
造速度より大なる間の時１ハ］との比で決る一定範囲の
値迄上記鋳型振動の振巾を上昇して設定することを特徴
とする鋳型振動方式の連続鋳造方法。 - （２）上記鋳型の設定振動数を上記梁の振動系の
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3118382A JPS58148054A (ja) | 1982-02-27 | 1982-02-27 | 鋳型振動方式の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3118382A JPS58148054A (ja) | 1982-02-27 | 1982-02-27 | 鋳型振動方式の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58148054A true JPS58148054A (ja) | 1983-09-03 |
| JPH0325261B2 JPH0325261B2 (ja) | 1991-04-05 |
Family
ID=12324324
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3118382A Granted JPS58148054A (ja) | 1982-02-27 | 1982-02-27 | 鋳型振動方式の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58148054A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS623252U (ja) * | 1985-06-19 | 1987-01-10 | ||
| CN102764864A (zh) * | 2012-08-16 | 2012-11-07 | 武汉得华云冶金设备有限公司 | 一种振幅在线可调的结晶器振动发生装置及其振动方法 |
-
1982
- 1982-02-27 JP JP3118382A patent/JPS58148054A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS623252U (ja) * | 1985-06-19 | 1987-01-10 | ||
| CN102764864A (zh) * | 2012-08-16 | 2012-11-07 | 武汉得华云冶金设备有限公司 | 一种振幅在线可调的结晶器振动发生装置及其振动方法 |
| CN102764864B (zh) * | 2012-08-16 | 2015-02-25 | 武汉得华云冶金设备有限公司 | 一种振幅在线可调的结晶器振动发生装置及其振动方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0325261B2 (ja) | 1991-04-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR870002068B1 (ko) | 주형진동방식의 연속주조방법 및 장치 | |
| JPS58148054A (ja) | 鋳型振動方式の連続鋳造方法 | |
| JPH07106434B2 (ja) | 金属薄帯の連続鋳造方法 | |
| JP3045052B2 (ja) | 連続鋳造機のロールセグメント装置 | |
| JPH03155441A (ja) | 垂直連続鋳造装置 | |
| JP3291265B2 (ja) | 連続鋳造機の鋳型 | |
| JPS6142460A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPS61147954A (ja) | 連続鋳造における鋳型振動方法 | |
| JPH0349786Y2 (ja) | ||
| JP3427546B2 (ja) | 異鋼種連続鋳造方法 | |
| US3435879A (en) | Continuous casting method | |
| JPH0515956A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP3452799B2 (ja) | 連続鋳造ガイドロール装置および連続鋳造方法 | |
| JP2663126B2 (ja) | 双方向引抜型水平連続鋳造方法 | |
| JPH0569088A (ja) | 複合金属材の連続鋳造方法 | |
| JPH05269561A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH0457422B2 (ja) | ||
| JPS59212156A (ja) | 連続鋳造装置のピンチロ−ル | |
| JPH038541A (ja) | 薄板連続鋳造装置 | |
| JPH05245605A (ja) | 連続鋳造における軽圧下法 | |
| CN113523208A (zh) | 复合连铸机及其生产方法 | |
| JP2001300706A (ja) | 連続鋳造設備のロールセグメント | |
| RU2085328C1 (ru) | Способ подготовки металла к непрерывной разливке | |
| SU1560389A1 (ru) | Способ изготовлени отливок из высоколегированных сталей, склонных к пленообразованию | |
| JPH0356823B2 (ja) |