JPS5813720A - 高伸縮性を有するノントルク捲縮加工糸の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、ポリエチレンテレフタレートとポリプチレン
テレフタレートとをサイド・パイ・サイド蓋に複合紡糸
し、砥伸熱処履後直ちに高温加熱空気押込ノズルに導き
捲縮を発現させると同時に発現した捲縮を熱固定し冷却
してからノズルから取シ出し、巻き取るノントルク捲縮
加工糸の製造法に関し、特に伸縮性が要求される衣料用
途に適する高性能の捲縮加工糸を紡糸直結で連続して（
所謂８ＤＴＹ　）　、あるいは紡糸後高速度で加工する
方法（所ｉｌｌ　ＤＴＹ　）を提供せんとするところに
娶る・ 従来、捲縮糸の加工法は、延伸糸に実撚を入れ加熱セッ
ト後冷却解撚するいわゆる仮撚加工法が主流となってシ
シ、この方法は近年部分配向糸（ＰＯＹ）と高速フリク
ション仮撚ユニットの出１１によシ、それまでのスピン
ドル瀧の仮撚機よ〕高速化が可能ＫｅｌいわゆるＰＯＹ
−Ｄ’ｌ’Ｙとして１，０００　、／　ｅａｔの加工速
度、？領域に入９た・しかし、この方法は、機械的加工
法であるのでその速度に４自ずと限界がＴｏり、例えば
紡糸直結の連続化には企業的メリットは殆ど出ない。こ
れに対し、延伸糸を予熱後加熱空気加工する方法が種々
提案されている（ＩＩ＃会昭５３−３５１７５号；Ｕ８
Ｆ亀７２気１１３１　；　ＵＳＰ　＆８５ス８５７）。

これらの方法は高速化と云う点では良い方法であるが、
衣料に用いる加工糸としては、素性に劣り、又、加工方
法が繊維に過度の熱収縮率を起こさせる方法であるので
、加工糸は染斑及び力学的特性において劣る欠点（伸び
やすい糸）がある。そこでこれらの適応範囲はカーペッ
トのタクト糸ＢＯＦを製造する方法に使用されているの
が現状である。これらに対し、フリクションユニットで
仮撚後空気押込ノズルで熱セットする＜ｔｐｔｉ開昭５
３−１１９３４８号、４１開昭５４−６８４３３号）方
法が提案されているが、これらもやは夛、紡糸直結加工
に適する加工速度（３０００ｍ／−以上）Ｋはな夛えな
いし、又、糸掛性が複雑である。そこでこれらの方法に
対し、本発明と同−考えで紡糸時に異種、又は異質ポリ
□マーを複合紡糸し、延伸熱処理後加熱空気加工する方
法が提案されている。

（ｕａｐ　ｔ１ｘｔ＊ｓｅ　；υ８Ｐ　４１１１Ｌ５３
４．実公昭４６−１１５３５号、特公昭４５−３７５？
６号；特開＠　５４−４２４４１号）しかし、これらの
方法は、速度的には適した方法であるが、捲縮加工糸と
しての素性と力学的特性において衣料用途には依然とし
て適しえものとは言い難い。

一方、高捲縮性を有し、かつ、捲縮襲牢度の高い複合繊
維の製造法として、本発明と同様の考えでポリブチレン
テレフタレートとポリエチレンテレフタレートを両成分
として複合紡糸し延伸熱処理後加熱空気ジェットを通し
て弛緩熱処理する方法が提案されている（＃公明４３−
１９１０１１号、Ｉｌ！Ｉｌ開昭５１−８４９２４号）
が、これらの方法は、延伸後の熱処理温度が１２０−１
３０℃と低く、かつ、３８０〜４００℃の高温流体での
熱処理０ｋｊＩＣ熱収縮が大となりすぎてひけ、染斑等
好ましくないことが出現し、捲縮加工糸としての素性と
力学的特性においてまだ十分とは云い難いＯ 従って本発明の目的社かかる欠点を除去し、高捲縮性能
を有する＊に伸縮−に優れた加工糸を２０００ｍ＋／−
以上もの速度で加工しうる高生産性のある加工法を提供
することにある。かかる本発明の目的を達成するには（
１）成分の一方がポリエチレンテレフタレートであシ、
もう一方の成分がポリブチレンテレフタレートであるサ
イド・パイ・サイド複合繊維を溶融紡糸し、延伸。

熱処理して引続き加熱流体押込ノズルにより捲縮発現加
工する紡糸直結加工、又は、−１巻散った紡出糸を延伸
熱処暑に引続き、加熱流体押込ノズルによ）捲縮発現加
工する延伸直結加工において、以下の■〜００条件を満
足する如く加工することが有利であることが判明した。

条件■〜０ ■　サイド・パイ・サイド複合繊維の溶融紡糸用口金と
してポリエチレンテレフタレートとポリブチレンテレフ
タレートとを各々独立して吐出し、口金面を出九直後に
接合してサイド・パイ・サイド型の複合繊維を形成せし
めるようにした分離型複合紡糸口金を用いる。

■　サイド・パイ・サイドのポリエチレンテレフタレー
トの固有粘度〔マ〕ｆがａ３４〜＋１４５であること。

■　サイド・パイ・サイド２成分間の固有粘度差Δ〔ψ
）／（ポリブチレンテレフタレートの固有粘度〔マ〕！
−ポリエチレンテレフタレートの固有粘度〔マ）／ンが
ＣＬ２Ｇ　−ａ６Ｇであること。

■　延伸熱処理後の伸度が２０〜３５チであること。

■　嬌伸後の熱処理温度が１５０〜２１０℃でα０５秒
以上処理すること。

■　加熱流体押込ノズルにおける加熱空気又は蒸気温度
が１６０−２４０℃であること。

本発明を更に詳細に説明する。

サイド・パイ・サイド型の複合紡出糸を加熱空気で加工
すれば捲縮発現することは前記の如＜　（Ｕ８Ｐ　４１
１ｓ１９８９　：　Ｕ８Ｐ　４１１１Ｌ５３４　、実公
昭４８−９５３５゜特公＠　４５−３７５７６　；特開
１８５４−４２４４１．４１公＠４３−１９１＠８　；
特−ＷＨ５１−８４１！＋２４）全知の事実であるがこ
れらの方法で社高捲縮性能を有する、特に伸縮性に優れ
九加工糸と社なシえない。

この品本発明によれば、サイド・パイ・サイド型の複合
紡出糸を凰伸後加熱空気加工する方法において前述の６
つの条件を満足し九時のみ高捲縮性能を有する。４ＩＫ
伸縮性に優れた加工糸を高い生産性の下に製造出来るの
である。

ここで、本発明で使用する語句・記号の説明をしておく
。

イ）固有粘度（Ｖ）／：フリーホール（自由落下）のフ
ィラメントで測定した固有粘度であシ、フリーホールフ
ィラメントはサイド・パイ・サイド複合紡糸条件におい
て片側のポリマーを停止し、もう一方のポリマーのみを
紡出したフリーホールのフィラメントより測定する。

この場合（Ｖ）　／は次式で決定される。

口）Δ〔マ〕／−ポリブチレンテレフタレートの［Ｖ）
／−ポリエチレンテレフタレートの〔マ）／ハ）延伸熱
処理後の伸度と紘複合紡出糸を７５〜９０℃で所定の延
伸倍率で延伸後、ホットローラー又はそれに代るホット
プレート等で１５０〜２２０℃でα０５秒以上熱処理し
た糸を巻き取り、そのフィラメントの破断伸度を言う。

破断伸度は試料長２０１で引張り速度１００　％／ｓｂ
で行なった時の破断点の伸度でアシ、テストは５回行な
った平均で表わす。

本発明において第１Ｋ重要なことは、サイド・パイ・サ
イド複合繊維の溶融紡糸用口金としてポリエチレンテレ
フタレートとポリブチレンテレフタレートとを各々独立
して吐出し、口金面を出た直後の１点において接合して
サイド・ノ（イ・サイド型の複合繊維を彫成せしめるよ
うにした分離型複合紡糸口金、例えば第１図に示すよう
な口金を用いることにある。衣料用途に適するような嵩
高性の優れた複合繊維を得るに社サイド・パイ・サイド
成分であるポリエチレンテレフタレートとポリブチレン
テレフタレートとのΔ〔マ〕ｆを大きく取ることが必要
である。

従来よシ検討されてき丸、口金内で異種のポリマーを合
流、貼シ合わせて複合紡糸する如くした口金、例えば第
２図に示すような口金においては、Δ［：Ｖ］／を大き
くすれば、口金内での両成分の力学的相互作用によって
紡出糸が大きく屈曲して口金面に付着するいわゆるニー
リング現象を起こし、安定した紡糸が不可能となること
が多い。従ってΔ〔マ〕Ｉを大きくとることが出来ず、
嵩高性に優れた複合紡出糸を安定して得ることは難かし
い。その点、第１図に示したような分離型複合紡糸口金
においては、口金内での両成分が力学的相互作用を受け
ることがないのでニーリングを防止でき、嵩高性に優れ
九複合紡出糸を得るに必要な高Δ［Ｖ）／の条件でも安
定した紡糸が可能となり、紡糸直結連続加工において轄
その効果は極めて大である。

賞、第１図、第２図について若干の説明をすると１両者
共に紡糸口金の一例を示す部分縦断側面図である。第１
図の場合、高粘度成分人と低粘゛度成分Ｂは各々単独に
導入孔２，３、吐出孔４．５を経て吐出されるが、その
際各社出孔４．５は口金面６への垂１１に対して等しく
傾斜し、口金面６直後の１点において両社出孔の延長線
が交わるように口金面６上で適正間隔を介して穿設しで
あるため、高粘度成分ムと低粘度成分Ｂは各々の吐出孔
４．５を出た後１点において接合することができる。

一方、第２図の場合、高粘度成分Ａと低粘度成分Ｂは各
々単１１に導入孔２．３に導入され口金１内で合流、貼
〉合わされて吐出孔４よシ吐出されるが、導入孔３は導
入孔２よシも孔径が小さく、かつ導入孔２と交わるよう
に穿設されている九め、高粘度成分Ａと低粘度成分Ｂは
口金内で合流、貼り合わせられ吐出孔４よ〕吐出さ） れる。

ｍ２に重要なことは、ポ、す゛千チレンテレフタレート
の（’ＩＰ）／がα３４〜ａ４ｓであることが大切であ
る。

この（Ｗ）／がα３４よシ小であれば溶融紡糸時の糸切
れあるい拡、紡糸口金面の汚れにより紡糸が出来なくな
り、一方、α４５を越えると紡糸性は曳くなるが、次の
蔦伸熱処運工Ｉ！にて充分な分子配向と熱処理が高速度
（２０００ｍ＋／−以上）ア行えなく捲縮率は低下する
。つまシ、コンジエゲート本来の熱応力差を十分発揮さ
せるには低（ｖ）ＩＩ、即ち、ポリエチレンテレフタレ
ート側を十分に熱セットし、熱収縮を低くする必要があ
るが、ポリエチレンテレフタレートの〔マ〕ｆが１４５
以上に表ると十分な熱セットを行なう為Ｋａ熱処理温度
を高温にすることが必要となりポリブチレンテレフタレ
ートの熱応力が低下したり、あるいは融着を起こしたり
して、実際上砥伸加工が困難となる。従って１．低〔η
〕側のポリエチレンテレフタレートの熱セット性を考慮
Ｌ７Ｍ１合、ポリエチレンテレフタレートの固有１ 粘度（Ｖ）　／の低い龜：ｐ　＊熱セット性は良好であ
夛、本発明のポリエチレンテレフタレートの〔１〕！の
範！Ｉ（α３４〜α４５）であれげポリブチレンテレフ
タレートの熱応力を低下させることなく、又−融着を起
こさせることなく充分熱セットが可能となシ、画成分間
に大きな熱応力差。

収縮差を生じさせ、捲縮率を向上させることが出来る。

第３　Ｋｌｍなことは、サイド・ノ（イ・ナイド２成分
間の固有粘度差Δ〔マ）／（ポリブチレンテレフタレー
トの固有粘度〔マ〕！−ポリエチレンテレフタレートの
固有粘度（Ｖ）／）がａ！０−（Ｌ６０であることが必
要である。Δ（Ｖ）　／がａｇｏより低いと、糸条の強
度が低く、又、画成分間の熱応力差が低く表り、充分な
潜在捲縮能を与えることができない。

又、Δ〔マ〕ｆがａｇｏより大きくなるとポリエチレン
テレフタレート側へのニーリング現象が発生し、安定し
た紡糸が出来なくなシ、さらに高速で十分な高配向の延
伸糸が得られず、その結果、高捲縮加工糸とはなシ得な
い。又、この様な紡出糸を高配向にしようとすると高速
では糸切れが多く、生童性を拡なはだ悪くする。

淘、ポリエチレンテレフタレートとポリブチレンテレフ
タレートの比率（重量比率）１ｊａｏ％ニア０チ〜フＯ
チ：３０チ迄は任意に調整し得る。

第４に、延伸熱処理後の糸の伸度が２０〜３５チである
ことが大切である。これは次の空気押込ノズルに入る前
の伸度が３５チを越えるとポリブチレンテレフタレート
の配向度が充分上って々い状態にあるので、空気押込ノ
ズル中で高温加熱空気（又は加熱蒸気）により捲縮発現
する時、熱応力が不足し、捲縮度が上らなくなると共に
、力学的特性も不十分で“ひ１″９斑が発生しやすい。

一方、２０チ未清の伸直に延伸するとｚｏｏｏ　ｍ／−
以上での延伸性が悪く１毛羽、ラップが多く発生し、操
業上問題となる。

第ｓ　Ｋ　ｓ延伸後の熱処理温度は１５０〜２２０℃で
ａＯＳ秒以上必要である。熱処理温度が１５０℃未満に
碌ると次の工種である空気押込ノズル中で来社大きく収
縮し強度が低下し、又、伸度が大きくなり、織編物にし
九時１ひけ″現象が発生しやすい。一方、　２１０℃を
越えると、前記の熱収縮は低下するが、強度、伸度低下
を招くばかシでなく、〔マ〕！差によるコンシュケート
本来の熱応力差が低下し、捲縮性も低下する。

又、熱処理時間はａＯＳ秒以上が必要でＴｏシ、好まし
くは（１１秒関揚度である。熱処理時間がａＯＳ秒よプ
短かくなると延伸糸の結晶化が十分起こらず、従って次
の空気加工での熱収縮が大となシ好ましくない。

第６に、加熱空気又は蒸気温度が１６０〜２４０℃であ
ることが好ましい。ノズル加熱空気が１６１）℃未満に
なると砥伸熱処理され丸糸がノズル中で捲縮発現するに
十分でなく、従って高捲縮糸とならない。又、この温度
が２４０℃を越えると、ノズル中での糸の収縮率が大き
くな９、強度低下と高伸度になるため、ｉａ物で“ひけ
”が発生した〉、又、糸の収縮率が大といった原因によ
抄牧縮斑が大とな）、染着斑及び捲縮率の斑となる。従
ってここで□はポリブチレンテレフタレートの熱安定性
も考慮して、死神熱処理温度よｆｉｌｅ℃〜ＳＯ℃位高
温の加熱流体を用いるのが好ましい。

本発明において、紡糸速度についてはｌ１ｌｉＫ＠定し
ないが、紡糸速度より加工速度の方が糸Ｏ捲縮発現性能
、力学的特性に及ぼす影響が大きいことから、紡糸直加
工（５ＤＴＹ　）では紡糸速度としては５０Ｇ　−１５
００劉／−がより好ましく、延伸直加工（ＤＴＹ）では
加工速度が２０００〜４５００ＩＩ＋／−の範囲であれ
ば紡糸速度は、紡出糸に配向を起ξさない低紡速領域か
ら部分配向を起こすＰＯＹ領域（約４０００　ｍ／ｍ　
）までの範囲モ任意に選択しうる。この紡糸速度は複合
紡出糸のポリエチレンテレフタレート側の〔マ〕Ｉが高
くなると低紡糸速度側に高捲縮性能に与える紡糸速度が
存在し、一方、この〔１〕ｆが低くなると高捲縮性能を
与える紡糸速度は、高紡糸速度側にシフトする。しかし
、条件■、■で限定した〔マ〕！及びΔ［１）／を満足
すれば、ＤＴＹ又は８ＤＴＹで紡糸速度に多少の制約が
あるものの高捲縮の加工糸となりうる。この紡糸速度が
５６　ｏ　ｍ／”未満になると、５ＤＴＹでは高速加工
のメリットが出せないし、又、特ＫＰＯＹ　−ＤＴＹで
社複合紡出糸Ｏ糸質Ｏ経時変化が大きく、安定し九加工
及び加工糸品質を得ることが困難である。一方、　８Ｄ
ＴＹにおいては１５０（Ｉ剛／―を越える紡出糸は高捲
縮性能を得ることができないばかりか、強度の低下が大
きくな夛、高速加工に適さない。

以上述べたように１本発１５ＩＩＫよれば衣料用途に適
する高捲縮性能を有し、＊に伸縮性に優れた加工糸を高
能率下に安定して製造できるノントルク捲縮加工法が提
供される。

以下、実施例によ〉本発明を説明するが、本発明で捲縮
率を表わすＴｏ！　、　ＴＣＩＩＩ（Ｊ）　ｈ以下の測
定法で行なつ九ものである。

試料Ｋｓｏｑ／ｄａの張力をか妙て約３０００ｄｅ　Ｋ
なる迄、巻き（片側１！１ｏＯｄｅ）のかぜをつくる。

かせ作成後ｔ　ｑ／ａｔと２　（１０”ｌ　／ｄ＠相尚
相幽重を負荷し、１分経過後の長さ１０（ｍ）を測定す
る。ｔｏｌｌ定後ｚｏｏｓｙ／ｄｓ相当荷重を除去し２
８９／ｄ＠を負荷した状態（但し、’ｒｃ、、の場合は
更Ｋ　８　”ｔ／ａｓ　＠当荷重を加えて合計ｔｏｉｗ
／ｄｇａ当荷重を負荷した状態）で１０９℃沸水中で２
０分間処理する。環水処理後直ちに全荷重を除去し、２
４時間フリー状態で４０℃以下で自然乾燥する。自然乾
燥後の試料に再び２岬／ｄｅと２００ｑ／ｄａ相当の荷
重を負荷し１分間経過後の長さ４（ｍ）を測定する。１
ｔＩＩＩ定後直ちに２００ＭＩ／ｄｅ相当荷重を除去し
、１分間経過後の長さ４（”）を測定し、前記０算出弐
によＪ）’Ｉ’Ｏ，又はＴｏ肺を算出する。

実施例１ 本実施例では第１図に示す紡糸口金を用いて紡糸し、加
工糸として最終的に１４５〜１５１１デニールの４８フ
イラメントとなるよう紡糸吐出量をコントロールした。

加工糸評価として社咳加工糸を筒騙し染上げを行なった
ものについて風合、“ひけ”、条斑について肉眼で判定
した。

これらの結果を表−ＩＫ示した。

冑、本実施例においてポリエチレンテレフタレートとポ
リブチレンテレフタレートとの重量比が５０％：５０％
の比率になるよう調節して紡糸した。

表−Ｉにおいて実験Ａ２，３は紡糸口金構造の検討であ
るが、第２図に示す従来タイプの口金を用い九崖２で紘
ニーリングが発生し、紡出糸が口金面に付着し、紡糸が
できなかった。一方Ａ３では第１１３に示す分離層複合
紡糸口金を用いた例であり、−一リングの発生もなく安
定して紡糸できた。

実験ムｌ、３〜５はポリエチレンテレフタレートの〔マ
〕Ｉの検討であるが％４１の様にポリエチレンテレフタ
レート側の〔マ〕Ｉがα３０の様に低くなると紡糸出来
ない。又、この〔マ〕ｆが、ｕｓｅの様に高くな夛過ぎ
ると、崖５の如く、十分な延伸が出来なく、又、熱魁理
効果も低い為かＴＯは低いものしか得られず、風合的に
もフィラメント様で良くなかった。

実験Ｊｉｔ６〜９はΔ〔マ〕ｆの検討であるが、ベマ〕
Ｉがαｌ！＋と低いＡ６やΔ〔マ〕ｆがα６５と高いＡ
９では安定した紡糸が出来表かった。

実験１１０−１４は延伸熱処理後の伸度についての検討
であるが、この伸度がｚｏ％以下で紘ｊＫ１０の如く加
工性が悪く、連続化出来ず、又、この伸度がＩ＆１３．
１４のように３５チを越えると。

ＴＯが低く、更に伸度が大となって伸びやすい糸となシ
“ひ妙“、染の面でも良くなかった。

実験ムＩＳ〜１８は熱処理温度（ホットローラー）の検
討であるが、この温度が１３０℃と低い場合は次のノズ
ル中で高収縮化し、ＴＯが低く、又、高伸度の加工糸と
なりやすい。一方、ム１８のように２１０℃を越えると
ポリエチレンテレフタレートの熱安定性も原因している
が、安定加工出来なかった。

実験Ａ　１１１−１１はホットローラーでの熱処理時間
の検討であるが、ム１９の如（α０３秒と余シにも短か
い場合にはセット効果がｆｉ　（Ｔｏが低くなシ、又、
斑が若干認められえ。

実験４２２〜２７社ノズル温度の検討であるが表から明
らかな様に、ホットシーラ一温度と同様低くなりすぎて
も、高くなシすぎて４良くない。

４２２、２３のようにノズル温度が低い場合は低ＴＯ化
し、斑の面でも良くなかった。ＪＩ＆２７のように高く
な〕すぎると安定加工が出来ない。

実験Ａ２８〜３２紘紡糸速度についての検討であるが、
　８ＤＴＹの場合、表に示す如く、ハぼＳＯＯ〜１５０
０綱／―の紡糸速度においては、ｆｔｆｆＪｌ好な捲縮
加工糸を得ることが出来る。但し、　ＳＯＯ、、／−未
満になると紡糸直結のメリットが出なくなるし、又、１
５００禦／−を越すとＴｏ、強度低下を招きやすい。一
方、ＤＴＹで空気押込加工する場合はＩ＆３１の如く、
紡糸速度３０００　＊／―のｐｏｙ領域で４良好１に！
Ｉａ纏糸を得ることができるので、生食性を考慮して紡
糸を決めることが望ましい。

実施例２．比較例 実施例１において風合、ひけ１斑の評価について＾好で
あった実験Ａ　４．１７．２９について平織物を作成し
、ストレッチ性を評価した。市販の普遍織機を用い、平
織組織で経２４Ｌ４本／ａｎ。

緯１１本／ａ−の密度で、経糸として市販のポリエチレ
ンテレフタレートのワンヒーター仮撚糸（１！ｉ０　ｄ
ｅ／　４８　ｆｉ／　）を使用し、緯糸として１本発明
の複合捲縮糸（４４，１７，２９）を使用して織成し生
機を得た。得られた生機を１００℃リラックス精練（２
０分間）　−１ｓｏ℃プレセット（４５秒間）　−１Ｓ
Ｏ℃高圧染色（ＳＯ仕分間　−１８０℃ファイナルセッ
ト（４５秒間）の工程を経て伸縮性織物を得九。この伸
縮性織性を緯糸方向について長さ３９　ｍ　、幅５信の
試料を作成し、初荷重ＳＯＷを負荷して試料長さ方向の
中心部から、各１０５１０所に印をつける（印間の長さ
は２０６Ｍとなる）。

この試料の一端を幅６１のチャックで挾み固定し、更に
他端を幅６ｔｍのチャックで挾むと共にチャックの重量
（ｓｅｐ）を合せ：ｔｓ即となる荷重を掛け、５秒間経
過後の長さＬ＋　（Ｉｌｍ　）を欄定し、次いで除重（
Ｌ４５即）後１分経゛遥後の長さＬ！（■）を測定し、
次式によ）伸長率及び歪率を算出した。

Ｌ、−ＺＯＯ 歪　率（チ）−２゜。−Ｘ　１００ また。比較例として緯糸にも市販のポリエチレンテレフ
タレートのワンヒーター仮１１ｉ糸（１５０ｄｅ／４８
　ｈｌ　）を使用した他社実施例と同様Ｋｌｋ物を作成
しストレッチ性を評価した。

得られた伸長率、歪率の結果を表−２に示す。

表−２ 表−２に示したように、いずれもかなシの伸長率と回復
率を有し、条斑、ひけのない、風合的にもすぐれた伸縮
性織物を得ることができた。

織物伸長率と使用した捲縮加工糸の捲縮率Ｔｏ、は、複
合成分であるポリエチレンテレフタレートとポリブチレ
ンテレフタレートの〔マ）／の組合せが同一であればか
なシの相関が認められるが、いずれにしても’ｒｅＩＩ
、がｔｏＩｓ以上あれば前述の織物伸長率で＃１ぼ２ｏ
％以上のものが得られることがわがつ九。

以上の実施例で明らかな如く、本発明の■〜■の条件を
満足すれば、＾捲縮性能を有する、特に伸縮性に優れた
加工糸を２０００ｗ＋／−以上の速度で効率よく生産す
ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明にて用いる分離ｍ複合紡糸口金、第２図
社従来の複合紡糸口金を示す縦断側面図である。 Ａ：高粘度ポリマー成分、 Ｂ：低粘度ポリマー成分、 １：口金本体、 ２．３：導入孔、 ４．５：吐出孔、 ６：口金面。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）　　成分の一方がポリエチレンテレフタレートで
   ６タ、もう一方の成分がポリブチレンテレフタレートで
   あるサイド・パイ・サイド複合繊維を溶融紡糸し、延伸
   後熱処理し引続き加熱流体押込ノズルにより捲縮発現加
   工する紡糸直結加工、又拡、−１巻取った紡出糸を延伸
   ・熱ｍ、１ｉｔｃ引続き加熱流体押込ノズルによ〕捲縮
   発現加工する延伸直結加工において以下の■〜■の条件
   を満足する如く加工することを特徴とする。高伸Ｓ性を
   有するノントルクｌＩｍ加工糸Ｏｍ造法。 条件■〜０ ■　サイド・パイ・サイド１合繊維の溶融紡糸用口金と
   してポリエチレンテレフタレ−＆トとポリブチレンテレ
   フタレートとを各々独立して吐出し、口金面を出九直後
   に接合してサイド・パイ・サイＰａの複合繊維を形成せ
   しめるようにした分離ｍ１合紡糸口金を用いる。 ■　サイド・パイ・サイドのポリエチレンテレフタレー
   トの固有粘度〔マ〕ｆがα３４〜亀４ｓで套ること。 ■　サイド・パイ・ナイド２成分間の固有粘度差Δ（Ｗ
   ）／（ポリブチレンテレフタレートの固有粘度（Ｗ）／
   −ポリエチレン、テレフタレートの固有粘度〔η）／）
   がａｇｏ−住６０である仁と。 ■　延伸熱感！１４＆の伸度が２０〜３５−である仁と
   。 ■　延伸後の熱処理温度が１５０−１１０℃でａｏｓ秒
   以上処理すること。 ■　加熱流体押込ノズルにおける加熱空気又は蒸気温度
   が１６０〜２４０℃であること。