JPS58133433A - 内燃機関の燃料供給量制御方法 - Google Patents
内燃機関の燃料供給量制御方法Info
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- JPS58133433A JPS58133433A JP1474782A JP1474782A JPS58133433A JP S58133433 A JPS58133433 A JP S58133433A JP 1474782 A JP1474782 A JP 1474782A JP 1474782 A JP1474782 A JP 1474782A JP S58133433 A JPS58133433 A JP S58133433A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- sensor
- engine
- intake pipe
- atmospheric pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/18—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関の燃料供給量を吸気管内絶対圧力等の
運転状態パラメータに応じて制御する方法に関する。
運転状態パラメータに応じて制御する方法に関する。
機関の回転速度及び吸気管内絶対圧力を検出し、これら
の検出値に応じて燃料噴射弁の基本噴射パルス−を求め
、名らに他の運転状態パラメータ、例えば排気ガス中の
酸素成分１ｌｌｉ度、冷却水ｍ［、吸気温縁、加速度合
等を表わすパラメータ、に応じてこの基本噴射パルス幅
を補正し、その補正した噴射パルス幅に応じて実際に供
給される燃料量をｌ１Ｉ４贅するようにした燃料供給量
制御方法は良く知られている。一般に、吸気管内絶対圧
力を測定□ して燃料供給量を制御する方法は、吸気管内相対□圧力
、即ち吸気管負圧を測定して燃料供給ｉｔ ｋ ′＃Ｊ
ＩＪ御する方法より大気圧力の変化に対する制＠ｌ誤差
が小さいとされているが、精度の高い燃料供ｉｋｉ菫制
御を行うためには、吸気管内絶対圧力を測定する方法に
おいても大気圧力変化に基づく補正が必要となる。これ
は、吸排気系の絞りであるスロットル弁、吸気弁、及び
排気弁部分の流量係数が大気圧力の変動によｐ変化して
しまい、その結果、吸気管内絶対圧力と吸入空気流量と
の関係が大気圧力変動に伴って変化してしまうためであ
る。
の検出値に応じて燃料噴射弁の基本噴射パルス−を求め
、名らに他の運転状態パラメータ、例えば排気ガス中の
酸素成分１ｌｌｉ度、冷却水ｍ［、吸気温縁、加速度合
等を表わすパラメータ、に応じてこの基本噴射パルス幅
を補正し、その補正した噴射パルス幅に応じて実際に供
給される燃料量をｌ１Ｉ４贅するようにした燃料供給量
制御方法は良く知られている。一般に、吸気管内絶対圧
力を測定□ して燃料供給量を制御する方法は、吸気管内相対□圧力
、即ち吸気管負圧を測定して燃料供給ｉｔ ｋ ′＃Ｊ
ＩＪ御する方法より大気圧力の変化に対する制＠ｌ誤差
が小さいとされているが、精度の高い燃料供ｉｋｉ菫制
御を行うためには、吸気管内絶対圧力を測定する方法に
おいても大気圧力変化に基づく補正が必要となる。これ
は、吸排気系の絞りであるスロットル弁、吸気弁、及び
排気弁部分の流量係数が大気圧力の変動によｐ変化して
しまい、その結果、吸気管内絶対圧力と吸入空気流量と
の関係が大気圧力変動に伴って変化してしまうためであ
る。
大気圧力変化に基づく補正を行うためには、当然のこと
ながら、大気圧力を測定する必要があり、このために大
気圧鋳］定専用の圧力上／すを新たに設けることは、セ
ンサ自体のみならずその検出信号の処理回路の付設に伴
ってシステム全体のコストが大幅に上昇してしまう。
ながら、大気圧力を測定する必要があり、このために大
気圧鋳］定専用の圧力上／すを新たに設けることは、セ
ンサ自体のみならずその検出信号の処理回路の付設に伴
ってシステム全体のコストが大幅に上昇してしまう。
従って本発明は上述の問題を解決するものであり、本発
明の目的は、大気圧測定専用の圧力センサを用いること
なく大気圧力を測定し、これによって大気圧補正を行う
ことができる燃料供給量制御方法を提供することにある
。
明の目的は、大気圧測定専用の圧力センサを用いること
なく大気圧力を測定し、これによって大気圧補正を行う
ことができる燃料供給量制御方法を提供することにある
。
上述した目的全達成する本発明の特徴は、吸気管内絶対
圧力を検出する圧力センサを備えた内燃横開に供給する
燃料ｉｔ、少くとも該圧力センサによって検出した吸気
管内絶対圧力に応じて制御する燃料供給量制御方法にお
いて、機関の電源投入から始動開始までの間に、前記圧
力センサによって吸気管内絶対圧力を検出し、該検出し
た圧力を大気圧力として機関に供給する燃料量の補正を
行うようにしたことにある。
圧力を検出する圧力センサを備えた内燃横開に供給する
燃料ｉｔ、少くとも該圧力センサによって検出した吸気
管内絶対圧力に応じて制御する燃料供給量制御方法にお
いて、機関の電源投入から始動開始までの間に、前記圧
力センサによって吸気管内絶対圧力を検出し、該検出し
た圧力を大気圧力として機関に供給する燃料量の補正を
行うようにしたことにある。
以下図面上用いて本発明の詳細な説明する。
第１図には本発明の一実施例として、電子制御燃料噴射
式内燃慎関の一例が概略的に表わされて気通路、１４は
燃焼室、１６は排気通路全それぞれ弐わしている。図示
しないエアクリーナを介して吸入される吸入空気の流量
は、図示しないアクセルペダルに連動するスロットル弁
１８によって制御される。スロットル弁１８ｔ−通過し
た吸入空気はす一ジタンク２０及び吸気弁２２を介して
燃焼室１４に導かれる。
式内燃慎関の一例が概略的に表わされて気通路、１４は
燃焼室、１６は排気通路全それぞれ弐わしている。図示
しないエアクリーナを介して吸入される吸入空気の流量
は、図示しないアクセルペダルに連動するスロットル弁
１８によって制御される。スロットル弁１８ｔ−通過し
た吸入空気はす一ジタンク２０及び吸気弁２２を介して
燃焼室１４に導かれる。
スロットル弁１８の下流の吸気通路１２、例えばサージ
タンク２００部分、には、吸気管内絶対圧力を検出して
その検出値に対応する電Ｉｔｈ全発生する圧カセ／す２
４に連通する圧力取出しボート２４ｍが開口している。
タンク２００部分、には、吸気管内絶対圧力を検出して
その検出値に対応する電Ｉｔｈ全発生する圧カセ／す２
４に連通する圧力取出しボート２４ｍが開口している。
この圧力センサ２４の出力電圧は、線２６を介して制御
回路２８に込ジ込まれる。
回路２８に込ジ込まれる。
燃料噴射弁３０は、実際には各気筒毎に設けられており
、線３２を介して制御回路２８から込９込まれる電気的
な駆動パルスに応じて開閉制御せしめられ、図示しない
燃料供給系から送られる加圧燃料音吸気弁２２近傍の吸
気通路１２円に間欠的に噴射する・ 燃焼１ｉ１１４内で燃焼し友後の排気ガスは排気弁３４
及び排気通路１６を介して、さらに触媒コンバータ３６
を介して大気中に排出される。
、線３２を介して制御回路２８から込９込まれる電気的
な駆動パルスに応じて開閉制御せしめられ、図示しない
燃料供給系から送られる加圧燃料音吸気弁２２近傍の吸
気通路１２円に間欠的に噴射する・ 燃焼１ｉ１１４内で燃焼し友後の排気ガスは排気弁３４
及び排気通路１６を介して、さらに触媒コンバータ３６
を介して大気中に排出される。
ｒイストリピユータ３８内に設けられたクランク角セン
ナ４０．４２からは、図示しないクランク軸が３０°、
３６０’回転する毎にノくルス傷号がそれぞれ出力さ
れ、クランク角３０°毎のノくルス信号は＠４４’ｔ、
クランク角３６００毎のノ（ルス信号は線４６ｔ−それ
ぞれ介して制御回路２８に送り込まれる。
ナ４０．４２からは、図示しないクランク軸が３０°、
３６０’回転する毎にノくルス傷号がそれぞれ出力さ
れ、クランク角３０°毎のノくルス信号は＠４４’ｔ、
クランク角３６００毎のノ（ルス信号は線４６ｔ−それ
ぞれ介して制御回路２８に送り込まれる。
スロットル弁１８の回動軸には、スロットル弁１８の開
度に応じた電圧を発生するスロｙ）ルポジションセンナ
４８が取付けられており、こ０セン？４８の出力電圧は
線５０を介して制御回路２８に送９込壕れるの 制御回路２８には、さらに、スタータスイッチ５２から
の始動信号が線５４ｔ−介して送り込まれる場合がある
。この始動信号は、後述する実施例において必要に応じ
て用いられる。
度に応じた電圧を発生するスロｙ）ルポジションセンナ
４８が取付けられており、こ０セン？４８の出力電圧は
線５０を介して制御回路２８に送９込壕れるの 制御回路２８には、さらに、スタータスイッチ５２から
の始動信号が線５４ｔ−介して送り込まれる場合がある
。この始動信号は、後述する実施例において必要に応じ
て用いられる。
第２図は第１図の制御回路２８の構成例を表わすプロ、
り図である。同図においては、圧力センｔ２４、スロ、
トルボジシ、／センサ４８、クランク角センサ４０及び
４２、及びスタータスイッチ５２が、さらに各気筒毎に
設けられる燃料噴射弁３０がそれぞれブロックで表わさ
れている。
り図である。同図においては、圧力センｔ２４、スロ、
トルボジシ、／センサ４８、クランク角センサ４０及び
４２、及びスタータスイッチ５２が、さらに各気筒毎に
設けられる燃料噴射弁３０がそれぞれブロックで表わさ
れている。
圧力センｔ２４及びスロ、トルボジシ、ンセンサ４８の
出力電圧は、アナログマルチブレフサ機能を有するシ勺
変換器６０に送り込まれ、マイクログロセッサ（ＭＰＵ
） ６２からの指示信号に応じて選択されてＡ／Ｄ変
換され、２過信号となる。
出力電圧は、アナログマルチブレフサ機能を有するシ勺
変換器６０に送り込まれ、マイクログロセッサ（ＭＰＵ
） ６２からの指示信号に応じて選択されてＡ／Ｄ変
換され、２過信号となる。
クランク角セ／す４０からのクランク角３０°毎のパル
ス信号は、入出力回路（Ｘ１０回％）６４を介してＭＰ
Ｕ ６２に送９込まれてクランク角３０°割込み処理ル
ーチンの割込み要求信号となると共にＶＯ回路６４内に
設けられたタイミングカウンタの歩道用クロックとなる
。クランク角セ／す４２からのクランク角３６００毎の
パルス信号は上記タイミングカウンタのリセット信号と
して働く。このタイミングカウンタから得られる噴射開
始タイｉング信号は、ＭＰＵ ６２に送り込まれ、噴射
処理割込みルーチンの割込み要求信号となる。
ス信号は、入出力回路（Ｘ１０回％）６４を介してＭＰ
Ｕ ６２に送９込まれてクランク角３０°割込み処理ル
ーチンの割込み要求信号となると共にＶＯ回路６４内に
設けられたタイミングカウンタの歩道用クロックとなる
。クランク角セ／す４２からのクランク角３６００毎の
パルス信号は上記タイミングカウンタのリセット信号と
して働く。このタイミングカウンタから得られる噴射開
始タイｉング信号は、ＭＰＵ ６２に送り込まれ、噴射
処理割込みルーチンの割込み要求信号となる。
スタータスイッチ５２からの＠ ｌ ＃、ｍ Ｑ”の１
ビツトの始動信号はＶｏ回路６４に送り込まれる。
ビツトの始動信号はＶｏ回路６４に送り込まれる。
入出力回路（Ｌ１０回路）６６内には、ＭＰＵ ６２か
ら迭り込まれる噴射パルス幅ＴＡＵに相当する持続時間
を有する１ピツトの噴射パルス信号を受け、これを駆動
信号に変換する駆動回路が設けられている。この駆＃回
路からの駆動信号は燃料噴射弁３０に送り込まれてこれ
を付勢する。その結果、パルス幅ＴＡＵに応じた量の燃
料が噴射せしめられる。
ら迭り込まれる噴射パルス幅ＴＡＵに相当する持続時間
を有する１ピツトの噴射パルス信号を受け、これを駆動
信号に変換する駆動回路が設けられている。この駆＃回
路からの駆動信号は燃料噴射弁３０に送り込まれてこれ
を付勢する。その結果、パルス幅ＴＡＵに応じた量の燃
料が噴射せしめられる。
い変換器６０、及びＩ１０回路６４及び６６は、マイク
ロコンビ為−夕の生構成賛累であるＭＰＵ６２、ランダ
ムアクセスメモリ（ＲＡＭ ） ６８ 、及びリードオ
ンリメモリ（ＲＯＭ ） ７０にパス７２ｔ−介して接
続されており、このパス７２を介してデータの転送が行
われる。
ロコンビ為−夕の生構成賛累であるＭＰＵ６２、ランダ
ムアクセスメモリ（ＲＡＭ ） ６８ 、及びリードオ
ンリメモリ（ＲＯＭ ） ７０にパス７２ｔ−介して接
続されており、このパス７２を介してデータの転送が行
われる。
ＲＯＭ ７０内には、後述するイニシャル処理ルーチン
グロダラム、メイン処理ルーチングロダラム、クランク
角３０°毎の割込み処理ルーチン１０グラム及びその他
のグロダラム、さらにそれらの演算処理に必賛な檀々の
データ、テーブル等があらかじめ記憶せしめられている
。
グロダラム、メイン処理ルーチングロダラム、クランク
角３０°毎の割込み処理ルーチン１０グラム及びその他
のグロダラム、さらにそれらの演算処理に必賛な檀々の
データ、テーブル等があらかじめ記憶せしめられている
。
次に、＠３図、第４図、第５図、第６図及び第７図のフ
ローチャートを用いて上述のマイクロコンビエータの動
作′ｔ−説明する。
ローチャートを用いて上述のマイクロコンビエータの動
作′ｔ−説明する。
図示しないイグニッシ、ンスイッチがオンとなりた後リ
セットパルスがＭＰＵ ６２のイニシャル入力端子に目
ｊ加されると、ＭＰＵ６２Ｆｉ、第３図に示すイニシャ
ル処理ルーチンを実行する。まず、ステ、グ８０におい
て、ＦＬＡＭ６８及びＭＰＵ ６２内のレノスタのリセ
ット、ＲＯＭ７０から必要な初期値のロード等のイニシ
ャルリセット処理が行われ、次いでステラｆ８１におい
て、圧力センサ２４のチャネルに関してｖ勺変換を行う
ようにＡ／Ｄ簸侯器７０に指示が出される。そして、こ
れによって得られたル巾変換値を大気圧データＰＡとし
てＲＡＭ６８の所定位置に格納する。グロダラムは、そ
の後、メイン処理ルーチンに進む。リセットパルスが印
加されてから、スタータモータが付勢されて機関が始動
するまでに通常は多少の時間がかかる次め、第３図のイ
ニシャル処理ルーチン中で圧力センサ２４の圧力をＪ＆
＋９込めば、その値ははとんどの場合、横開始動前の吸
気管内絶対圧力、即ち大気圧力に相当するものとなる。
セットパルスがＭＰＵ ６２のイニシャル入力端子に目
ｊ加されると、ＭＰＵ６２Ｆｉ、第３図に示すイニシャ
ル処理ルーチンを実行する。まず、ステ、グ８０におい
て、ＦＬＡＭ６８及びＭＰＵ ６２内のレノスタのリセ
ット、ＲＯＭ７０から必要な初期値のロード等のイニシ
ャルリセット処理が行われ、次いでステラｆ８１におい
て、圧力センサ２４のチャネルに関してｖ勺変換を行う
ようにＡ／Ｄ簸侯器７０に指示が出される。そして、こ
れによって得られたル巾変換値を大気圧データＰＡとし
てＲＡＭ６８の所定位置に格納する。グロダラムは、そ
の後、メイン処理ルーチンに進む。リセットパルスが印
加されてから、スタータモータが付勢されて機関が始動
するまでに通常は多少の時間がかかる次め、第３図のイ
ニシャル処理ルーチン中で圧力センサ２４の圧力をＪ＆
＋９込めば、その値ははとんどの場合、横開始動前の吸
気管内絶対圧力、即ち大気圧力に相当するものとなる。
従って専用の大気圧力セ／すを設けることなく大気圧力
の測定を行うことができる拳 第３図のイニシャル処理ルーチｙの代ジにＷ、４図のイ
ニシャル処理ルーチンを行うようにしても良い、第４図
のイニシャル処理ルーチンでは、ステ１７８００次にス
テップ８２の処理が実行される。紬ち、ステ、グ８２で
は、スタータスイッチ５２からの始動毎号をチェックし
、スタータスイッチ５２がオンであるか否かを判別する
。既にスタータスイッチ５２がオンである場合は、ステ
ップ８１の処理を実行することなくメイン処理ルーチン
に進む。スタータスイッチ５２がオンでない際は、ステ
ップ８１の処理上行って大気圧力データＰＡの入力及び
記憶処ｍｔ−行う。このように、第４図６処理ルーチン
によれば、イグニ、シ、ンスイ、チとスタータスイッチ
とが非常に短い間隔でオンとなり、その結果、ステップ
８１における大気圧力データの測定が機関回転中に打わ
れ、誤−１）九大気圧力創定が未然に防止できる。
の測定を行うことができる拳 第３図のイニシャル処理ルーチｙの代ジにＷ、４図のイ
ニシャル処理ルーチンを行うようにしても良い、第４図
のイニシャル処理ルーチンでは、ステ１７８００次にス
テップ８２の処理が実行される。紬ち、ステ、グ８２で
は、スタータスイッチ５２からの始動毎号をチェックし
、スタータスイッチ５２がオンであるか否かを判別する
。既にスタータスイッチ５２がオンである場合は、ステ
ップ８１の処理を実行することなくメイン処理ルーチン
に進む。スタータスイッチ５２がオンでない際は、ステ
ップ８１の処理上行って大気圧力データＰＡの入力及び
記憶処ｍｔ−行う。このように、第４図６処理ルーチン
によれば、イグニ、シ、ンスイ、チとスタータスイッチ
とが非常に短い間隔でオンとなり、その結果、ステップ
８１における大気圧力データの測定が機関回転中に打わ
れ、誤−１）九大気圧力創定が未然に防止できる。
ＭＰＵ ６２は、クランク角センｔ４０から３０°クラ
ンク角毎のパルス信号が送り込まれると、第５図の割込
み処理ルーチンを実行して根拠の回転速ｆＮＥを表わ丁
ｒ−夕を形成する。即ち、まずステ、グ９０において、
ＭＰＵ ６２内に設けられている７リーランカウ／りの
ｇＪ７Ｌｔ−耽みＪＧ！シ、そのイ直をＣ５ｏとする０
次いでステップ９１において、前回のクランク角３０６
＠込み処理時に睨み取った値Ｃ′と今回の値Ｃ１゜との
差ｄＣをΔＣ二ｃ −ｃ ’かｓｏ
ｓｏ ｓ。
ンク角毎のパルス信号が送り込まれると、第５図の割込
み処理ルーチンを実行して根拠の回転速ｆＮＥを表わ丁
ｒ−夕を形成する。即ち、まずステ、グ９０において、
ＭＰＵ ６２内に設けられている７リーランカウ／りの
ｇＪ７Ｌｔ−耽みＪＧ！シ、そのイ直をＣ５ｏとする０
次いでステップ９１において、前回のクランク角３０６
＠込み処理時に睨み取った値Ｃ′と今回の値Ｃ１゜との
差ｄＣをΔＣ二ｃ −ｃ ’かｓｏ
ｓｏ ｓ。
ら算出し、次のステップ９２において、での差ΔＣの逆
数を算出して回転速［ＮＥｉ得る。即ち、ム ＮＥ？ｎの演算を行う、ただし、ＡＩｆｉ足数でろる。
数を算出して回転速［ＮＥｉ得る。即ち、ム ＮＥ？ｎの演算を行う、ただし、ＡＩｆｉ足数でろる。
このようにして得られたＮＥは、ＲＡＭ６８の所定位置
に格納される０次のステ、グ９３は、今回のカウンタの
９ｉｉｅ、、’ｒ次の割込み処理時に前回の軌取り値と
して用いるように、Ｃ３゜′←Ｃ６゜の演算処理を行う
。以後盛装に応じ次処理を実行した後この割込み処理ル
ーチンを終了し、メイン処理ルーチンに復帰する。
に格納される０次のステ、グ９３は、今回のカウンタの
９ｉｉｅ、、’ｒ次の割込み処理時に前回の軌取り値と
して用いるように、Ｃ３゜′←Ｃ６゜の演算処理を行う
。以後盛装に応じ次処理を実行した後この割込み処理ル
ーチンを終了し、メイン処理ルーチンに復帰する。
ＭＰＵ ６２は、さらに、ル勺変換器６０からのｖつ叢
換児了割込みにより、圧力センサ２４及びスロットルボ
ッジョンセンサ４８の出力電圧に対応する２迩データを
取り込み、ＲＡＭ６８に格納する。この場合、特に、ル
勺変換完了割込みが圧力セ／す２４のチャネルである場
合は、第６図に示す処理ルーチ／ｌ！！行する。即ち、
完了割込みが行われると、まず、ステップ１００におい
て、その取り込んだデータ全吸気管内絶対圧力データＰ
ＭとしてＲＡＭ ６ ｇの所定位置に格納する。次い、
でステップ１０１において、スロットルボッジョンセン
サ４８からのデータから、スロットル弁五８の開度が所
定開度以上、例えば４５°以上であるか古かｔ−判別す
る。スロットル弁開度が４５’以上で光分大きい場合は
、ステップ１０２へ進み、圧力データＰＡとしてＲＡＭ
６８の所定位置に格納する。スロットル弁開度が４５
°より小さい場合に、ステラｆ１０２の処理を行うこと
なく、この処理ルーチンを終了してメイン処理ルーチン
に＊帰する。スロットル弁が大きく翻いた場合、吸気管
内絶対圧力は、はは大気圧力に等しくなる。従ってスロ
ットル弁１８が大きく開いた除に圧力センサ２４の検出
したデータを大気圧力ｒ−タＰＡと認識すれは、専用の
大気圧力センサを設けなくとも大気圧力の測距を行うこ
とができる。
換児了割込みにより、圧力センサ２４及びスロットルボ
ッジョンセンサ４８の出力電圧に対応する２迩データを
取り込み、ＲＡＭ６８に格納する。この場合、特に、ル
勺変換完了割込みが圧力セ／す２４のチャネルである場
合は、第６図に示す処理ルーチ／ｌ！！行する。即ち、
完了割込みが行われると、まず、ステップ１００におい
て、その取り込んだデータ全吸気管内絶対圧力データＰ
ＭとしてＲＡＭ ６ ｇの所定位置に格納する。次い、
でステップ１０１において、スロットルボッジョンセン
サ４８からのデータから、スロットル弁五８の開度が所
定開度以上、例えば４５°以上であるか古かｔ−判別す
る。スロットル弁開度が４５’以上で光分大きい場合は
、ステップ１０２へ進み、圧力データＰＡとしてＲＡＭ
６８の所定位置に格納する。スロットル弁開度が４５
°より小さい場合に、ステラｆ１０２の処理を行うこと
なく、この処理ルーチンを終了してメイン処理ルーチン
に＊帰する。スロットル弁が大きく翻いた場合、吸気管
内絶対圧力は、はは大気圧力に等しくなる。従ってスロ
ットル弁１８が大きく開いた除に圧力センサ２４の検出
したデータを大気圧力ｒ−タＰＡと認識すれは、専用の
大気圧力センサを設けなくとも大気圧力の測距を行うこ
とができる。
一方、ＭＰＵ ６２１、メイン処理ルーチンの途中でｆ
ｇ７図の処ｍを実行する。まずステップ１１０において
、ＲＡＩ１１１６８より回転速度ＮＥ、吸気管内絶対圧
力ＰＭ、大気圧力ＰＡ４）のデータ？取り込み、次のス
テラ７’ｌ １１において、大気圧補正係数ｆ（ＰＡ）
を求める。この大気圧補正係数ｆ（ＰＡ）は大気圧力Ｐ
Ａの関数でめり、両省の間には例えば第８図に示す如Ｉ
Ｉ！関係がある。ステップ１１１において、ＭＰｔ）
６２は、第８図に示す如き関係を狭わ丁マッグを用いて
ｆ（ＰＡ）を求めるか、あるいはこのような関係全表わ
す数式からｆ（ＰＡ）’ｉ算出する。ステップ１１２に
おいては、基本噴射パルス幅ＴＰが機関の回転速度ＮＥ
と吸気管内絶対圧力ＰＭとからマツダを用い補間計算を
行って算出される。ＲＯＭ ７０内には、次表に示す如
き回転速度ＮＥ及び吸気管内絶対圧力ＰＭに対する基本
噴射パルス幅ＴＰ（ｍＷ）のマツダがあらかじめ格納さ
れており、ステップ１１２では、人力データＮＥ及びＰ
Ｍからこのマ、ｆを用いてＴＰが求められる。
ｇ７図の処ｍを実行する。まずステップ１１０において
、ＲＡＩ１１１６８より回転速度ＮＥ、吸気管内絶対圧
力ＰＭ、大気圧力ＰＡ４）のデータ？取り込み、次のス
テラ７’ｌ １１において、大気圧補正係数ｆ（ＰＡ）
を求める。この大気圧補正係数ｆ（ＰＡ）は大気圧力Ｐ
Ａの関数でめり、両省の間には例えば第８図に示す如Ｉ
Ｉ！関係がある。ステップ１１１において、ＭＰｔ）
６２は、第８図に示す如き関係を狭わ丁マッグを用いて
ｆ（ＰＡ）を求めるか、あるいはこのような関係全表わ
す数式からｆ（ＰＡ）’ｉ算出する。ステップ１１２に
おいては、基本噴射パルス幅ＴＰが機関の回転速度ＮＥ
と吸気管内絶対圧力ＰＭとからマツダを用い補間計算を
行って算出される。ＲＯＭ ７０内には、次表に示す如
き回転速度ＮＥ及び吸気管内絶対圧力ＰＭに対する基本
噴射パルス幅ＴＰ（ｍＷ）のマツダがあらかじめ格納さ
れており、ステップ１１２では、人力データＮＥ及びＰ
Ｍからこのマ、ｆを用いてＴＰが求められる。
１’Ｊ］ｃ（ｒ ｐｌ！１） ＋ ＰＭ（ｊＬｉＨｇ
＆ｂ ｓ ）次いで、ステップ１１３において、最終
的な燃料噴射パルスＩｌｌ！ＴＡＵが、基本噴射パルス
幅ＴＰ、大気圧補正係数ｆ（ＰＡ）、その他の補正係数
α、及び噴射弁３０の無効噴射時間ＴＶＩ−ら次式に従
って算出される。
＆ｂ ｓ ）次いで、ステップ１１３において、最終
的な燃料噴射パルスＩｌｌ！ＴＡＵが、基本噴射パルス
幅ＴＰ、大気圧補正係数ｆ（ＰＡ）、その他の補正係数
α、及び噴射弁３０の無効噴射時間ＴＶＩ−ら次式に従
って算出される。
ＴＡＵ＝ＴＰ＠ｆ（ＰＡ）、（Ｅ＋’ｆｆこのようにし
て算出された噴射パルス幅ＴＡＵ ＆Ｃ関するデータは
、次のステｙ７’ｌ１４においてジー６８の所定位置に
格納される。
て算出された噴射パルス幅ＴＡＵ ＆Ｃ関するデータは
、次のステｙ７’ｌ１４においてジー６８の所定位置に
格納される。
このようにして算出した噴射パルス幅ＴＡＩＪ力・らこ
のＴＡＬＪに相当する持続時間を有する噴射パルス信号
を作成する方法は種々のものが知られている。
のＴＡＬＪに相当する持続時間を有する噴射パルス信号
を作成する方法は種々のものが知られている。
例えば、噴射開始タイ建ング信号が生じた際に噴射パル
ス信号ｔ−″″ｌ′″に反転させると共にその時の酌述
のフリーランカウンタの値を知、！１１、ＴＡｌｌ経過
後のこのカウンタの値をコンベアレジスタにセ、トシて
おく。フリーランカウンタの値がコンベアレジスタのセ
ット値に尋しくなった時点で割込みを発生させ、噴射パ
ルス信号を“０″に反転さ５せ、これによってＴＡＵに
相当する持！５ｉ：時間の噴射パルス信号が形成される
。なお、噴射開始タイミング信号は、第５図に示すクラ
ンク角３０１１毎の割込み処理ルーチン中で、この割込
み処理ルーチンが所定回数実行される毎に形成される。
ス信号ｔ−″″ｌ′″に反転させると共にその時の酌述
のフリーランカウンタの値を知、！１１、ＴＡｌｌ経過
後のこのカウンタの値をコンベアレジスタにセ、トシて
おく。フリーランカウンタの値がコンベアレジスタのセ
ット値に尋しくなった時点で割込みを発生させ、噴射パ
ルス信号を“０″に反転さ５せ、これによってＴＡＵに
相当する持！５ｉ：時間の噴射パルス信号が形成される
。なお、噴射開始タイミング信号は、第５図に示すクラ
ンク角３０１１毎の割込み処理ルーチン中で、この割込
み処理ルーチンが所定回数実行される毎に形成される。
以上詳細に説明したように、本発明の方法は、機−の電
源投入から始動開始までの間に、吸気管内絶対圧力検出
用の圧力七ンサ検出した値を大気圧力と認識し、これに
より、燃料供給量を補正するようにしているため、大気
圧力測距用の専用の圧カセンサ金用いることなく大気圧
変化に対する燃料供給量の補正を行うことができる。従
って本発明によれば、専用の圧力センサ付設に伴うシス
テム全体のコスト上昇を抑止することができる。
源投入から始動開始までの間に、吸気管内絶対圧力検出
用の圧力七ンサ検出した値を大気圧力と認識し、これに
より、燃料供給量を補正するようにしているため、大気
圧力測距用の専用の圧カセンサ金用いることなく大気圧
変化に対する燃料供給量の補正を行うことができる。従
って本発明によれば、専用の圧力センサ付設に伴うシス
テム全体のコスト上昇を抑止することができる。
第１図は本発明の一実施例の概略図、第２図は第１図の
制御回路のプロ、り図、８１３図、第４図、第５図、第
６図、及び第７図はそれぞれマイクロコンビ島−夕の制
御グロダラムの一部の７０−チャート、第８図は大気圧
補正係数マツプの特性図である。 １２・・・吸気通路、１８・・・スロットル弁、２４・
・・圧力センサ、２８・・・制御回路、３０・・・燃料
噴射弁、４０．４２・・・クランク角七ンｔ１４８・・
・スロットルボジシ、ンセンサ、５２・・・スタータス
イッチ、６０・・・ν勺変換器、６２・・・ＭＰＵ、６
４，６６・・・Ｌ／ｂ回路、６８・・・シＭ１７０・・
・原扇。 特許出願人 ト冒夕自動車工業株式会社 特許出願代理人 弁理士青水 朗 弁理士西舘和之 弁理士 山 口 昭 之 第１０ ４ 第２回 く８ メ１ンルーチンへ 第５図 第６図 ＰＡ）・ａ 丁Ｖ 二］ 第８ＴｆｊｊＪ ｆＣ順） へ＼、 １３ １４ ゝ＼、
制御回路のプロ、り図、８１３図、第４図、第５図、第
６図、及び第７図はそれぞれマイクロコンビ島−夕の制
御グロダラムの一部の７０−チャート、第８図は大気圧
補正係数マツプの特性図である。 １２・・・吸気通路、１８・・・スロットル弁、２４・
・・圧力センサ、２８・・・制御回路、３０・・・燃料
噴射弁、４０．４２・・・クランク角七ンｔ１４８・・
・スロットルボジシ、ンセンサ、５２・・・スタータス
イッチ、６０・・・ν勺変換器、６２・・・ＭＰＵ、６
４，６６・・・Ｌ／ｂ回路、６８・・・シＭ１７０・・
・原扇。 特許出願人 ト冒夕自動車工業株式会社 特許出願代理人 弁理士青水 朗 弁理士西舘和之 弁理士 山 口 昭 之 第１０ ４ 第２回 く８ メ１ンルーチンへ 第５図 第６図 ＰＡ）・ａ 丁Ｖ 二］ 第８ＴｆｊｊＪ ｆＣ順） へ＼、 １３ １４ ゝ＼、
Claims (1)
- １、吸気管内絶対圧力を検出する圧力センサを備えた内
燃機関に供給する燃料量を、少くとも該圧力センサによ
って検出し九吸気管内絶対圧力に応じて制御する燃料供
給量制御方法において、機関の電源投入から始動開始ま
での間に、前記圧力センサによって吸気管内絶対圧力を
検出し、該検出した圧力を大気圧力として機関に供給す
る燃料量の補正を行うようにしたことを特徴とする内燃
機関の燃料供給量制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1474782A JPS58133433A (ja) | 1982-02-03 | 1982-02-03 | 内燃機関の燃料供給量制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1474782A JPS58133433A (ja) | 1982-02-03 | 1982-02-03 | 内燃機関の燃料供給量制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58133433A true JPS58133433A (ja) | 1983-08-09 |
Family
ID=11869701
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1474782A Pending JPS58133433A (ja) | 1982-02-03 | 1982-02-03 | 内燃機関の燃料供給量制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58133433A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01277633A (ja) * | 1988-04-28 | 1989-11-08 | Hitachi Ltd | 燃料噴射制御方法及びその装置 |
| DE4104101A1 (de) * | 1990-02-13 | 1991-08-14 | Zenith Fuel Systems Inc | Digitale kraftstoffzufuhr-steuereinrichtung |
| JPH051615A (ja) * | 1991-06-24 | 1993-01-08 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関制御装置 |
-
1982
- 1982-02-03 JP JP1474782A patent/JPS58133433A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01277633A (ja) * | 1988-04-28 | 1989-11-08 | Hitachi Ltd | 燃料噴射制御方法及びその装置 |
| DE4104101A1 (de) * | 1990-02-13 | 1991-08-14 | Zenith Fuel Systems Inc | Digitale kraftstoffzufuhr-steuereinrichtung |
| US5092301A (en) * | 1990-02-13 | 1992-03-03 | Zenith Fuel Systems, Inc. | Digital fuel control system for small engines |
| JPH051615A (ja) * | 1991-06-24 | 1993-01-08 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関制御装置 |
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