JPS58125648A - セメントクリンカの冷却および粉砕方法 - Google Patents

Abstract

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め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

本発明はセメントクリンカの冷却および粉砕方法に係り
、特に冷却工程と粉砕工程との間に新だにローラミルを
配設し、その特性を生かしてセメントクリンカの幼果的
な２次冷却および１次粉砕を行い、以って冷却・粉砕工
程における冷却効率。 粉砕１ｌｌＩＪ力原単位、製品品質、操業、保守等の曲
での改善を計ったも゛のである。 セメントｉｌｉ　、焼成工程にあ・いて生成したクリン
カを冷却したのち１石側・等の添加物を配合の上粉砕す
ることにより製造される。第１図はこの様なセメント製
１貨」−程中の従来方法での一例における冷却νよび粉
砕土４’Ａを示す線図的系統図で、焼成工程ｌに続く冷
却口［程２と粉砕工程８とが互いに独立して構成される
。 ロータリーキルン１１に代表きれる焼成炉の下端は焼成
口ｊｔ１１２を介し゛Ｃ？＋ｒ却機２１と連通しており
。 焼成

【」覆１２に設置αした燃焼装置１８よりキルン１
１内へ燃Ｈが供給され、セメン）ｌｌｉ（Ｎけ高温雰囲
気の下に焼成されてセメントクリンカに形成され、キル
ン１１の出［１端から１８５０乃全１４５０℃の渦１ｙ
で焼成日覆１２全通して冷却機２１にりＩ出されＺ）。 冷却機２１としては種々の！１．”１．式のものが実用
されていて）が。 本例では所謂＋：Ｒ！ｉｎ＋格子型冷却機が示されて、
ｂ・す。 格子面により−１一方の加熱空気通路２：（と下方の風
箱２４とに区割されてい／、。キルン１１から格子２２
−）　Ｋ排出された］ｌ１１１ＡタリンカＱよ、格子２
２の［１１１後ｂ°向の揺ＵＪ　ｊＪＧ　＃］により層
状を成して出［ｌｌ１ｌｌＩへ移送される間に押込送風
機２５から風箱２４内にｊＩ・送された冷却用空気が格
子２２トのクリンカ一層を直文流状に」１ｂ渦すること
により、一般に７０乃至１２０　℃程度まで冷却される
ようになっている。クリンカとのＭ（交換により加熱さ
れた空気の一部は通路２８から焼成口ｙ　１２をｎｌｉ
　してキルン１１へ燃焼用空気として回収され、残余の
空気ｅ」通風機２９に♂９引されて集塵機２８を通して
系外へ排出きれる。冷却機２１で冷却されたクリンカは
集塵機２８で捕集さねた細粉と共にコンベヤ８０により
クリンカ貯蔵ビン８１へ運ばれる。 尚、冷却・１ａ２１における加熱空気目１図不してｂな
　８− ｈセメン）　ＩＪＫ料用仮焼炉への燃焼用空気、ヤメン
ト摩Ｐトまたは石炭乾燥用熱源、疲りけ廃熱発電ボイジ
用熱Ｗ等として使用される場合もある。 次いで、セメントクリンカは粉砕工程８において貯蔵ビ
ン３１から連続定Ｍ　ｒｒｊに切出され、同様に貯蔵ビ
ン８２．　ａｓからＩ）Ｊ川される石骨およびスラグ等
の添加物と配合されて、コンベヤｉ１４により供給口８
Ｂから粉砕機８５に供給される。セメントタリン力Ｉｌ
ｌ扮砕磯としでも傭々のｈ式および型式のものがに用さ
れているが、＋例でｄ中性リノ板８８により区割された
２濱型の所謂開回路方式ボールミルで。 ミル内部にｄ、被粉砕物の冷却と過粉砕防止のために１
曲ｌｌｌ１ｌｈａ　４１により空気が誘引されるように
なっている。被粉砕物ｉｊミル８５内各室を通過する間
にボールの鎮下衝唯力と厚壊作用を受け、粉砕されて収
出「」３７から排出され、ミル内通気に牛われてＪ　ｍ
、ｌｆｉ　４０でＶ東された細粉と共に製品セメント４
２として収出される。尚、冷却工程２と粉砕工程３との
間にＱよ一般にヤードまたはサイロを、政膚し。 クリンカを貯蔵することが多すが１図では省略さ　４− れている。 この様な冷却・粉砕工程において、先−ｒクリツカ冷却
機２■では特に低温）（１ζにおける冷却効率が充分で
ない。即ち、冷却機２１での熱交庚メカニズムはｒＪｆ
ｌ述の如く層状のクリンカとこれを質流する冷却用空気
とのｕ！　’ｋ　ｍ、成熱交換にもとづくものであり、
冷ｒ；ｇＩＩａ２１の入口１ｔｌｌｌにおいては尚Ｔｌ
１ｉクリンカと冷却用空気との大きな温ｊｙ差により比
較１１Ｊ効率良く冷却されるが、低温ＡＴ（へ、移行す
るにつれてクリンカと冷Ｍｌ　ｉ４１空気との凸、ｌ　
ｌ延冷が小さくなり、特に出口端のｌｆｉボＩでは耐〕
４１速１Ｍ“が極端に低ドしている。 更に、これらの冷却状態はクリンカの粒径によっても相
違１７．大塊と細粒については冷却状態がとりわけ良く
ない。即ち、キルン１１から排出されるクリンカに一役
に粒径が不１前めで、大塊から細粒１で含オれてし・す
、この内大塊クリンカー表面が冷却されても中心Δ１（
は８１品の丑＼であり、これらは冷４１機２］の出口端
においてグリズリ２６により篩い分けして大塊破砕機２
７へ導入し、重刷りにすると同時に破砕時の両撃力によ
り格Ｆ２２上に投げ返して再冷１４１　ｆる梯に計られ
ているが、冷却が不充分な−ま＼排出されるものがある
。他方、タリン力中の細粒は、キルンからｌＫ上下時偏
析現象および格子２２の下１ｆから吹にげる冷却用空気
の影響を受けて冷却機２１１１１１１壁近くのタリン力
層Ｆ部Ｖｃ１もｄ在する傾向があり、冷却空気の通気抵
抗が増すため充分に冷却されないま＼排出される。 冷却機低姫部でのこの様な冷却効率の低下および粒径に
よる冷却状態の相磁のために、後続の運搬・貯蔵・粉砕
工程に大きな支障を生じない程度にタリン力を冷却しよ
うとすれば、　□−Ｊ−決的に大きな冷却機を採用せね
ばならないと同時に、押込送１ｉｌａ機２５から大はの
冷却空気を送風する必要が生じ。 これに伴い集塵機２８．誘引通風機２９等の排気処理１
父備も谷ばを大きくする必要があるが、尚且つ粒径の相
咽にもとづく不均一な冷却を避けることの出来ないのが
現状である。 次に、セメントクリンカの粉砕機として古米使用されて
きたボールミルｔｔ　Ｓ品セメントの粒間分布が比較的
広いため、この曲でのコンクリート特性に侵ねていると
いう長所があるが、粉砕所要動力が大きく１棟だ粉砕に
１県して１波品温度が上昇して製品特性に悪影響を位ｒ
＝　シ＋温度」−昇抑制のための収水手段は保子が煩わ
しいという問題がある。 即ら、ボールミルへけ岐大粒僅か４０　ｍｒｘ　ｉｔｆ
後の塊状のものを含むタリンカが冷却工程からＯＩｉ給
され。 またボールミル内での粉砕メカニズムに、配回して粉砕
効率が悪く、所定粒度に粉砕するだめの動力原単位が大
きい。捷た。　Ｉ＜−ルミルへの供給タリン力は一投に
７０乃芋１ｆｌＯ”Ｃの温り丈かあり、４つ粉砕消費助
力の大部分がミル本体内での発熱に転換されるため、粉
ｅ過程においてｉｌｌ！粉砕物の虎昭が著るしく上列す
る。この温ｒｅ−ｈ昇を抑１ｌｏｌｌするためにボール
ミル３５の収出＋＋３７のゲージング等に散水装置ｄ８
９を設は−Ｃミル内に散水するト１１にも広く採用され
ているが、尚１１つ充分な温ｊ！ｌ！Ｘ低ドが得られて
おらｒ、散水に伴う製品セメント品質への悪影響がある
と同時に、充分に冷却されない蜆晶」！メントは単にそ
の収扱いに困薙をｆｆ−うだけでなく、１イや加した石
碑の品質を劣化させたり、生コンクリート　７− の晶質にも悪影響を及ぼす。虹に散水装置ｉ￥はその保
守がＷＳでないばかりでなく、多縦に散水を行う嚇りに
ｅま排気中に水滴が残るため、排気集塵機４０として高
師な電気ｆ良購機を採用しなければならない。 これに対して、近年セメントクリンカ−の粉砕に試用さ
れているローラミルは粉砕システムとしての動力原単位
が低く、′またミル内通渦空ｉはが多いためにミル内で
の温度−上昇が少なく比較的低温の製品セメントが得ら
れるという利点をもつが。 一方製品セメントが比較的狭い粒１（構成となるためコ
ンクリートのω期強度、混纏水の所要畝およびコンクリ
ート打設時のツー力ビリテイ等の面でのコンクリート特
性に問題があるため、米だ諺及するに至っていないのが
現状であり、持に１ｉｆｔ述の如き塊状物を合む粒ｔ（
範囲の広い被粉砕物を一挙に微粉まで粉砕するメカニズ
ムとなっているため。 粒ｊ（が細か＜１１面って比表面積の大きな製品を得る
（（け請して訃らず、その用途が限定されている。 不発Ｉｊｌはこれらの事情に着目してなされたもの　８
− であって、従来の冷却工程と粉砕工程との間に新たにロ
ーラミル分配設しその優Ｊ′＋た熱交換特性と粉砕特性
を生かしてセメントクリンカの冷ｉｌｌ↓、・よび粉砕
の両工程に、同時に目っ多曲１７．ｌな効果のある冷却
によび粉砕方法を４Ｍ　（ＲＬ／　、１．’うとするも
のである。しかしてこの保々本発１す］と１弓、セメン
トクリンカの冷却ｐよび粉砕１−程をタリン力のＪＡｆ
、れの方向に見て、１次冷却−［ｉ　Ｒ門、２法令Ｉｌ
ｌ　Ｊｉ！１次粉砕工程および２次粉砕工程により（）
η成［２，２次冷却兼１次粉砕工程にｔ」ローラミル金
＋１に＋ｌＩすることにより、１次冷却Ｃ程において１
次冷却したタリン力を当１該２次冷却Ｊｆｅ　１υ（粉
砕−に徨にふ・いてローラミル内通個空気に【す２法令
ＩＩを行うと同時Ｖ（、１次粉砕を行い、然る後曲記２
次粉砕工程において２次粉砕を行うべく構成した点にそ
の要旨がある。 以下図面に基づいて本）へ明を詳細に説１利するが。 回目具体的な実施の一例を示すもので１本発１９１　＆
：１これらの図示例に限定されず、１１Ｊ−後記の趣′
ｉ′に清って他の構成としたり、或いヲ：Ｉニー・都の
設計を変更しても同様に′火１にすることができる。 第２〜４図は零発）Ｊ１方法による実施例におけるセメ
ントクリンカの冷却および粉砕工程を示す線図的系統図
で、同様々機能をもつ機器は同一符号で示す。ｆＪ２図
においてセメントクリンカの冷却および粉砕工程は、ク
リンカの疏１れの方向に見て。 １次冷却工程２．２次冷却兼１次粉砕工程４および２次
粉砕工程８により構成されており、２次冷却兼１次粉砕
工＆ｉ　４にはローラミル５１を適用する他、２火粉砕
工ｊｌｉ！　８にはボールミル８５を使用しており、２
次冷却兼１次粉砕工程４へのクリンカ供給温度が比較的
高い場合に適した構成を示す。１次冷却工程２において
、冷却機２１は同一能力に対して従来方法による場合に
較べ寸法的に小さく選定されており、？／？ｒ却機２１
から比較的高温のま＼排出されるクリンカはコンベヤ８
０により２次冷却兼１次粉砕］二程４のローラミル５１
に送られる。ローラミル５１ｉＪ：、下方に押込送風機
５２に接続した冷却兼搬送空気の収入口５８を、側部に
被粉砕物の供給口５４を、また頂部には粉砕成品と排気
の取出［」５５を備えてνす、更に収出口５５Ｖｉ直列
に記ｉ＋＊　ｌ、たり−イクロン算のｔｌ［１鳴機５６
およびバッグ式４にけ心気式の集塵機５７を介して適宜
配置ｄシた誘引＋ｌｌｌ風機５日に接続されている。コ
ンベヤ：３（１によりＩＲ府ｏ　５４を圃じてロールミ
ル５１に供に合されたクリンカは該ローラミル５１内で
１１１味にて１次粉砕され、この粉砕成品ｔ′ｉ空気収
入口５８から押込送風機５２により送給される冷却ｎＮ
搬送空気に随伴して収用口５５から排出され、この間に
粉砕成品は空気との間の熱交換により２次冷却され、誘
引通風機５８に吸引されて浦東機５６ら・よび集塵機５
７により搬送空気から分離さＪｌｌ、−紅貯蔵ビン３１
に貯えられる。＋ｔＵ渠機５６からの排気の一部目押込
送風機６８を通してクリンカ冷却機２１の冷却用空気の
一部として使用され、排気の他の一部は集塵機５７を通
して系外に排出される。２次冷却兼１次粉砕工程４から
のクリンカは２次粉砕工程３において貯蔵ピ／；（ｌか
ら欅続定叶的ＶＣｌ／Ｊ出され、貯蔵ビン３２゜３８か
らの石碑お・よ、びスラグ等添加物と１合されてボール
ミル３５にて２次粉砕され、製品セメント４２として収
出される。尚、２次冷却兼１次粉砕用ロー　　　１１　
− 一うミル５１からの粉砕成品の温度は、ローラミル５］
と１ｉｌｌ集機５６の間の搬送ダクトに股Ｒｌ、た？１
ｑ度検出器５１〕の（４号を用いて、　、ｌ’ｌｌ込送
風機５２の冷風吸込口６０に設けたグンー（（１１に吋
喘する駆動機６２を操作することにより、帛に一定とな
るよう制御される。 この様な本発明の構成によれば、２次冷却兼１次粉砕工
程４におけるローラミル５１が冷却工程２における冷却
機２１とコンベヤａＯを介して一本的に連接されており
５冷却機２１から排出された高温クリンカはローラミル
５１内で細かく１次粉砕され。 押込送風機５２により送風されて該ミル５１内を上昇す
る大酸の搬送空気中に高譲度に浮遊した状態で熱交換さ
れるので、億めて迅痙且つ均一に粒子内部まで効率良く
冷却される。このため、１法令却ｒ、セ、ｌ　ｇにおけ
る冷却機２１にて冷却性能の劣る低温部を排１余するこ
とができ、冷却機２１の寸法および集塵機２８．誘引通
風機２９等の排気処理設備の容量を大＋１］に削減する
ことができる。この１祭、ローラミル５１から排出する
温風を冷却機２１での冷却用空気の一部として使用する
ことにより、冷却工程２１２− としての熱回収効率が向上すると共に、２次冷却兼１次
粉砕工程４での集塵機５７ではローラミル５１からの排
気の全量を処理する必四がなく、集塵機５７の各社が小
さくて／Ａむ。また、ローラミル５１け扮砕消費妨力が
少ない設置藷であるので、２次粉砕用ボールミル８５に
対するローラミル５１での粉砕仕事比率に相当して粉砕
工程全体としての−ｊカ消費量が低減される。尚、この
＋Ｑにもローラミル５１での粉砕成品ｋまボールミル８
５により２次粉砕されるので、製品セメントの粒Ｊｙ構
成面でコンクリート特性に間湖を生じることはない。Ｖ
　ＶＣ、ローラミル５１での粉砕仕事比率を比較ｕノ小
さく選ぶ場合には、ボールミル８５に散水債１ホ８０が
設置はされるが。 ２次粉砕工程３へは粒１ｙおよび温＋２の揃ったクリン
カが供給されるので、散水装＋ｉＭ　８９を使用する場
合にも粉砕成品の温度管理が極めて容易となり。 比較的低温のセメントを容易に製造することができ、１
！！晶セメントの品質面での悪影響をｌ１ｉＩ避できる
。逆に、ローラミル５１ではクリンカが高温であり、散
水されたクリンカは１ａちに見苦空気中に浮遊されて水
分の蒸発が促進されるので、ロークミル５１内に散水し
ても製品々質に＆ぼす影響が少なく、ローラミル５１で
のタリンカの冷却痩い＆１０−ラミル５１の機械的振動
防１１−に効果的である。 次に、この様な構成にもとづいた本実施例での五として
冷却工程面への効宋につき説明する。 尚、以Ｆの説１月において空気檄はクリンカ１１ｆ当り
で示す。冷却機２１へは従来法での約７０チに当る１、
７図ｍ”の冷却用空気が送り込まれ、この内０．７Ｎｍ
”は−１ＩＰ込送風機２５からの常温空気が使用され、
−また１、ＬＩＮｍ３は８５℃の温度をもつローラミル
５１からの排出温風が押込送風機６８に導入されて利用
される。 この冷却用空気により、キルン１１から供給されたタリ
ンカは約２５０℃まで１次冷却され、冷却機２１から高
温のま＼排出される。このため、冷却機２１の寸法は約
６０チに短縮され、集塵機２８．誘引通風機２９等の排
気処理設備は約６５チの容槍で済む。しかも、冷却機２
１からは従来ｉｋｋよる場合に較べて約１４０℃　高温
の８７０℃程度の余剰排気が得られるのでその熱利用価
値が高められる。冷却機２１から排出された２５０　’
″Ｃの高ｌ晶クリンカは引続いてロー２ミル５】に供給
されて１次粉砕さねながら、吸込口１１１１１９押込送
［ａ５２によ抄導入される約１．９図ｍ”の常温空気に
より、温膿調略手段ｆｉ９．６２による制御の丁で１）
５℃まで２次冷却される。ローラミル５１内でのタリン
カの冷ノ４１により加熱された鍜送空気の内、　　’１
．（ｌＮｍｊけｄ）Ｉ　、＋ｒｌｉの如く冷１．ｌ］機
２１に回収されて再利用され、また、　　０．１）　Ｎ
ｍ３が嗅１梶磯５７を血して系外へ排出され、この様に
して２次冷却と同時に１次粉砕されたクリ７カは２次粉
砕工程８へ送られる。 第８図は本発明方法によるｉｎｋの実施例におけるセメ
ントクリンカの冷却および粉砕工程を示す線図的系統図
で、２法令却Ｊｌｆ　１次粉砕工程４へのタリンカ供袷
温虜が比較的低い場合に適した構成を示し、以下に第２
図と相逮する点のみを説明する。 冷却工程２にはキルン１１の１ｌｌｌＩ１体の周囲に装
着されたｍ−遊星型冷却機６４か適用されており、該冷
却機６４で冷却されたタリンカｅま−ＬＬ貯蔵ピン８】
に貯えられる。この型代の冷却機で−も１図で説ノドの
　１５− 揺幼烙子型冷却機２１よりも経済的に冷却可能な温度が
高く、一般に１５０℃前後のタリン力が排出される。２
次冷却兼１次粉砕工程４におけるローラミル５１け２次
粉砕工程８におけるボールミル８５と一体的に連接して
いる。即ち、貯蔵ピン８１．８２からのタリンカおよび
石膏はローラミル５１内へ供給されて２次冷却と同時に
１次粉砕され、捕集機５６により分離されて直ちにボー
ルミル８５へ供給され所定粒度に粉砕された後ローラミ
ル５１用集塵機５７からの微粉と共に製品セメント４２
として取出される。尚、２次冷却兼１次粉砕工程４へ供
給される被粉砕物の温度が比較的低く、従ってロークミ
ル５１内での冷却仕事緻が少ないので、ローラミル５１
からの排気の一部は捕集機５６と集塵機５７との間の空
気導管から押込送風機５２へ循環され、再使用される。 本実施例においては、ローラミル５１での１次粉砕仕事
着がボールミル８５での２次粉砕仕事量よりも多くなる
様選定されており、ローラミル５１からのセメント成品
は既に相当細かくなっているため。 　１８− ボールミル３５は単室型とし、細粒の粉砕に祷した小径
ボールを採用することにより粉砕効率を向−ｈさするこ
とができ、またボールミル８５内での発熱（辻が少ない
ため散水装置１１紫使）ｔ１シなくても被粉砕物の温度
を低く維持することができる。即ち、製品セメントの種
墳、２次粉砕工捏８へ供給する被粉砕物の崗ｔｔ、およ
び周囲崗曳等にも依るが、一般に２次粉砕工程８として
図示しなり別画型の風力式分級機を組合せた所謂閉回路
万代によるボールミルを採用する場合には、２次粉砕工
程８での粉砕仕事はを全扮砕仕東曖の一１１星貫以Ｆに
、また図示のＡ１き開回路方式によるホールミルを採用
する場合ＶＣは回じく令扮砕仕事１直の％程度以下に選
ぶことにより、従来は不可欠であて）だ開回路方式にお
いてもボールミル内への散水を排除することができる。 尚、８砕工程での粉砕仕ｉ１ｉ融け（１４Ｔ−ｖＪｉ　
＞にＷ例した伯として定義、され、ここにＦおよびＰは
夫々粉砕工程への供給物および成品の代表粒径である。 ２次粉砕用ボールミル８５内への散水を不要とすること
により製品セメントの品質を低下させることがなく、ま
た散水装置の保守に煩わされることがなく、財に）４ニ
ールミル３５からの排気中には水滴を含むことがないの
で、集塵機４０として設備費の安価なバンク式集塵機を
支障なく使用することができる。 この様な構成にもとづいた本実施例での主として粉砕工
程曲への効果につき説明する。尚、以下の説明において
空気鍍は被粉砕物１即当りで示し。 〜また代表粒径ｉＪ：　８０チ通過粒径で示す。タリン
カに石膏の配合された被粉砕物はローラミル５１へ１５
０℃で供給されて１次粉砕されながら、押込送風機５２
が導入する２、ｌＮｍ′の冷却兼搬送空気により、温度
を制御されて８５℃まで冷却される。この際１本実施例
ではローラミル５１とボールミル８５での粉砕仕廖比が
ｑｕ　：　ｓｏ程Ｉｆ　Ｋ　選定されており、ローラミ
ル５１へ供給される１５乃至２０＃Ｉ１１の被粉砕物は
該ミル５１で８０乃至９０μｍで１次粉砕される。ロー
ラミル５１からの８０′Ｃの排％　２．１Ｎｍ”の内、
　１．ＯＮｍ３が捕集機５６を介して該ミル５１でｒ盾
ＩＪ使用され、従って１．ｌＮｍ３の常温空気が吸込口
６０から補給され、　　１．ｌＮｍ”の排気が嗅塵機５
７を通して系外へ排出される。２次粉砕工程８では上述
の１次粉砕成品を受けて４０乃至４５μまで２次粉砕す
るが、被粉砕物の冷却が内錐な＋ｊＨ回路方式を採用１
．ているにも拘らず、ボールミル８５でｉ散水装置を１
史川しなくとも製品セメントの温度を１（川℃（呈ｌｒ
ｉ以Ｆに抑えることかできる。 第４図は零発１月による財に１１１の′実施例における
２次冷却兼１次粉砕工捏４および２次粉砕工程８を示す
線区的系統図で、２次粉砕工程８にもローラミル７１を
適用し、充分に冷却された製品セメントを漫ろのに適し
た構成を示す。 ２次粉砕用ローラミル７１へ＆−１１次粉砕工捏鳴の捕
集機５６からの１次粉砕成晶が供給ロア４より直接供給
され、該ミル７１内にて所定粒度に２次粉砕される。ロ
ーラミル７１からの排気に搬送され、捕集機７６で分離
した２次粉砕成品の一部は集塵機４０゜５７からの微粉
と共に製品セメント４２として収出さ　　　、れるが、
他の一部は調節手段？もつ分配器７７に分岐されて供給
ロア８から再び２次粉砕用ローラミル　１９− ｑｌｖｃ循環される。 この様′ｆ！構成にもとすき、２次粉砕用にもローラミ
ル７１が適用されているので粉砕工程全体としての消費
助力が叶少で済む。゛まだ、２次粉砕用ローラミル７１
でｔま該ミル内通過風速が低いため通過に際しての圧１
１４が少なく、また該ミル７１へ供給される被粉砕物の
最大粒径に合止て２次冷却兼１次粉砕用ローラミル５１
よりも小さな直径のローラを数多く配ｌｉ＆できるので
粉砕効率が向上し、また必要に応じて比表面積の大きな
製品セメントに粉砕することができる。２次粉砕工程８
に供給された被粉砕物はローラミル７１内にて２次粉砕
されると同時に、吸込口Ｉから導入される常温空気によ
り麩に冷却されるが、この１祭ローラミル７１での成品
粒度が細かく且つ粉砕成品の一部が循環されてローラミ
ル７１内にｌ、ｔ　＜　１！Ｐｒ留するので冷却が充分
に行われ、製品セメント用の特別の冷却手段を使用しな
くとも低い温度の製品セメントを得ることができる。し
かも１石・冴等に含まれて供給される水分Ｑ」、２次冷
却４［１次粉砕工程４にて蒸発を完了して　２０− いるので、２次粉砕工程８では製品セメントの温度を下
げても問題がない。また、一般にローラミルはそのケー
シング内に氾粉と細粉との分級機を内蔵しているが、２
次粉砕用ローラミル７１に供給される被粉砕物の粒径が
小さく、ミル内ＩＩ！１１１Ｍ風速を低く選定できるの
で内蔵型分級機を＾略することができ、こ、の際ミル内
通過風速をｊ７！節することにより製品セメント中に適
度の粗粉を含ませることができ、！たローラミル７１へ
（＊　壌する粉砕成晶緘を分配器７７で調節することに
より適度のＩ４１＋粉を含ませることができ、従うて、
これらの操作により製品セメントの粒間分布を、ＪｆＪ
　’格することができる。尚、ローラミル７１へ粉砕成
品の一部を循環する手段として９図示の如く捕集機７６
の下部に分配器７７を設置べすることの他、捕喚磯を僅
敗徂設けて一部の捕集機の粉砕成品収出１］をローラミ
ルに接続して構成することもできる。土だ、２次粉砕用
ローラミル７１での粉砕１（：嘔献を増す場合には、２
法令却ＪＩＦ　１次粉砕用ローラミル５１の内蔵型分級
機（図示せず）を６略ｒることができる。 第４図の構成にもとす〈実施効果例として、２次粉砕工
程８へ８５℃被粉砕物を供給し、セメン）１ｇ当り１．
ＯＮｍ”の常温空気を導入した場合に、外気温度にもよ
るが、５５℃乃至６５℃のセメントが得られ、また製品
セメントとしてボールミルで粉砕したと同等のコンクリ
ート特性をもつものが得られた。 これらの方法において、クリンカ冷却機および２次粉砕
機の方式或いは型式、クリンカの中間貯蔵の方式或いは
位［、更には添加物の種類或いは配合位ｌｆ等について
全く制限されないことは勿論である。また、既設の冷却
機或いは粉砕機に付帯してローラミルを追加設置するこ
とにより１本発明方法を容易に実施することができ、当
該冷却機或いは粉砕機の処理能力を増すこともできる。 本発明は以上の如く構成されており、冷却工程と粉砕工
程との間に配置したローラミルにてセメントクリンカの
２次冷却と１次粉砕とを同時に且つ効果的に行うことが
できるので、冷却工程における設備費、冷却効率および
粉砕工程における動力原単位、製品々質、操業、保守等
の面で極めて好都合である。

【図面の簡単な説明】

第１図はセメント製Ｉ行工程中の従来方法によるセメン
トクリンカの冷却および粉砕工程を示す線図的な系統図
、好２訃よび８図１−１２次粉砕工程にボールミルを使
用した本発明方法による実施例の同様系統図で、第２図
は２次冷却兼１次粉砕用口示す。第４図は２次粉砕工程
にローラミルを使用した本発Ｉ１１方法による１亀の′
実施例の同様系統図である。 ■：・・・−・・・・焼成工程 ２、・・・・・・・・冷却工程または１法令却工程＆・
・・・・・・・粉砕工程または２次粉砕工程範・・・・
・・・２法令却ＪＩＥ　１次粉砕工程１１、、、・・・
・・・・　ロータリーキルン　　　　　　１８・・・・
曲・燃焼１１１２１・・・・・・・・・冷却機　　　　
　　　　２２・曲用格子２５、５２．８８．７２・・・
・・・・・・押込送風機　２６・開明グリズリ２７・・
・・・・・・・大塊破砕機 　２８− ２９、４１．５８．７９・・・・・・・・・誘引通風機
８０．８４・・−・・・・・コンベヤ８１・・・・・・
・・・クリンカ貯蔵ビン　　８２・・・・・・・・・石
膏貯献ビンａ８・・・・・・・・・添加物貯蔵ビン　　
　８５・・−・・・・ボールミル８９・・・・・・・・
・散水装置　　　　　　４２・・・・・・・・・製品セ
メント５１・・・・・・・・２次冷却兼１次粉砕用ロー
ラミル５ｆｌ、　’１Ｂ・・・ｉＭＩ染機　　　　　　
　５９・・・・・・・・・温度検出器ｆｌｕ、　８０・
・・冷風吸込口　　　　６１．８１・・・・・・ダン、
（６２・・・・・・・・・駆動機　　　　　　　６４・
・・・・・・・・遊星型冷却機７１・・・・・・・・・
２次粉砕用ローラミル７７・・・・・・・・分配器 ７８・・・・・・・・・粉砕成晶循項供給口特許出頭人 株式会化　神戸製鋼所 　２４−

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）セメントクリンカの冷却および粉砕工程をクリン
   カの流れの方向に見て、１次冷却工程、２次冷却兼１次
   粉砕工程および２次粉砕工程により構成し、２次冷却兼
   １次粉砕工程にはローラミルにより、１次冷却工程にお
   いて１次冷却したクリンカを当該２次冷却兼１次粉砕工
   程においてローラミル内通過空気により２次冷却を行う
   と同時に１次粉砕を行い、然る後前記２次粉砕工程にお
   いて２次粉砕を行うことを特徴とするセメントクリンカ
   の冷却および粉砕方法。
2. （２）２次冷却兼１次粉砕主程には、当該工程における
   成品クリンカのＩＭ１度調整手段を備え、以って２次粉
   砕工程における温度管理を容易とした特許請求の範囲第
   １項に記載したセメントクリンカの冷却および粉砕方法
   。
3. （３）２次粉砕工程に閉回路方式によるボールミルを適
   用し、２次粉砕工程での粉砕仕事１ｇｌを全粉砕仕事酸
   の％程度以下とすることにより、２次粉砕用ボールミル
   内へ散水せずに粉砕することを特徴とする特＃！Ｆ請求
   の範囲第１および２項に記載したセメントクリンカの冷
   却および粉砕方法。
4. （４）２次粉砕工程に開回路方式によるボールミルを適
   用し、２次粉砕工程での粉砕仕事線を全粉砕仕事酸の青
   程度以下とすることにより、２次粉砕用ボールミル内へ
   散水せずに粉砕することを特徴とする特許請求の範囲第
   １および２項に記載したセメントクリンカの冷却おＪび
   粉砕方法。
5. （５）２次粉砕工程にローラミルを適用し、当該ローラ
   ミル内通過空気により２次冷却兼１次粉砕用ローラミル
   での粉砕成品を更に冷却することを特徴とする特許請求
   の範囲第１ｊ、−よび２項に記載したセメントクリンカ
   の冷却および粉砕方法。
6. （６）２次冷却兼１次粉砕用ローラミルからの排気を１
   次冷却工程での冷却用空気として使用することを特徴と
   する特＃′Ｉ−請求の範囲第１−４　ｓ？よび５項に記
   載したセメントクリンカの冷却および粉砕方法。