JPS58123877A - 金属製真空断熱容器の製造方法 - Google Patents
金属製真空断熱容器の製造方法Info
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- JPS58123877A JPS58123877A JP664882A JP664882A JPS58123877A JP S58123877 A JPS58123877 A JP S58123877A JP 664882 A JP664882 A JP 664882A JP 664882 A JP664882 A JP 664882A JP S58123877 A JPS58123877 A JP S58123877A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は金属製真空断熱容器の製造方法の改良に係り、
ネックチューブを金属製内筒及び外筒の一方若しくは両
方と異なる熱伝導率の低い材質によって形成すると共に
、ネックチューブと内・外筒との固着を１．高真空状態
に於けるアルゴンイオン照射処理を用いる高真空圧接に
よって行なうことにより、真空断熱特性の向上や製品の
軽量化、製造コストの低減等を可能にした金属製真空断
熱容器の製造方法に関するものである。
ネックチューブを金属製内筒及び外筒の一方若しくは両
方と異なる熱伝導率の低い材質によって形成すると共に
、ネックチューブと内・外筒との固着を１．高真空状態
に於けるアルゴンイオン照射処理を用いる高真空圧接に
よって行なうことにより、真空断熱特性の向上や製品の
軽量化、製造コストの低減等を可能にした金属製真空断
熱容器の製造方法に関するものである。
近年、ガラス製魔法瓶の欠点を除去するものとして、金
属製断熱容器（以下金属製魔法瓶と呼ぶ）の開発が広く
推進されている。第１図はこの種金属製魔法瓶の一例を
示すものであり、ステンレス薄板により形成した内筒Ａ
と外筒Ｂとを組合せ、ステンレス薄板製のネックチュー
ブＣを溶接りにより固着して内・外筒のネック部を密封
し、最後に外筒底面の真空排気孔Ｅを密封することによ
り製作されている。尚、Ｆは前記真空排気孔Ｅの密封用
部材である。
属製断熱容器（以下金属製魔法瓶と呼ぶ）の開発が広く
推進されている。第１図はこの種金属製魔法瓶の一例を
示すものであり、ステンレス薄板により形成した内筒Ａ
と外筒Ｂとを組合せ、ステンレス薄板製のネックチュー
ブＣを溶接りにより固着して内・外筒のネック部を密封
し、最後に外筒底面の真空排気孔Ｅを密封することによ
り製作されている。尚、Ｆは前記真空排気孔Ｅの密封用
部材である。
而して、一般に金属製魔法瓶にあっては、ネックチュー
ブＣを介しての伝熱損失が全熱損失の略５０％を含める
のが通常であり、この伝熱損失を低減するために、内筒
ＡやネックチューブＣを形、成するステンレス板を可能
な限り薄くする様にしている。
ブＣを介しての伝熱損失が全熱損失の略５０％を含める
のが通常であり、この伝熱損失を低減するために、内筒
ＡやネックチューブＣを形、成するステンレス板を可能
な限り薄くする様にしている。
然し乍ら、断熱空間Ｇを真空とするうえ、外部衝撃に対
する耐力性もある程度必要であり、板厚を０．４〜Ｑ、
５ｇｇ以下にすることは不可能である。
する耐力性もある程度必要であり、板厚を０．４〜Ｑ、
５ｇｇ以下にすることは不可能である。
その結果、伝熱損失を大幅に低減することができす、断
熱性能が低いうえ、重量が大で取扱い難いという問題が
ある。
熱性能が低いうえ、重量が大で取扱い難いという問題が
ある。
一方、伝熱損失を低減するためには、ネックチューブＣ
を熱伝導率の低い異なる材質を用いて形成し、鑞付けや
接着等の方法により内・外筒へ固着することが着想され
る。
を熱伝導率の低い異なる材質を用いて形成し、鑞付けや
接着等の方法により内・外筒へ固着することが着想され
る。
然し乍ら、鑞付けや接着剤に専る固着方法には固着部の
気密性や固着力、鑞剤や接着剤がらのアウトガスによる
真空度の劣化等の点に多くの問題があり、高温流体を取
扱う金属製魔法瓶にあっては未だ着想の段階にある。
気密性や固着力、鑞剤や接着剤がらのアウトガスによる
真空度の劣化等の点に多くの問題があり、高温流体を取
扱う金属製魔法瓶にあっては未だ着想の段階にある。
本発明は、金属製魔法瓶に於ける上述の如き問題の解決
を課題とするものであり、内筒及び外筒を比較的軽い金
属材でもって形成すると共に、ネックチューブを低熱伝
導率の材質で一形成し、且つネックチューブと内筒及び
外周との固着を、真°空状態に於けるアルゴンイオン照
射処理を用いる真空圧接によって行なうことにより、伝
熱損失が著しく少なく、軽量で取扱いに便であり、然か
も真空劣化を全く生じることのない金属製魔法瓶の製法
の提供を目的とするものである。
を課題とするものであり、内筒及び外筒を比較的軽い金
属材でもって形成すると共に、ネックチューブを低熱伝
導率の材質で一形成し、且つネックチューブと内筒及び
外周との固着を、真°空状態に於けるアルゴンイオン照
射処理を用いる真空圧接によって行なうことにより、伝
熱損失が著しく少なく、軽量で取扱いに便であり、然か
も真空劣化を全く生じることのない金属製魔法瓶の製法
の提供を目的とするものである。
本発明の基本的な構成は、金属製薄板により形成した内
筒１及び外筒２と、当該内筒１及び外筒２の一方若しく
は両方と異なる材質によって形成したネックチューブ３
とを真空状態としたアルゴン雰囲気を有する真空装置７
ａ内へ配設し、イオンポン７ｄにより前記真ゝ・：１空
装置７ａ内を排気しつつ、ネックチューブ３の端部と内
筒１・外筒２の各固着面へアルゴンイオンシャワー７ｅ
を照射してその表面処理を行ない、引き続き高真空中に
於いて前記表面処理をした固着面同志を対接させ、該対
接面を圧接固着することによりネックチューブ３の固着
を行なう点にある。
筒１及び外筒２と、当該内筒１及び外筒２の一方若しく
は両方と異なる材質によって形成したネックチューブ３
とを真空状態としたアルゴン雰囲気を有する真空装置７
ａ内へ配設し、イオンポン７ｄにより前記真ゝ・：１空
装置７ａ内を排気しつつ、ネックチューブ３の端部と内
筒１・外筒２の各固着面へアルゴンイオンシャワー７ｅ
を照射してその表面処理を行ない、引き続き高真空中に
於いて前記表面処理をした固着面同志を対接させ、該対
接面を圧接固着することによりネックチューブ３の固着
を行なう点にある。
又、当該構成とすること番こより、伝熱損失の大幅な低
減やアルミニウム等の軽量金属の使用による製品の軽量
化、真空性能の劣化の防止、製造コストの低減等を図り
得る。
減やアルミニウム等の軽量金属の使用による製品の軽量
化、真空性能の劣化の防止、製造コストの低減等を図り
得る。
以下、第２図乃至第５図に示す本発明の一実施例に基づ
いてその詳細を説明する。
いてその詳細を説明する。
第２図は、本発明に係る金属製魔法瓶の縦断面■１であ
り、図に於いて、１は内筒、２は外筒、３はネックチュ
ーブ；４は栓体である。内筒１は厚’５０．５ｔｔｒｍ
のアルミ薄板を用いてプレス成形されており、その上端
部には、ネックチューブ３の下部外周面３ａに密接する
固着面１ａが形成されている。
り、図に於いて、１は内筒、２は外筒、３はネックチュ
ーブ；４は栓体である。内筒１は厚’５０．５ｔｔｒｍ
のアルミ薄板を用いてプレス成形されており、その上端
部には、ネックチューブ３の下部外周面３ａに密接する
固着面１ａが形成されている。
外筒２は同様に、厚さ０．５ ｒｔｖｎのアルミ薄板を
用いてプレス成形されており、ネックチューブ３の［一
部外周面３ｂに密接する固着面２ａが形成されている。
用いてプレス成形されており、ネックチューブ３の［一
部外周面３ｂに密接する固着面２ａが形成されている。
尚、５は真空排気孔ヤあり、５′は前記真空排気孔の密
封板である。
封板である。
前記ネックチューブ３は、熱伝導率（略９ｋａＩ！Ａｎ
、ｈ−℃）が比較的低いインバーニッケル薄板（厚さ０
．４ｍｍ）を用いて形成されており、その下部外周面３
ａと内筒１の固着面１ａが、また上部外周面３ｂと外筒
２の固着面２ａが、後述する工程によって夫々圧接固着
されている。
、ｈ−℃）が比較的低いインバーニッケル薄板（厚さ０
．４ｍｍ）を用いて形成されており、その下部外周面３
ａと内筒１の固着面１ａが、また上部外周面３ｂと外筒
２の固着面２ａが、後述する工程によって夫々圧接固着
されている。
尚、本実施例にあっては、内・外筒１，２の両方をアル
ミ製としているが、内・外筒の何れか一方若しくは両方
をステンレス製とすることも可能であり、又、ネックチ
ューブ３をインバーニッケル製に代えて他の低熱伝導率
の金属を用いたものや、ガラスやセラミック製とするこ
とも可能である。
ミ製としているが、内・外筒の何れか一方若しくは両方
をステンレス製とすることも可能であり、又、ネックチ
ューブ３をインバーニッケル製に代えて他の低熱伝導率
の金属を用いたものや、ガラスやセラミック製とするこ
とも可能である。
第３図は、前記ネックチューブ３と内・外筒１゜２の圧
接固着を示す工程図であり、先ず、成形工程６でプレス
加工等より所定の形状寸法に成形した内筒１と外筒２と
ネックチューブ３は、夫々固着面処理工程７へ送られる
。該固着面処理工程７では、真空装置７ａやアルゴン封
入袋装置７ｂ、ア、ルゴンイオン銃装置７ｃ、排気用イ
オンポンプ７ｄ等から成る固着面処理装置を用いて、内
筒１と外筒２及びネックチューブ３の各固着面１ａ 、
２ａ 、 ３ａ 。
接固着を示す工程図であり、先ず、成形工程６でプレス
加工等より所定の形状寸法に成形した内筒１と外筒２と
ネックチューブ３は、夫々固着面処理工程７へ送られる
。該固着面処理工程７では、真空装置７ａやアルゴン封
入袋装置７ｂ、ア、ルゴンイオン銃装置７ｃ、排気用イ
オンポンプ７ｄ等から成る固着面処理装置を用いて、内
筒１と外筒２及びネックチューブ３の各固着面１ａ 、
２ａ 、 ３ａ 。
３ｂの表面皮膜の除去が行なわれる。
即ち、真空装置７ａ内の所定の位置へ内筒１と外筒２及
びネックチューブ３を各配設し、先ず装置７３全体を適
宜の温度例えば１５０℃で１０時間位いベーキングする
。次に、装置７ａ内の圧力を一旦真空（１０−８〜１０
−’ ｔｏｒｒ ）にまで低下させ、その後アルゴン封
入装置７ｂから高純度（９９，９９９％）のアルゴンガ
スを封入し、装置７ａ内を１０−５〜１ｏ−６（１−ｏ
ｒｒ）程度のアルゴン雰囲気にする。そして、アルゴン
イオン銃装置７ｃを作動し、前記各固着面ｌａ 、 ２
ａ 、 ３ａ 、 ３ｂ ヘフルゴンイオンシャワー７
ｅを照射する。尚、イオンシャワー７ｅの照射強度は１
．５ ｋｖ Ｘ ２０μ＾／ｃｉ程度が最適であり、且
つ照射時間は１５時間程度で充分である。又、当該アル
ゴンイオンシャワーの照射中は、イオンポンプ７ｄを作
動させ、装置７ａ内の排気を行な：う。
びネックチューブ３を各配設し、先ず装置７３全体を適
宜の温度例えば１５０℃で１０時間位いベーキングする
。次に、装置７ａ内の圧力を一旦真空（１０−８〜１０
−’ ｔｏｒｒ ）にまで低下させ、その後アルゴン封
入装置７ｂから高純度（９９，９９９％）のアルゴンガ
スを封入し、装置７ａ内を１０−５〜１ｏ−６（１−ｏ
ｒｒ）程度のアルゴン雰囲気にする。そして、アルゴン
イオン銃装置７ｃを作動し、前記各固着面ｌａ 、 ２
ａ 、 ３ａ 、 ３ｂ ヘフルゴンイオンシャワー７
ｅを照射する。尚、イオンシャワー７ｅの照射強度は１
．５ ｋｖ Ｘ ２０μ＾／ｃｉ程度が最適であり、且
つ照射時間は１５時間程度で充分である。又、当該アル
ゴンイオンシャワーの照射中は、イオンポンプ７ｄを作
動させ、装置７ａ内の排気を行な：う。
前記固着面処理工程７に於いて、固着面の表面皮膜が除
去されて清浄表面の状態となった各部材１．２．３は、
次の組立圧接工程８へ移送され、ここで内筒１と外筒２
とネックチューブ３の組立と、チューブ３の下端面３ａ
と内筒１の固着面１ａとの圧接固着、及びチューブ３の
上端面３ｂと外筒２の固着面２ａとの圧接固着が行なわ
れる。
去されて清浄表面の状態となった各部材１．２．３は、
次の組立圧接工程８へ移送され、ここで内筒１と外筒２
とネックチューブ３の組立と、チューブ３の下端面３ａ
と内筒１の固着面１ａとの圧接固着、及びチューブ３の
上端面３ｂと外筒２の固着面２ａとの圧接固着が行なわ
れる。
即ち、組、立圧接工程８は、１０−’ 〜ｌＱ−’ ｔ
ｏｒｒノアルゴン雰囲気を有する真空装置８ａ内でマニ
プレータ−等を用いて行なわれ、第４図及び第５図に示
す如く、夫々所定の位置に対接せしめた固着面同士を治
具８ｂ、８ｂを介して略３５喘程度の圧力で６０秒程度
押圧し、各固着面同士の圧接固着を行なう。尚、第４図
及び第５図では、片側の圧接面に突出部１ｂを形成して
いるが、突出部１ｂが無くてもよいことは勿論である。
ｏｒｒノアルゴン雰囲気を有する真空装置８ａ内でマニ
プレータ−等を用いて行なわれ、第４図及び第５図に示
す如く、夫々所定の位置に対接せしめた固着面同士を治
具８ｂ、８ｂを介して略３５喘程度の圧力で６０秒程度
押圧し、各固着面同士の圧接固着を行なう。尚、第４図
及び第５図では、片側の圧接面に突出部１ｂを形成して
いるが、突出部１ｂが無くてもよいことは勿論である。
ネックチューブ３の圧接固着を完了した魔法瓶本体は真
空排気工程９へ送られ、ここで、断熱空間Ｇ内の排気と
、排気孔５の密封板５′による閉塞が行なわれる。又、
真空断熱を完了した魔法瓶本体は、最後に表両処理工程
１０へ移送され、ここでアルマイト処理等の防錆加工が
行なわれる。
空排気工程９へ送られ、ここで、断熱空間Ｇ内の排気と
、排気孔５の密封板５′による閉塞が行なわれる。又、
真空断熱を完了した魔法瓶本体は、最後に表両処理工程
１０へ移送され、ここでアルマイト処理等の防錆加工が
行なわれる。
本発明は上述の様な構成であるから、下記の如く多くの
秀れた効用を有している。
秀れた効用を有している。
（１） ネックチューブ３に内筒１若しくは外筒２と
異なる材質を用いても、内筒及び外筒へ圧接により極め
て強固に固着することが出来る。
異なる材質を用いても、内筒及び外筒へ圧接により極め
て強固に固着することが出来る。
その結果、低熱伝導率の材質をネックチューブ３に用い
ることが可能とな゛す、伝熱損失を大幅に低減すること
が出来る。例えば、従前のステンレス製魔法瓶（外筒板
厚０．６ｍｍ、内筒板厚０．４ｍ、内容量９００ＣＣ）
の断熱特性が、９５℃の湯９００ ＣＣが６時間後に８
１℃に、２４時間後に６０℃に低下するのに対して、本
実施例に係る魔法瓶（内・外筒−アルミニウム、板厚０
．５薦、ネックチューブ−０，４ｍインバーニッケル、
内容積９００ ＣＣ）にあっては、６時間後の温度が８
３℃に、２４時間後の温度が６４℃となり、アルミニウ
ム製の内・外筒であっても、ステンレス製の場合に比較
してより秀れた断熱特性を得ることが出来る。
ることが可能とな゛す、伝熱損失を大幅に低減すること
が出来る。例えば、従前のステンレス製魔法瓶（外筒板
厚０．６ｍｍ、内筒板厚０．４ｍ、内容量９００ＣＣ）
の断熱特性が、９５℃の湯９００ ＣＣが６時間後に８
１℃に、２４時間後に６０℃に低下するのに対して、本
実施例に係る魔法瓶（内・外筒−アルミニウム、板厚０
．５薦、ネックチューブ−０，４ｍインバーニッケル、
内容積９００ ＣＣ）にあっては、６時間後の温度が８
３℃に、２４時間後の温度が６４℃となり、アルミニウ
ム製の内・外筒であっても、ステンレス製の場合に比較
してより秀れた断熱特性を得ることが出来る。
（２） 内・外筒をアルミニウム製とした場合には、
従前のステンレス製に比較して製品重量が略１／３にな
り、製品の大幅な軽量化と製造コストの低減を図り得る
。
従前のステンレス製に比較して製品重量が略１／３にな
り、製品の大幅な軽量化と製造コストの低減を図り得る
。
（３） ネックチューブと内・外筒との固着を真空圧
接によって行なうため、鑞付けや接着の場合に比較して
、気密性や破断強度の点で格段に秀れた固着を行なうこ
とが出来る。例えば、前記本実施例に於いては、固着面
の破断強度は略３０喘程度であり、溶接の場合に比べて
、それ以上の強度を得ることが出来る。
接によって行なうため、鑞付けや接着の場合に比較して
、気密性や破断強度の点で格段に秀れた固着を行なうこ
とが出来る。例えば、前記本実施例に於いては、固着面
の破断強度は略３０喘程度であり、溶接の場合に比べて
、それ以上の強度を得ることが出来る。
又、鑞付けや接着の場合の様に接着剤等からのアウトガ
スの問題が全（無いうえ、アルミニウムの方がステンレ
スに比較してアウトガスの除去が容易であり、その結果
、断熱空間Ｇの真空度が経時的に低下することもなく、
秀れた断熱性を保持できる。
スの問題が全（無いうえ、アルミニウムの方がステンレ
スに比較してアウトガスの除去が容易であり、その結果
、断熱空間Ｇの真空度が経時的に低下することもなく、
秀れた断熱性を保持できる。
本発明は上述の通り、高い実用的効用を奏するものであ
る。
る。
第１図は従前の金属製魔法瓶の縦断面概要図である。
第２図は本発明に係る金属製魔法瓶の縦断面図であり、
第３図は真空圧接によるネックチューブの固着工程図で
ある。 第４図及び第５図は、固着面の対接状態を示すｍ５分縦
断面図である。 １ 内 筒 ２ 外 筒 ３ ネックチューブ ６ 成形工程 ７ 固着面処理工程 ７ａ 真空装置 ７ｂ アルゴンガス封入装置 ７Ｃアルゴンイオン銃装置 ７ｄ イオンポンプ ７ｅ アルゴンイオンシャワー ８ 組立・圧接工程 、。 ９ 真空排気工程 ： １０ 表面処理工程 第１図゛ 第２図 第３図
第３図は真空圧接によるネックチューブの固着工程図で
ある。 第４図及び第５図は、固着面の対接状態を示すｍ５分縦
断面図である。 １ 内 筒 ２ 外 筒 ３ ネックチューブ ６ 成形工程 ７ 固着面処理工程 ７ａ 真空装置 ７ｂ アルゴンガス封入装置 ７Ｃアルゴンイオン銃装置 ７ｄ イオンポンプ ７ｅ アルゴンイオンシャワー ８ 組立・圧接工程 、。 ９ 真空排気工程 ： １０ 表面処理工程 第１図゛ 第２図 第３図
Claims (2)
- （１） 金属製薄板により形成した内筒（１）及び外
筒（２）と、該内筒（１１及び外筒（２）の一方若しく
は両方と異なる材質により形成したネックチューブ（３
）とを真空状態としたアルゴン雰囲気を有する真空装置
（７ａ）内へ配設し、イオンポンプ（７ｄ）により前
暉真空装置（７ａ）内を排気しつつ、ネックチューブ（
３）の端部と内筒（１）・外筒（２）の各固着面へアル
ゴンイオンシャワー（７ｅ）を照射してその表面処理を
行ない、引き続き真空中１こ於いて前記表面処理した固
着面同士を対接させ、該対接面を圧接固着することによ
りネックチューブ（３）の固着を行なうことを特徴とす
る金属製真空断熱容器の製造方法。 - （２） ネックチューブ（３）の材質をセラミックと
した特許請求の範囲第１項に記載の金属製真空断熱容器
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP664882A JPS5940456B2 (ja) | 1982-01-18 | 1982-01-18 | 金属製真空断熱容器の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP664882A JPS5940456B2 (ja) | 1982-01-18 | 1982-01-18 | 金属製真空断熱容器の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58123877A true JPS58123877A (ja) | 1983-07-23 |
| JPS5940456B2 JPS5940456B2 (ja) | 1984-10-01 |
Family
ID=11644193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP664882A Expired JPS5940456B2 (ja) | 1982-01-18 | 1982-01-18 | 金属製真空断熱容器の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5940456B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994003763A1 (de) * | 1992-08-06 | 1994-02-17 | KKW Kulmbacher Klimageräte-Werk GmbH | Wärmespeicherblock für en elektro-wärmespeicherheizgerät |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63201171U (ja) * | 1987-06-16 | 1988-12-26 |
-
1982
- 1982-01-18 JP JP664882A patent/JPS5940456B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994003763A1 (de) * | 1992-08-06 | 1994-02-17 | KKW Kulmbacher Klimageräte-Werk GmbH | Wärmespeicherblock für en elektro-wärmespeicherheizgerät |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5940456B2 (ja) | 1984-10-01 |
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