JPS5811824A

JPS5811824A - 圧電型ノツクセンサのシヨ−ト検出回路

Info

Publication number: JPS5811824A
Application number: JP10938281A
Authority: JP
Inventors: Noboru Sugiura; 登杉浦
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1981-07-15
Filing date: 1981-07-15
Publication date: 1983-01-22
Also published as: JPH0136567B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、圧電型ノックセンサを用いたノック制御装置
に係り、特に圧電型ノックセンサが７ヨートした場合に
該ショートを検出するショート検出回路に関する。

エンジンに発生するノックは、ノック音を伴うため走行
性を低下させるとともに、逆トルクの発生によジエンジ
ンの出力低下、或いはエンジンの過熱による破壊を招く
ものである。このノックは点火時期と密接な関係を持っ
ておシ、エンジンの特性上、ノック直前に点火時期即ち
点火進角を設定することがエンジン出力を最大にできる
ことが知られている。従って、ノックの発生を避ける結
果、点火進角を小さくすることは、逆にエンジン出力を
低下させることにもなるので、点火時期はノック発生直
前に制御することが要求される。特に、ターボチャージ
ャー付エンジンにおいては、圧縮比が高く、最大効率を
維持するためには、点火時期を最適なものとすることが
要求される。−また、ノック状態を検出するノックセン
サは正常に動作していることが必要であり、ノックセン
サに異常特にショートが生じた場合には、速やかにこれ
を検出する必要がある。

従来の圧電型ノックセンサのショート検出ハ、圧電型ノ
ックセンサからの出力信号が出ているか否かによって判
定している。すなわち、圧電型ノツクセンサからの出力
が零であればショートであると検出している。そのため
、従来は、圧電型ノックセンサからの出力信号を増幅し
、積分し、該積分器の出力電圧が、所定値よりも小さい
ときにはショートであると判定していた。

しかしながら、従来の圧電型ノックセンサのショート検
出手段は、圧電型ノックセンサからの出力が出ているか
否かを判定するため大きく増幅し、該増幅した値を基礎
としている。この圧電型ノックセンサからの出力信号は
もともと小さいため低回転領域（通常１５００回転〜２
０００回転以下）ではノイズが検出されてくるため、ス
レショルドレベルを低くとれず、検出できないという欠
点を有していた。

本発明の目的は、いかなるエンジン回転領域においても
圧電型ノックセンサのショートを検出することのできる
圧電型ノックセンサのショート検出回路を提供すること
にある。

本発明は、圧電型ノックセンサを高抵抗でバイアスしコ
ンデンサ結合によって信号伝送を行い、該伝送される信
号が零電位近傍に低下したときに前記圧電型ノックセン
サのショートを検出することにより、いかなるエンジン
回転領域においても圧電型ノックセンサのショートを検
出しようというものである。

以下、本発明の実施例について説明する。

第１図には本発明の一実施例が示されるノック制御装置
の全体が示されている。

図において、ノック制御装置は、ノック信号を検出する
ためのノックセンサ１０ｏ、ノックセンサ１００から入
力されるノック信号によって点火コイル１３５の点火時
期を制御するための制御信号を出力するノック制御装置
１０１１点火コイル１３５のスパークタイミングを検出
するためのピックアップコイル１０５．ピックアップコ
イル１０５とノック制御装置１０１からの出力により点
火コイルを点火させるとともにノック制御装置１０１に
フィードバック信号を送出するための無接点点火装置１
０３とよシなる。

ノック制御装置１０１は、ノックセンサ１００の検出信
号と無接点点火装置１０３の出力信号とを取込み、ノッ
キングに応じて無接点点火装置１０３を制御し進角又は
遅角制御を行わしめる。

ノック制御装置１０１は、ノックセンサ１００の故障を
検出し点火時期を強制的に遅角させるだめの信号を送出
するフェールセーフ装置１０２、直流成分を除去するた
めの交流結合回路１１２、スパークタイミングに同期し
て点火ノイズをカットするだめのゲートを有する点火ノ
イズカット回路１１３、ノック信号をバンドパスさせる
ためのバンドパスフィルタ（ＢＰＦ’）１１４、ＢＰＦ
１１４の出力によシ入力信号比率に比例して自己の増巾
器のゲインを制御する自動利得制御回路（ＡｑＣ回路）
１６０、ＡＧＣ出力に対して所定のタイミングの区間マ
スクするマスク回路１５０、マスク回路１５０を介した
ＡＧＣ回路１６０からの入力によジノツク信号の平均値
を得るだめのバックグラウンドレベル（ＢＧＬ）検出回
路１１９、ＢＧＬ検出回路１１９の出力を増巾してＡＧ
Ｃ回路１６０にフィードバックさせるだめの増巾器１６
１、マスク回路１５０の出力を増巾する増巾器１５１、
ＢＧＬ検出回路１１９の出力電圧と増ｄ〕器１５１の出
力信号とを比較してノッキングに比例した遅角信号を発
生する比較器１１８、比較器１１８の出力に所定のタイ
ミングでマスクをかけて出力するマスク回路１５３、該
マスク回路１５３出力の積分を行う積分器１５４、該積
分器１５４の出力によシノツキングに比例した遅角惜号
を設定するための遅角信号設定回路１２６、無接点点火
装置１０３からの信号により点火コイル１３５の遮断時
に同期して（即ち、パワートランジスタ１３４のベース
電流に同期して）一定パルス巾の信号を発生する単安定
回路１２８、単安定回路１２８の出力パルスが出ている
間、一定電圧／周期の割合で点火コイル１３５の点火時
期を進角させるだめの信号を出力する進角信号設定回路
１２７、遅角信号設定回路１２６に設定された遅角信号
ならびに進角信号設定回路１２７に設定された進角信号
に比例した直流電圧を発生すると共にフェイルセイフ装
置１０２からの出力により点火コイル１３５の点火時期
を進角又は強制的に遅角させるだめの出力を送出する積
分回路１２５及び基準電圧発生回路１２０より成る。更
に、本実施例では、マスク回路１５０．１５３のマスク
タイミング設定用の回転数検出回路１５６．一定時間発
生回路１５７゜１５８を持つ。一定時間発生回路１５７
は積分回路１２５の制御も行っている。

基準電圧発生回路１２０は、オペアンプＯＰ３、コンデ
ンサＣ５、抵抗Ｒ１５，几１１．．Ｒ，１２゜Ｒ，１４
よ構成る。抵抗Ｒ１４とＲ１５とを適当に選ぶことによ
ってオペアンプＯＰ３の出力ＲＶ＝’ｅ基準電圧に固定
させている。この基準電圧几Ｖは例えば３Ｖであり、種
々の基準電圧に供される。

フェールセーフ装置１０２は、ノックセンサ１００の各
種の故障あるいは異常モードを検出しそのモードに応じ
だ遅角制御を行わしめるフェールセーフ機能を持つ。こ
の装置１０２は、センサンヨード検出回路１０８を持り
センサ異常検出回路１０２Ａより成シ、該各回路の出力
を積分回路１２５に供給し、フェールセーフ機能を果し
ている。ＢＧＬ検出回路１１９は、半波整流器１１６、
積分回路１１７、増巾器１１７Ａとより成り、マスク回
路１５０を介して送出されてくるＡＧＣ回路１６０の出
力信号を整流して積分全行い、信号全体の平均化信号を
得ている。この平均化信号は、ＢＧＬ信号となる。比較
回路１１８は少なくとも２つの比較器１１８Ａ、１１８
Ｂを持つ。比較器１１８ＡはＢＧＬ出力と増巾器１５１
の出力との比較、比較器１１８Ｂは増巾器１５１の出力
と基準電圧との比較を行う。

無接点点火装置１０３は、ピックアップコイル１０５の
出力信号を波形整形する増巾器１３１、ノック制御回路
１０１の出力電圧に応じて点火時期を制御するリタード
回路１３２、点火コイル１３５の２次側に高電圧を発生
させるパワートランジスタ１３４とよ構成る。

次に、以上の構成の動作を第２図の波形に基づき説明す
る。第２図（１）は、点火タイミング波形を示し、実際
には、この波形信号が後述の無接点点火装置１０３のパ
ワートランジスタ１３４のベース信号である。Ｈレベル
でパワートランジスタ１３４がオン（ＯＮ）で、Ｌレベ
ルでパワートランジスタ１３４はオフ（ＯＦ’Ｆ）とな
る。点火コイル１３５での火花はＯＮかに０屹に切替ろ
過程で発生する。第２図（２）の信号Ｓ２は上記ベース
信号を入力としＯＮからＯＦＦ’になる時にトリガされ
て一定巾（ｔｌ）のパルス信号を発生する単安定回路１
２８の一定巾パルス出力信号である。

第２図（３）はレベルアップされたノックセンサ１００
の出力を示している。ノックセンサー００で検出される
信号は直流ゼロ（０）レベルを基準として正負に振れる
信号である。該検出信号の中にノック信号が含まれる。

一方、フェールセーフを可能にすべく検出回路１０８を
設けている。これらの検出回路での故障モードでは、上
記直流ゼロレベルの信号のままではそのモード検出は不
能である。この対策のために、高抵抗Ｒ１を設けている
。

該高抵抗Ｒ１から定電圧がセンサー００の出力に重なる
ことによって一定の正方向へのバイアスがなされる。こ
の抵抗Ｒ１は重要な役割を果す。即（９）ち、ノックセンサ１００の出力は±５ｍＶ〜±６００ｍ
Ｖの間を変化する。その変化巾は１２０倍となる。１２
０倍の変化巾に対して、抵抗分圧による一般のバイアス
手段によりノックセンサ出力を減衰させようとする場合
、例えば、ノックセンサの出力が±５ｍＶに近く、かつ
バイアス手段によるノックセンサ出力の減衰率’ｔｌ／
２０にした場合、バイアス後の出力は０．２５ｍＶに低
下することになる。これは明らかに検出精度の低下を招
き、ひいては故障モードの検出が不能となる。本発明ｔ
′ｉ高抵抗Ｒ１を設けることによりノック検出精度を向
上し、且つ故障モードの検出を容易ならしめるものであ
る。第２図（３）は抵抗Ｒ１によりバイアスされたセン
サ出力を示している。

いま、ノックセンサ１００がショートすると、０点の電
圧は約ＯＶとな９０点電圧よシ低くなり、−コンパレー
タＯＰ２の出力電圧は第２図（４）に示す如く約ＯＶと
なる。このコンパレータＯＰ２の出力がＬＯＷになるこ
とによりトランジスタ’ｌ’８０がオフする。これによ
り第２図（５）に示す如く、（１０）ＶＯ端子よりフェールセーフ電圧が出力され、最大リタ
ード量あるいは中間リタード量まで自動的にリタードさ
れる。なお、コンパレータＯＰ２の出力を外部に取シ出
して警告表示装置に入力することによシ容易に運転者に
知らせることができる（図示はしていない）。

交流結合回路１１２は、直流成分を除去するため設ける
。更にノッキング周波数領域で共振を起こさせるべく役
割を持たせることがある。交流結合回路１１２で直流バ
イアスを除去したことによって、次段での点火ノイズカ
ット回路１１３でのノイズカット性能の向上に著しい寄
与を呈する。

これは、直流バイアスを除去した後に点火ノイズをカッ
トしないと点火ノイズをカットできないからである。点
火ノイズカット回路１１３は、単安定回路１２８の第２
図（２）に示す如きパルス出力によって制御をうける。

ノイズカット回路１１３は一種のアンドゲートであシ、
単安定回路１２８の出力パルスを入力している。従って
、単安定回路１２８の出力パルスがＩｔ　ＩＩＩになっ
ている１１区（１１）間のみ、交流結合回路１１２を介して得られるセンサ出
力はほぼぞの壕ま該点火ノイズカット回路１１３の出力
となる。この出力を第２図（６）に示している。これに
よって点火ノイズカットがなされる。

ＢＰＦ１１４は、ノック信号を強調（他の信号を減衰さ
せる）させて出力するもので、ノンキングのノック信号
よシ高い周波数で少し減衰のある特性を持っている。Ａ
ＧＣ回路１６０は増巾器１６１を介したＥＩＧＬ回路１
１９からのフィードバック信号を受けてそれ自体のゲイ
ンをフィードバック信号、即ちＢＧＬ出力に反比例させ
て変化させる。

マスク回路１５０では所定のタイミングでＡＧＣ回路１
６０の出力に対してマスクをかける。このマスクは第２
図（２）のパルス信号ｓ２によってなされる。このマス
ク回路１５０の出力をうけてＢＧＬ検出回路１１９はＢ
ＧＬの検出を行う。比較回路１１８は、ＢＧＬ検出回路
１１９のＢＧＬ出力（電圧）と増巾器１５１の出力とを
比較器１１８Ａで行い、増巾器１５１の出力と基準電圧
との比較（１２）を比較器１１８Ｂで行う。この時の両信号の様子は第２
図（７）に示す。比較回路１１８の比較器−１１８Ａは
、ＢＧＬ出力よりも大きい増巾器１５１の出力のみを整
形して出力する。更に比較器１１８Ｂはマイナス端子に
印加される基準電圧（この電圧はノック信号の異常振幅
を制限するだめの基準値）よりも高いレベルの増巾器１
５１の出力を除去する。これによってノック信号の中の
異常に高い電圧はクランプされる。この比較器１１８の
出力がマスク回路１５’＠、遅角信号出力回路１２６に
入力して直流レベルに変換され、該直流レベル信号が求
めるべきノック信号となる。

ここで、マスク回路１５３は高速回転時に吸気筒より発
生するノック信号に類似の雑音を除去する役割を持つ。

このマスクはＳ２によって行っている。比較器１１８の
出力Ｓ６は単発パルス状であり、この単発パルスを平均
化する機能を進角信号出力回路１２６は持つ。

第２図（８）に比較器１１８で検出されたノック信号を
示している。第２図（９）はその一部の拡大図で（１３
）ある。積分回路１２５は、遅角信号出力回路１２６の出
力信号を入力として所定の積分を行う。従って、ノック
パルスの数に応じた積分値が積分回路１２５よシ出力さ
れる。この積分出力によってリタード回路１３２の遅角
制御を行う。以上の動作は信号８４，８１０の役割と機
能を除いた一般的なものである。信号８４．ＳＩＯ等に
よる新規な動作については後述される。

第３図はノックセンサ１００からＢｐＨｉ’１１４ｔで
の構成の具体的な回路例を示している。ノックセンサ１
００は圧電素子を使用した容量形のセンサであシ、等測
的にはコンデンサＣと定電流源との並列回路となる。

抵抗１に供給される電源は電源部１２０より供給される
。電源部１２０は、抵抗Ｒ１１，Ｒ，１２゜Ｒｉ４．Ｒ
１５、コンデンサＣ５、オペアンプＯＰ３とよ構成る。

オペアンプＯＰ３はバッファの役割を持つ。ネアンプＯ
Ｐ３のプラス端にはＢ電源が抵抗Ｒ１４とＲ，１５とで
分圧されて印加している。オペアンプＯＰ３の出力は３
（Ｖ）に設定さく１４）される。従って、ａ点の直流バイアス電圧は、約６（Ｖ
）となｐ１該６（ｖ）電圧にノックセンサ１００の出力
信号が重なることとなる。

一方、ノック制御装置の入力インピーダンスを高くする
と外乱ノイズが重畳しやすくなる。外乱ノイズの典型的
なものは、点火タイミングに同期して発生する点火ノイ
ズ（Ｉｇノイズ）である。

以下、本装置の点火ノイズについて説明する。

パワートランジスタのベース制御は第２図（１）に示す
如きパルスによって行われる。該パルスがＨレベル０時
、パワートランジスタはオン（ＯＮ）し、Ｌレベルの時
、オフ（ＯＦＦ’）する。このＯＮからＯＦＦに切換わ
る過程、或いはＯＦＦになった時点で点火コイルの２次
電圧は急上昇し、第１次のノイズを発生する。更にこの
２次電圧の上昇によってプラグの間の空気層の絶縁が破
壊され、点火する。この点火時に第２次のノイズが発生
する。該第２次のノイズには、点火の初期に流れる容量
放電電流によるノイズと、その後の段階で流れる誘導放
電電流によるノイズとがある。第２次（１５）のノイズの中では前者のノイズが大きなノイズ源となる
。入力インピーダンスを高くした場合には、第１次ノイ
ズ及び第２次ノイズ（前者のノイズ）がノック信号識別
に悪影響ケ与える外乱ノイズとして上記ノックセンサ出
力に重畳してくる。

かかる外乱ノイズを除去する必要がある。この外乱ノイ
ズは、５０〜６０μＳｅｅ位の時間の間、継続する。従
って、この間、ノックセンサ出力をマスクすればよい。

かかる目的を達成するために、交流結合回路１１２、な
らびにノイズカット回路１１３を設けている。但し、実
際のマスク区間は上記ノイズ継続時間よシ充分大きい時
間巾、例えばｏ、　ｓ　ｍ　ｓｅｅ程度に設定している
。

交流結合回路１１２はコンデンサＣ１と抵抗Ｒ３とよシ
成る。ノイズカット回路１１３は抵抗Ｒ４，Ｒ５，Ｒ，
６，Ｒ８，ＲＩＯＩ、　　コンデンサＣ２、トランジス
タＴ２、オペアンプＯＰＩとより成る。交流結合回路１
１２は、ノックセンサ出力信号からノッキング信号を良
好に取υ出すだめの手段として設けたものであり、ノッ
キング信号（１６）をこの回路１１２を通すことによってノックセンサ出力
信号に乗っている直流バイアス電圧を除去せしめている
。もし、直流バイアス成分を重畳してなるノックセンサ
出力からノック信号のみを取シ出そうとする場合、及び
上記ノイズマスクをかけようとする場合、その処理は極
めて複雑なものとなる。この直流カットするという考え
方そのものは簡単ではあるが、ノック信号を正しく分別
するためには極めて実用性の高い技術手段である。

ノイズカット回路１１３は、主としてトランジスタＴ２
の働きによってＩｇノイズカットを行っている。トラン
ジスタＴ２は単安定回路１２８の出力Ｓ２によってオン
・オフされる。単安定回路１２８は、第２図（１）に示
すパワートランジスタのベース信号の立下シでトリガー
を受け、マスク区間中のパルスを発生する。第２図（２
）がこの単安定回路１２８の出力’８２であシ、時間巾
ｔ１がマスク区間中と々る。この単安定回路１２８の出
力Ｓ２がＩＩ　、　１１となるｔ１区間のみトランジス
タＴ２をオンする。これによって、この１．区間で（１
７）は、ノックセンサ出力はアースに短絡され、オペアンプ
ＯＰＩへの入力はなくなり、１ｇノイズをマスクするマ
スク効果を生む。尚、センサ１００の負荷インピーダン
スとして、抵抗Ｒ３，Ｒ４゜Ｒ５、コンデンサＣ１，Ｃ
２が考えられるが、抵抗Ｒ５を高抵抗、例えばＩＭΩと
することによシ、抵抗Ｒ４，Ｒ５、コンデンサＣ２は負
荷としては無視できるものとなる。従って、センサ１０
０の負荷はコンデンサＣＩ、抵抗Ｒ３だけとみるととが
できる。

ＢＰＦ１１４は、抵抗Ｒ７，Ｒ９，Ｒ，１０、コンデン
サＣ３、Ｃ４，Ｃ２２、オペアンプＯＰ２とよシ成る。

該オペアンプＯＰ２の非反転端子は、バッファの役割を
持つ電源部１２０のオペアンプＯＰ３の出力ＲＶ（３Ｖ
基準電圧）に接続している。従ってＢＰＦ１１４出力は
、上記基準電圧に直流的にバイアスされたものとなって
いる。このＢＰＦ１１４では、ノック信号と非ノツク信
号とのレヘル差ヲ大きくすべくフィルタ機能を持つ。こ
れによって、レベルによる識別を容易にする。

（１８）ＢＰＦ１１４のオペアンプＯＰ２からの出力Ｓ１は後述
のＡＧＣ回路１６０の抵抗Ｒ１６に入力される。

次にノックセンサ故障検出回路１０２Ａの動作を説明す
る。センサショート検出回路１０９は、抵抗Ｒ５５と比
較器ＣＯ２によシ構成される。更に、比較器ＣＯ２のａ
点電位を約０．２　（Ｖ）に設定しているものとする。

今、ノックセンサ１００がショートしたとすると、ａ点
電位は第２図（３）に示す如く約０（Ｖ）となる。

従って、ａ点電位はａ点電位よシ低くなり、比較器ＣＯ
２の出力は、約０（Ｖ）となる。ノックセンサ１００が
ンヨートしない正常時には、直流バイアスによりａ点電
位はａ点電位よりも大きく設定されている故、比較器Ｃ
Ｏ２の出力は略ａ点電位（即ちＯＶ）よシ大きいという
意味）になっている。

すなわち、ンヨートした時には、ｇ点電圧がＯＭとなる
。これらの結果はトランジスタＴ８０より信号Ｓ３とな
シ、積分器１２５への出力は０（ｖ）となる。かくして
、比較器ＣＯ２によってショート（１９）故障を検出できる。

本装置の特徴の一つは、ＡＧＣ回路１６０と比較回路１
１８との間の回路構成にある。ＢＰＦ１］４の出力ＳＸ
は、ＡＧＣ回ｍ　１６０に入力される。

ＡＧＣ回路１６０の出力はマスク回路１５０を介して２
つの系統に分けられる。第１の系統はノック信号を増幅
し、比較回路１１８の一方の入力端子に入力する増幅器
１５１からなる系統である。

第２の系統は、半波整流回路１１６．最大クラ／プ回路
１．１６Ａ、積分回路１１７．増幅器１１７Ａよシなる
ＢＧＬ、回路１１９である。増幅器］１７Ａの出力は比
較回路１１８の他方の入力端子に入力される。増幅器１
１７Ａの出力は増幅器１６１を介してＡＧＣ回路１６０
に負帰還される。

ノックセンサ出力は±５（ｍＶ）〜６ｏｏ（ｍＶ）の範
囲となる。即ち、１２０倍の範囲でセンサ出力が振れる
ことになる。この出力を単純に増巾した場合（例えば１
００倍）、±０．５Ｖ）〜±６０（Ｖ）となる。然るに
、自動車では、最大でバッテリ電圧（約１２（Ｖ））で
あり、６０（ｖ）の値はあシえない。

（２Ｑ）従って、従来は、飽和しないように小さいゲインで使用
するか、又は飽和することを覚悟で処理するかのいずれ
かの方法をとっていた。前者は、微小人力に対して感度
が悪くなり、後者は大振幅人力に対して感度が悪くなる
欠点を持つ。本実施例の構成では、ＡＧＣ回路１６０を
設けたこと、更に、このＡＧＣ回路１６０をＢＰＦ’ｌ
１４の出力側に設けたことを特徴とする。この構成とす
ることによってＢＰＦ１１４でノック信号と非ノツク信
号とのレベル差が大きくな９、この大きくなったレベル
差のままでＡＧＣ回路１６０に入力するため、Ｓ／Ｎ比
のよい出力を得ることができる。

第４図に示す入出力特性から明らかな如く、ＡＧＣ回路
１６０は、低レベル入力（±Ｖｔ、　）及び高レベル入
力（±ＶＨ）の場合を除き、出力ｖｏを略一定に制御す
ることができる。

ＡＧＣ回路１６０から比較回路１１８に至る回路の具体
例を第５図に示す。ＡＧＣ回路１６０は、抵抗Ｒ，１６
，Ｒ］、７．Ｒ１９，Ｉ（，１８，Ｒ，９２゜Ｒ，１０
２、オペアンプＯＰ　３　、ＰＥＴ　Ｔ１７とよシ（２
１）成る。半波整流回路１１６は、コンデンサｃ６、抵抗Ｒ
，２０，几２１．Ｒ，２２、タイオートＤ　、　。

Ｄ２　、ｉオペアンプＯＰ４より成る。

クランプ回路１１６Ａは、抵抗Ｒ２５，Ｒ，２６゜Ｒ２
７，Ｒ，２９、オペアンプＯＰ６、比較器ＣＯ５、コン
デンサＣ８、ダイオードＤＩＯとよシ成る。

積分器１１７は抵抗Ｒ２９、コンデンサＣ９とよシ成る
。増巾器１１７Ａは、抵抗Ｒ，３０，Ｒ，３１゜几３２
．Ｒ３３，Ｒ３４，Ｒ３５、オペアンプＯＰ７とよシ成
る。増巾器１６１は、オペアンプＯＰ８、抵抗Ｒ９３，
Ｒ，３７，Ｒ３８，Ｒ３６゜Ｒ，４０，Ｒ３９、コンデ
ンサＣＩＯとよシ成る。

第５図に図示した回路の動作を説明する。ＢＰＦ１１４
でフィルタリ／グされた出力Ｓ１は抵抗Ｒ１６を介して
ＡＧＣ回路１６０のＯＦ２に入力する。ＯＦ２のマイナ
ス端には増巾器１６１を介してゲインがコントロールさ
れるＦ’ＥＴ　（Ｔ１７　）が設けられている。この結
果、ＡＧＣ回路１６０のゲインは増巾器１１７ＡのＯＦ
２の出力に応じて変更される。ＡＧＣ回路１６０の出力
はマスク回（２２）路１５０によって所定タイミングのマスクがとられ、Ｃ
６，Ｒ，２０に介して半波整流器１１６に入力する。ダ
イオードＤＩ、Ｄ２の働きによシ正方向成分のみの半波
整流がなされ、最大クランプ回路１１６Ａに入力する。

このクランプ回路１１６Ａでは、比較器ＣＯ５の働きに
より所定の最大値（Ｒ２７を介してプラス端子に印加さ
れる電圧に相当する。例えば５ｖである）にクランプさ
れる。

このクランプ回路１１６Ａの出力は、抵抗Ｒ２９゜コン
デンサＣ９とよシ形成される積分回路１１７で積分され
平滑化され、更に増巾器１１７Ａで増巾され出力されて
ゆく。次に具体的に説明する。

ＡＧＣ回路１６０の入力電圧（即ちＢＰＦ１１４の出力
電圧）をＶ１％出力電圧をＶｏとし、ＥＦＴ（Ｔ１７）
の出力インピーダンスをＺＦとすると、オペアンプＯＰ
３の増巾率は、抵抗Ｒ１９の値を高抵抗に設定している
ため、ＺＦと抵抗Ｒ，１９で決まる値となる。即ち、利
得Ｇは（２３）となる。（３勺式で重要な点は、インピーダンスＺＦが
ＰＥＴ（Ｔ１５）のゲート・ソース間電圧Ｖｃｓによシ
変化することである。例えば、ＶＧ８が０（ｖ）から−
２（Ｖ）へと低くなると、増巾器１６１の出力帰還によ
、ｊ）、Ｚｐは犬きくなシ、利得Ｇは小さくなる。大き
くなった場合は逆となる。その結果ＡＧＣ回路１６０の
増幅器１１７Ａから出力されるＢＧＬ出力電圧はＡＧＣ
回路１６０への入力電圧の変動とは無関係に一定となシ
、そのＳＮ比は一定に近くなる。

Ｖｃｓ−±２００（ｍＶ）の範囲では、ＡＧＣが充分働
く。尚、抵抗Ｒ１９は１．ＦＥ’ｌｌ’　（Ｔ１５）の
断線故障時の保護用であシ高抵抗設定される。更に、Ｚ
ｒは２００Ωから２にΩ程度の値としている。

マスク回路１５０はトランジスタＴ１５、抵抗Ｒ９７と
より成る。ｉ・ランジスタＴ１５はベースに印加される
信号Ｓ４又はＳ２によシ導通する。

トランジスタＴＩ５の導通によＩＣＡＧＣ回路１６０の
出力はアース電位に降下し、マスクされる。信号Ｓ４は
一定時間巾発生回路１５８の出力であシ、（２４）信号Ｓ２は単安定回路１２８の出力である。

増巾器１５１の抵抗Ｒ９５は、オペアンプＯＰ９の出力
に対して３６０　（ｍＶ）の直流補正を行う。

更に、抵抗Ｒ３５とコンデンサＣＩＯとはＢＧＬのリッ
プル防止機能を持つ。更に、全体図を通して、オペアン
プ（ＯＰ）は、日立製のＨＡ　１７９０２、比較器（Ｃ
Ｏ）は日立製のＨＡ　１７９０１を使用している。

増巾器１６１の抵抗Ｒ，４０，Ｒ３９，Ｒ３８は、ｌ３
ＧＬ入力がない時、オペアンプＯＰ８のｅ端子はオペア
ンプＯＰ３の出力端（３Ｖ）に接続されているため、そ
の端子入力は３（ｖ）になシ、この時、オペアンプＯＰ
８の出力Ｖ２は第８図に示すように４（ｖ）になるよう
に設定する直流補正の機能を持つ。更に、オペアンプＯ
，Ｐ８は反転増巾器となっておシ、入力ｖ１が増加する
と、出力Ｖ２が減少する方向となる。この出力ｖ２はＡ
ＧＣ回路１６０のＦ’ＥＴ　（Ｔ１５）のゲート入力と
なっているため、ＢＧＬが増加すると、ｖｌが増加して
ｖ２が下シ利得Ｇも下り、ＡＧＣが働く。ここでＡＧＣ
回路（２５）１６０は、Ｖ２−３（ｖ）から働き始め、４（Ｖ）〜３
（Ｖ）の間は、ＺＦは一定となっている。

最大クランプ回路１１６ＡのオペアンプＯＰ６はインピ
ーダンス変換のために設けたバッファであり、非反転端
子電圧Ｖ、が５（ｖ）以上になろうとすると、比較器Ｃ
Ｏ５が導通し、ダイオードＤ１０、抵抗Ｒ，２８を通し
て電流が放電し、その結果、オペアンプＯＰ６の非反転
端子の端子電圧は、最大５（ｖ）にクランプされる。こ
れによって、比較器ＣＯ５の反転出力電圧（バックグラ
ウンド電圧レベル）は、ノッキングの強度にょシ変るこ
となく、ノッキング時にＢＧＬが上昇してノッキングの
検出が難しくなるようなことはなくなる。

比較回路１１８は、比較器１１８Ａ、１１８Ｂ。

抵抗Ｒ４３，Ｒ５９、ダイオードＤ３よ９成る。

比較要素１１８Ａの比較器ＣＯ４は増巾器１５１の出力
であるノック信号を含む信号と、抵抗Ｒ４１とＲ４２と
で分圧された基準電圧との比較を行う。

基準電圧は例えば４（ｖ）に設定されている。一方、比
較器ＣＯ３はＢＧＬ出力と増巾器１５１の出力（２６）との比較を行う。この結果、比較回路１１８の出力から
は、基準電圧よりも大きく、ＢＧＬ出力よシも大きな増
巾器１５１の出力Ｓ６が出力する。

尚、ダイオードＤ３はこの出力を送信する役割、抵抗几
５９は後述する遅角量設定回路１２６のコンデンサＣ１
３との間で放電用抵抗の役割を持つ。

比較回路１１８の出力Ｓ６は、次段のマスク回路１５３
に入力する。

マスク回路１５３から積分回路１２５に至る具体的回路
構成を第７図に示す。

進角信号設定回路１２７は、固定進角設定回路１２７Ａ
と可変進角設定回路１２７Ｂとよシ成る。

固定進角設定回路１２７Ａは抵抗Ｒ５６，Ｒ６８゜Ｒ，
７０，、Ｒ９８，Ｒ９９，Ｒ，１００、トランジスタＴ
ｌｌよシ成る。可変進角設定回路１２７Ｂは抵抗Ｒ，６
５，Ｒ６９、）ランシスタＴ８よシ成る。

固定進角設定回路の進角出力信号は始動時の進角のだめ
の電源電圧りにより決まる。可変進角設定回路１２７Ｂ
の進角出力信号は単安定回路１２８０出力Ｓ９により決
まる。出力Ｓ９は回転数に比（２７）例したパルス巾の信号であシ、従って、回路１２７Ｂの
進角出力信号は回転数に比例した進角信号となる。進角
信号設定回路１２７の進角出力信号は積分器１４０の入
力となる。

比較器１１８の出力は積分回路１２５に直接に加えても
よいが、遅角信号出力回路１２６を介して積分回路１２
５に印加してもよい。更に、遅角信号設定回路１２６と
比較器１１８との間にマスク回路１５３を設けることに
よって、一層正確な遅角信号を形成できる。本実施例で
は、この事例を開示している。マスク回路１５３は、抵
抗Ｒ５７゜Ｒ５８、トランジスタＴ７よシ成る。遅角信
号出力回路１２６はマスクをまぬがれた比較器１１８の
出力パルスを平滑化し且つ積分し対応する遅角制御を行
う。遅角信号設定回路１２６は、コンデンサＣ１３、抵
抗１’ｌ、６３’、Ｒ６４，Ｒ６６、Ｒ６７、トランジ
スタＴ９．ＴＩＯより成る。トランジスタＴ７は信号Ｓ
２又はＳ１０によってオンし、この時の比較器１１８の
出力８６はトランジスタＴ７を介してアースに流れ込み
マスクされる。ト（２８）ランジスタＴ７がオフの時にはコンデンサＣ１３に信号
８６は蓄積され、抵抗Ｒ６３を介してトランジスタＴ１
０を駆動する。トランジスタＴＩＯの駆動は抵抗Ｒ６４
を介して信号Ｓ３によっても行われる。信号Ｓ２は単安
定回路１２８の出力、信号Ｓ　］、　０は一定時間発生
回路１５７の出力である。信号８３は異常検出回路１０
２Ａの出力である。トランジスタＴ９のベースに印加さ
れる電源電圧りは、電源回路（後述）から提供をうける
。

エンジン始動時にはバッテリ電圧が所定の最低許容電圧
よシも低下する。バッテリ容量が少なくなった時も同様
である。この異常な電圧低下時には電圧りは高い電圧と
なシ、正常電圧時には低い電圧となっている。高い電圧
りの時にトランジスタＴ９はオンし、トランジスタは抵
抗Ｒ６３，Ｒ６４を介して印加される信号のいかんにか
かわらず、オフを継続する。一方、電圧りが低い時には
、トランジスタＴ９はオフし、この結果、トランジスタ
ＴＩＯは、抵抗几６３．Ｒ６４を介した電圧の値によっ
てオン、オフの駆動が行われる。

（２９）積分回路１２５は、積分器１４０、最大電圧クランプ回
路１４１、最小電圧クランプ回路１４２より成る。積分
器１４０は、オペアンプ０Ｐ１５、コンデンサＣ１４，
Ｃ１５、抵抗Ｒ２００より成る。最大電圧クランプ回路
１４１はオペアンプ０Ｐ１６、抵抗Ｒ，７１、Ｒ７４，
Ｒ，７５，Ｒ７，６゜Ｒ７７、Ｒ７８、ダイオードＤ７
、トランジスタＴ２０より成る。最小電圧クランプ回路
１４２は、オペアンプ０Ｐ１７、抵抗Ｒ６０，Ｒ６１、
ダイオードＤ６よシ成る。

゛　次に、積分回路１２５の回路動作を説明する。

今、比較器１１８の出力を入力とする遅角信号設定回路
１２６の出力であるノック信号により、トランジスタＴ
ＩＯはノック信号に同期してＯＮする。従って、第２図
（９）に示すように、ノック信号のパルス巾ｔ。（約４
０〜７０μ５ｅｉＣ位）の間、トランジスタＴ１０は導
通し、電流１１がオペアンプＱＰ１５よｐコンデンサＣ
１４，Ｃ１５、抵抗几６７、トランジスタＴＩＯを介し
てアースへと流れる。また、この時のオペアンプ０Ｐ１
５の出（３０）力電圧は３（ｖ）である。

したがって、この時のオペアンプ０Ｐ１５の１パルス当
シの電圧上昇率（電圧上昇／１パルス）ΔＶ１は次のよ
うになる。

より、但し、容量ＣはコンデンサＣ１４，Ｃ１５の直列容量値
である。この（５）式から明らかなように、オペアンプ
０Ｐ１５の出力電圧は、ノッキングパルス数に比例して
上昇することになる。

一方、毎周期ごとに、単安定回路１２８の反転出力Ｓ９
がトランジスタＴ６からトランジスタＴ８のベースに印
加され、一定マスク時間１．の間、トランジスタＴ８を
オフする。従って、この間、電流！２が電源Ｖ＋から抵
抗Ｒ９８Ｊ１００、コンデンサＣ１４，Ｃ１５を介して
オペアンプ０Ｐ１５へと流れる。ツェナーダイオードＺ
Ｄ４（３１）のツェナー電圧は６（ｖ）である。また、オペアンプ０
Ｐ１５のθ端子は一３ボルトとなっている。したがって
、オペアンプ０Ｐ１５に単安定回路１２８から１パルス
入力するごとにオペアンプ０Ｐ１５の出力電圧は、下記
の電圧下降率（下降電圧値／周期）ΔＶ２に従って下降
することになる。

したがってこの電圧降下率ΔＶ２はエンジンのトルク、馬力等の動
力性能を考慮し電圧上昇率Δｖ１の約１１５０に設定さ
れている。積分器の出力は、その最大値を最大クランプ
回路１４１のクランプ電圧によりクランプされ、その最
小値を最小クランプ回路１４２のクランプ電圧によって
クランプされる。

積分回路１２５は、エンジン始動時には、電圧りにより
トランジスタＴｌｌがオンすることによ（３２）り特定の進角特性（進角値）を持たせるようにしである
。この進角特性は、積分回路１２５が指令を行いリター
ド回路１３２が実際の進角（遅角）制御を行う。このリ
タード回路１３２は例えば、下記文献（［Ｊ、Ｓ、　ｐ
ａｔｅｎｔ　ａｐｐｌ、、ｉｃａ、ｔｉｏｎ　。

Ｓｅｒ、　Ａ　８０２０２　、　ｂｙ　Ｎｏｂｏｒｕ　
Ｓｕｇｉｕｒａ　。

ｆｉｌｅｄ　ｏｃｔｏｂｅｒ　ｌ　、　１９７９　　ａ
ｎｄ　ａｓ、ｓｉｇｎｅｄｔｏ　ｔｈｅ　ａ３５ｊｇｎ
ｅｅ　ｏｆ　ｔｈｉｓ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ”Ｊｇ
ｎｉｔｉｏｎ　ｔｉｍｉｎｇ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｓｙｓ
ｔｅｍ　ｆｏｒｉｎｔｅｒｎａｌ　　ｃｏｍｂｕ３ｔｉ
ｏｎ　ｅｎｇｉｎｅ”）示されたものが使用される。

こ＼でリタード回路１３２の動作について説明する。

一般に、点火時期特性は相対的なものであり、ディスト
リビュータと、使用されている点火装置で決まるある運
転モードに従って決定される。まだ、ノック時の最大遅
角特性を与えておき、ノック時にこの特性に乗るように
している。第８図には、進角及び遅角特性を示し、実線
はある運転モードでの最小遅角（即ち最小クランプ電圧
）特性、（３３）点線はノック時の最大遅角（即ち最大クランプ電圧）特
性を示している。低速時、例えば２００ｒｐｍ以下では
、点火時期特性で決まる最大進角特性になるべく制御す
る。かかる特性を採用する理由は、起動時の始動を確実
に達成するためである。即ち、始動時、点火時期を遅ら
せるとエンジンは逆回転トルクを生じ、スタータの負荷
は非常に犬となる。この結果、スタータの駆動電流が異
常に大となりスタータではエンジンをまわすことができ
なくなり、いわゆる始動失敗となる。かかる始動失敗を
なくすために、始動時、例えば２０Ｏｒｐｍ以下では、
点火時期特性で決まる最大進角特性にさせている。

以上の特徴を達成すべきリタード回路１３２の特性を第
９図に示す。図示する如く、積分回路１２５の出力、即
ち積分器１４０の出力電圧に対して一定角度傾斜特性と
なるべくリタード特性を持っている。このため、毎周期
一定角度の進角となる。即ち、点火時期はノッキングパ
ルス数に応じて遅角しながら毎周期一定角度進角する構
成と（３４１なっている。

次に、かかるリタード回路１３２を制御する積分回路１
２５の動作、特に起動特進角を行う始動時対策について
述べる。この始動時対策は電源回路に関係あるもの故、
第１０図に示す電源回路の説明を先ず行う。

この電源回路は、始動検出用電源装置５０、実際の電源
装置５１とよりなる。電源装置５０、抵抗Ｒ８６，Ｉ（
，８７，Ｒ，８８，Ｒ，８９、ツェナーダイオードＺＤ
３、コンデンサＣ１９、ダイオードＤ９よシ成る。電源
装置５１は、抵抗９０，９１、コンデン−！；１−Ｃ２
０，Ｃ２１、ツェナーダイオードＺＤ４．ＺＤ５よシ成
る。バッテリ電源はＢＷ端に接続され、ツェナーダイオ
ードＺＤ５により所定電圧（６，２Ｖ）以」二の電圧は
カットされ、Ｂ二６．２ｖが出力される。電圧Ａ及びＤ
は始動検出を反映した電圧となる。即ち、始動時にはバ
ッテリ電圧が低下する。その低下量が基準値以上になる
とトランジスタＴ１４はオフし、電圧ＡとＤとは同じ値
となる。バッテリの電源容量が低下した時（３５）にも同じ動作となる。バッテリの電源電圧が正常であれ
ば、トランジスタＴ１４はオンであり、Ｄ電圧は略アー
ス電位となり、点電圧は抵抗孔８６によるドロップ電圧
相当となる。抵抗］’（８６は比較的高抵抗（２２にΩ
）に設定している。このＤ電圧はトランジスタＴ９のベ
ース、トランジスタＴｌｌのベースに印加しており、始
動時の所定の進角特性を設定する。

また、Ｔ端子より水温スイッチからの信号が入力される
。すなわち、エンジンの冷却水幅が所定値（例えば７０
Ｃ）以下のときは（、ｏｗ倍信号入力される。したがっ
て、ＢＷ端子よシ抵抗Ｆｌ、８８を通シ、ダイオードＤ
Ｉ２を通って、抵抗孔２２１を介してＴ端子に電流が流
れ、ダイオードＤ１２のアノード側の電位が低くなる。

するとツェナーダイオードＺＤ３に電流が流れず、トラ
ンジスタＴ１４がカットオフする。このトランジスタＴ
１４がオフすると、トランジスタＴ１４のコレクタ側に
接続されているトランジスタＴ９のベースに電流が流れ
オンする。このトランジスタＴ９のオン（３６）によってトランジスタＴＩＯがオフし、ノック制御が作
動しないように構成されている。すなわち、暖気運転中
はリタードしないようにしている。

次にかかるリタード回路１３２を制御する積分回路１２
５の動作、特に起動特進角を行う始動時対策について述
べよう。ツェナーダイオードＺＤ３は約６（ｖ）のツェ
ナー電圧を持ち、電源電圧（Ｖ＋）が低い時、即ちスタ
ータオンのエンジン始動時には、抵抗ＩＩ、８８．Ｒ８
９の中点電圧がツェナーダイオードＺＤ３をオンできな
くなる。このため、トランジスタＴ１４がオフし、トラ
ンジスタＴ９゜ＴＩＯがオンする。この時、トランジス
タＴＩＯはオフとなる。またトランジスタＴｌｌのオン
によシミ源よシ抵抗Ｒ７０を通して電流Ｌ２と同じ方向
に電流が流れ、オペアンプ０Ｐ１５の出力はに点電圧と
同じ電圧迄減少しクランプされることになる。このに点
電圧が第９図に示す最小クランプ電圧１．５Ｍに対応す
る。このクランプされた出力が第８図に点線で示す始動
時の最大遅角特性を設定することになる。これによって
、リタード回（３７）路１３２が制御され、最大遅角特性に設定されることに
なる。

次にセンサ１００の故障時における積分回路１２５の動
作を説明する。第３図に図示されたセンサンヨード検出
器１０８ならびにセンサオープン検出器１０９からの出
力によシ、第７図に図示され７’ＣＩ−ラ／ジスタＴ７
がオフとなり、トランジスタＴＩＯ，Ｔ２０がオンとな
る。トランジスタＴＩＯがオンすると、上述の遅角動作
と同じように、コンデンサＣ１４，Ｃ１５に電流Ｉ、が
流れ続け、従ってオペアンプ０Ｐ１５の出力電圧は、ｈ
点電圧と同じ６ｖの電圧（最大電圧）にクランプされる
。更に、トランジスタＴ２０がオ／する結果、ｈ点電圧
は、通常時の電圧よシ低い５ｖのフェールセーフ電圧に
制御をうける。これによって、異常時も適切な遅角特性
をうる。なお、トランジスタＴ２０を省略した場合のフ
ェールセーフクランプ電圧は第９図に示すように６ｖと
なる。

第１１図は第３図のａ点に異常電圧が重畳した時の動作
波形図を示す。この異常検出は検出回路（３８）１０８．１０９が兼用して動作することによって行われ
る。第１１図（］）はパパワートランジスタのベース信
号であシ、ノックセンサ１００が何等かの原因で異常信
号となると、第１１図（２）に示すように、連続的にｂ
点電圧よシ高い電圧が発生し、従って比較器の出力は第
１１図（３）のように連続的に０（ｖ）に下がシ、従っ
て積分回路１２５の出力は第１１図（４）のように動作
の後、フェールセーフクランプ電圧（図では５．４　Ｖ
　）にクランプされる。従って、異常電圧に対しても充
分対処できることになる。

第１２図は各種のタイミング信号を発生するタイミング
信号発生回路を示す。単安定回路１２８は、抵抗几４４
．Ｒ４５，Ｒ４６，Ｒ４７，Ｒ４８゜Ｒ，４９，Ｒ５０
，Ｒ５１，Ｅｔ、５２．Ｒ５３，Ｒ，５４゜コンデンサ
Ｃ１ｌ、Ｃ１２、）ランジスタＴ３゜Ｔ４．、Ｔ５．Ｔ
６、ダイオードＤ４．Ｄ５より成る。回転数検出回路１
５６は抵抗Ｒ７９，Ｒ８０゜Ｒ８１，Ｒ，８３，Ｒ，８
４，Ｒ，９６，Ｒ１０３゜Ｒ２０１，Ｒ２０２，Ｒ２Ｏ
３、オペアンプ（３９）０Ｐ１０、コンパレータＣＯ６、コンデンサ０１８、ダ
イオードＤ８、トランジスタＴ１３とより成る。

単安定回路１２８の動作を説明する。端子Ｐには第２図
（１）に示すパワートランジスタのベース信号が印加さ
れている。このベース信号のＨでトランジスタＴ３はオ
ンし、トランジスタＴ４はオフする。トランジスタＴ４
のオフにより、コンデンサＣ１２には電源Ｂ→抵抗Ｒ４
８→Ｒ５０→Ｃ１２→トランジスタＴ５のベースへの経
路が形成される。一方、ベース信号のＬでトランジスタ
Ｔ３はオフ、トランジスタＴ４はオンとなシ、電源Ｂ→
抵抗Ｒ５１→コンデンサＣ１２→抵抗Ｒ５’　０→Ｄ５
→トランジスタＴ４→Ｒ４９→アースの経路が形成され
る。この２つの経路はコンデンサＣＩ２への充放電回路
であり、トランジスタＴ５のコレクタ端には第２図（２
）に示す如き時間巾ｔ１なるスパークタイミングに同期
したパルスＳ２が発生する。また、トランジスタＴ６は
トランジスタＴ５と逆相関係にある故、信号Ｓ２と逆相
のパルスＳ９を出力する。この信号Ｓ２は、点火ノイズ
タ（４０）ット回路１１３のトランジスタＴ２のベースに印加され
て点火ノイズカット信号となり、且つマスク回路１５３
のトランジスタＴ７のベースに印加されて点火ノイズカ
ットの役割を果している。信号９は進角信号出力回路１
２７のトランジスタＴ８のベースに印加され、進角制御
に供されている。更に、信号Ｓ２は回転検出回路１５６
の入力信号となっている。

回転数検出回路１５６の動作を説明する。トランジスタ
Ｔ１３は信号Ｓ２のＨで且つトランジスタＴ３のオフ時
の２条件成立によジオンする。この結果、第２図のパル
ス巾１１でオンすることになる。このパルスの周期は回
転数に比例する故、結局、トランジスタＴ１３は回転数
に応じて駆動される。オペアンプ０Ｐ１０のプラス端子
には最低電圧クランプ回路１４２０に点電圧（約１．７
　Ｖ　）が印加されている゛。トランジスタＴ１３のオ
ン時には、オペアンプ０Ｐ１０の出力側からコンデンサ
Ｃ１８→Ｒ，８０→Ｔ１３→アースなる経路が作られ、
コンデンサ０１８は充電される。トランク（４１）スタＴ１３のオフ時にはコンデンサ０１８の電荷は抵抗
Ｒ８１に流れる。オペアンプ０ＰＩＯはグラス端子、マ
イナス端子に印加する電圧の偏差に対応する出力を発生
し、コンパレータＣＯ６のマイナス端子に印加される。

！、たコンパレータＣＯ６のプラス端子には抵抗Ｒ８４
，Ｒ８３に分圧された一定電圧（３，ＯＶ　）が印加さ
れている。コンパレータＣ’０６のマイナス端子には１
．７Ｖ以上で且つ回転数に応じた電圧が印加され、一定
電圧３ｖと比較される。３ｖ以上の時にコンパレータＣ
Ｏ６の出力はＬとなｐ、３Ｖ以下の時はＨとなる。基準
となる電圧３Ｖは高速回転時対応の電圧である。

具体的には、−この電圧３Ｖに対応する回転数はａｏｏ
ｏ、ｒｐｍに設定している。従って、３０００ｒｐｍ以
下の時のみ、コンパレータＣＯ６の出力はＨになる。３
０００ｒｐｍ以下の回転の時にクランプ回路１４１のト
ランジスタＴ２０をオンする。

トランジスタＴ２０のオンによシオペアンプ０Ｐ１６の
マイナス端への印加電圧はトランジスタＴ２０オフ時に
比べて低くなる。尚、ダイオ−（４２）ドＤ８．抵抗Ｒ１０３はヒステリシス特性を持たせるも
のであり、３０００ｒｐｍに対してこの回路が応動する
のに時間がかがシ、その間若干回転数が上昇することが
あｐｌこの上昇分を見越した出力を得るようにしている
。

したがって、本実施例によれば簡単な回路で、回転数に
関係なくノックセンサのンヨート検出をすることができ
る。

以上説明したように、本発明によれば、いかなるエンジ
ン回転領域においても圧電型ノックセンサのショートを
検出することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の全体構成図、第２図（１）〜００）は
タイムチャート、第３図、第５図、第７図、第１０図、
第１２図は具体的回路側図、第４図、第６図、第８図、
第９図は各特性説明図、第１１図（１）〜（４）、第１
３図（１）〜（力はタイムチャートである。１００・・・ノックセンサ、１０１・・・ノック制御装
置。代理人　弁理士　高橋明夫（４３）

Claims

【特許請求の範囲】

１゜圧電型ノックセンサから出力される信号に基づきノ
ックの発生を検出して信号を出力するノック検出回路か
らの出力信号によってエンジン点火時期を制御するもの
において、上記圧電型ノックセンサを高抵抗でバイアス
しコンデンサ結合によって信号伝送を行うように構成す
ると共に、該伝送信号が零電位近傍に低下したときに前
記圧電型ノックセンサのショートを検出するようにした
ことを特徴とする圧電型ノックセンサのショート検出回
路。