JPH1192640A - ポリブチレンテレフタレート樹脂成形材料及び成形品 - Google Patents
ポリブチレンテレフタレート樹脂成形材料及び成形品Info
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- JPH1192640A JPH1192640A JP25518997A JP25518997A JPH1192640A JP H1192640 A JPH1192640 A JP H1192640A JP 25518997 A JP25518997 A JP 25518997A JP 25518997 A JP25518997 A JP 25518997A JP H1192640 A JPH1192640 A JP H1192640A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 低反り性、高強度性、高耐熱性を有し、しか
も超音波加工性に優れる成形品を形成することができる
ポリブチレンテレフタレート樹脂成形材料を提供する。 【解決手段】 ポリブチレンテレフタレート樹脂とガラ
ス繊維を含有するポリブチレンテレフタレート樹脂成形
材料に関する。ガラスフレークを配合する。ガラス繊維
によって高強度性、高耐熱性を有する成形品を形成する
ことができる。またガラスフレークによってガラス繊維
の配向度合いを緩和して低反り性を有する成形品を形成
することができる。ガラス繊維の配向度合いを緩和する
材料として超音波を減退させないガラスフレークを用い
ることによって、超音波加工性に優れる成形品を形成す
ることができる。
も超音波加工性に優れる成形品を形成することができる
ポリブチレンテレフタレート樹脂成形材料を提供する。 【解決手段】 ポリブチレンテレフタレート樹脂とガラ
ス繊維を含有するポリブチレンテレフタレート樹脂成形
材料に関する。ガラスフレークを配合する。ガラス繊維
によって高強度性、高耐熱性を有する成形品を形成する
ことができる。またガラスフレークによってガラス繊維
の配向度合いを緩和して低反り性を有する成形品を形成
することができる。ガラス繊維の配向度合いを緩和する
材料として超音波を減退させないガラスフレークを用い
ることによって、超音波加工性に優れる成形品を形成す
ることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電気部品や自動車
用部品などとして用いられる成形品、具体的にはタイマ
ー、スイッチ、リレー、コネクタ、ブレーカ、プラグ等
の構造部品などとして用いられる成形品を形成するため
のポリブチレンテレフタレート樹脂成形材料及びその成
形品に関するものである。
用部品などとして用いられる成形品、具体的にはタイマ
ー、スイッチ、リレー、コネクタ、ブレーカ、プラグ等
の構造部品などとして用いられる成形品を形成するため
のポリブチレンテレフタレート樹脂成形材料及びその成
形品に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、ポリブチレンテレフタレート
樹脂（以下、ＰＢＴ樹脂と略する）に補強材料としてガ
ラス繊維を配合してポリブチレンテレフタレート樹脂成
形材料（以下、ＰＢＴ樹脂成形材料と略する）を調製す
ることが行われている。この成形材料はガラス繊維を含
有しているので、ガラス繊維の配向によってＰＢＴ樹脂
単独で形成された成形品よりも機械的強度や剛性、及び
荷重たわみ温度（耐熱性）等の性能が向上したガラス繊
維強化成形品を得ることができるのである。
樹脂（以下、ＰＢＴ樹脂と略する）に補強材料としてガ
ラス繊維を配合してポリブチレンテレフタレート樹脂成
形材料（以下、ＰＢＴ樹脂成形材料と略する）を調製す
ることが行われている。この成形材料はガラス繊維を含
有しているので、ガラス繊維の配向によってＰＢＴ樹脂
単独で形成された成形品よりも機械的強度や剛性、及び
荷重たわみ温度（耐熱性）等の性能が向上したガラス繊
維強化成形品を得ることができるのである。
【０００３】しかしながら、ガラス繊維の配向度合いが
あまりにも高くなると、成形品に反りが発生し易くなる
ので、ガラス繊維の配向度合いの緩和のために、マイカ
やタルクなどの無機フィラーをＰＢＴ樹脂成形材料に配
合することが行われている。またＰＢＴ樹脂は結晶性樹
脂であって、これが成形時あるいは成形後に結晶性収縮
を起こすことによっても成形品に反りが発生するので、
ＰＢＴ樹脂の結晶性収縮の緩和のために、ポリカーボネ
ート（以下、ＰＣ樹脂と略す）などの非結晶性樹脂やポ
リエチレンテレフタレート樹脂（以下、ＰＥＴ樹脂と略
す）などのＰＢＴ樹脂よりも結晶化温度の高い結晶性樹
脂を配合してＰＢＴ樹脂成形材料のアロイ化を図ること
が行われている。つまり、ＰＢＴ樹脂成形材料に非結晶
性樹脂やＰＢＴ樹脂よりも結晶化温度の高い結晶性樹脂
を配合することによって、ＰＢＴ樹脂の結晶化温度（成
形温度）でＰＢＴ樹脂成形材料を成形しても成形品に非
晶質部分を残存させることができ、この非晶質部分でＰ
ＢＴ樹脂の結晶性収縮を緩和して成形品の反りの発生を
防止することができるのである。
あまりにも高くなると、成形品に反りが発生し易くなる
ので、ガラス繊維の配向度合いの緩和のために、マイカ
やタルクなどの無機フィラーをＰＢＴ樹脂成形材料に配
合することが行われている。またＰＢＴ樹脂は結晶性樹
脂であって、これが成形時あるいは成形後に結晶性収縮
を起こすことによっても成形品に反りが発生するので、
ＰＢＴ樹脂の結晶性収縮の緩和のために、ポリカーボネ
ート（以下、ＰＣ樹脂と略す）などの非結晶性樹脂やポ
リエチレンテレフタレート樹脂（以下、ＰＥＴ樹脂と略
す）などのＰＢＴ樹脂よりも結晶化温度の高い結晶性樹
脂を配合してＰＢＴ樹脂成形材料のアロイ化を図ること
が行われている。つまり、ＰＢＴ樹脂成形材料に非結晶
性樹脂やＰＢＴ樹脂よりも結晶化温度の高い結晶性樹脂
を配合することによって、ＰＢＴ樹脂の結晶化温度（成
形温度）でＰＢＴ樹脂成形材料を成形しても成形品に非
晶質部分を残存させることができ、この非晶質部分でＰ
ＢＴ樹脂の結晶性収縮を緩和して成形品の反りの発生を
防止することができるのである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし上記従来のＰＢ
Ｔ樹脂成形材料で形成される成形品は、マイカやタルク
などの無機フィラーや非結晶性樹脂やＰＢＴ樹脂よりも
結晶化温度の高い結晶性樹脂を含有しているので、これ
らが超音波を減退させることになり、従って、複数個の
成形品を超音波で融着して接合しても融着接合部分の強
度を高くすることができず、超音波加工性が低いという
問題があった。
Ｔ樹脂成形材料で形成される成形品は、マイカやタルク
などの無機フィラーや非結晶性樹脂やＰＢＴ樹脂よりも
結晶化温度の高い結晶性樹脂を含有しているので、これ
らが超音波を減退させることになり、従って、複数個の
成形品を超音波で融着して接合しても融着接合部分の強
度を高くすることができず、超音波加工性が低いという
問題があった。
【０００５】本発明は上記の点に鑑みてなされたもので
あり、低反り性、高強度性、高耐熱性を有し、しかも超
音波加工性に優れる成形品を形成することができるポリ
ブチレンテレフタレート樹脂成形材料を提供することを
目的とするものであり、また低反り性、高強度性、高耐
熱性を有し、しかも超音波加工性に優れる成形品を提供
することを目的とするものである。
あり、低反り性、高強度性、高耐熱性を有し、しかも超
音波加工性に優れる成形品を形成することができるポリ
ブチレンテレフタレート樹脂成形材料を提供することを
目的とするものであり、また低反り性、高強度性、高耐
熱性を有し、しかも超音波加工性に優れる成形品を提供
することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１に記載
のポリブチレンテレフタレート樹脂成形材料は、ポリブ
チレンテレフタレート樹脂とガラス繊維を含有するポリ
ブチレンテレフタレート樹脂成形材料であって、ガラス
フレークを配合して成ることを特徴とするものである。
のポリブチレンテレフタレート樹脂成形材料は、ポリブ
チレンテレフタレート樹脂とガラス繊維を含有するポリ
ブチレンテレフタレート樹脂成形材料であって、ガラス
フレークを配合して成ることを特徴とするものである。
【０００７】また本発明の請求項２に記載のポリブチレ
ンテレフタレート樹脂成形材料は、請求項１の構成に加
えて、ポリエチレンテレフタレート樹脂を配合して成る
ことを特徴とするものである。また本発明の請求項３に
記載のポリブチレンテレフタレート樹脂成形材料は、請
求項１又は２の構成に加えて、難燃剤を配合して成るこ
とを特徴とするものである。
ンテレフタレート樹脂成形材料は、請求項１の構成に加
えて、ポリエチレンテレフタレート樹脂を配合して成る
ことを特徴とするものである。また本発明の請求項３に
記載のポリブチレンテレフタレート樹脂成形材料は、請
求項１又は２の構成に加えて、難燃剤を配合して成るこ
とを特徴とするものである。
【０００８】また本発明の請求項４に記載のポリブチレ
ンテレフタレート樹脂成形材料は、請求項１乃至３のい
ずれかの構成に加えて、ガラスフレークの平均粒径を
０．３〜１．０ｍｍにして成ることを特徴とするもので
ある。また本発明の請求項５に記載のポリブチレンテレ
フタレート樹脂成形材料は、請求項１乃至４のいずれか
の構成に加えて、ガラス繊維／ガラスフレークの重量配
合比を３／７〜７／３にして成ることを特徴とするもの
である。
ンテレフタレート樹脂成形材料は、請求項１乃至３のい
ずれかの構成に加えて、ガラスフレークの平均粒径を
０．３〜１．０ｍｍにして成ることを特徴とするもので
ある。また本発明の請求項５に記載のポリブチレンテレ
フタレート樹脂成形材料は、請求項１乃至４のいずれか
の構成に加えて、ガラス繊維／ガラスフレークの重量配
合比を３／７〜７／３にして成ることを特徴とするもの
である。
【０００９】また本発明の請求項６に記載のポリブチレ
ンテレフタレート樹脂成形材料は、請求項１乃至５のい
ずれかの構成に加えて、ガラスフレークの配合量を全体
の５〜３５重量％にして成ることを特徴とするものであ
る。また本発明の請求項７に記載のポリブチレンテレフ
タレート樹脂成形材料は、請求項１乃至６のいずれかの
構成に加えて、ポリブチレンテレフタレート樹脂／ポリ
エチレンテレフタレート樹脂の重量配合比を６／４〜８
／２にして成ることを特徴とするものである。
ンテレフタレート樹脂成形材料は、請求項１乃至５のい
ずれかの構成に加えて、ガラスフレークの配合量を全体
の５〜３５重量％にして成ることを特徴とするものであ
る。また本発明の請求項７に記載のポリブチレンテレフ
タレート樹脂成形材料は、請求項１乃至６のいずれかの
構成に加えて、ポリブチレンテレフタレート樹脂／ポリ
エチレンテレフタレート樹脂の重量配合比を６／４〜８
／２にして成ることを特徴とするものである。
【００１０】本発明の請求項８に記載の成形品は、請求
項１乃至７のいずれかに記載のポリブチレンテレフタレ
ート樹脂成形材料を成形して成ることを特徴とするもの
である。
項１乃至７のいずれかに記載のポリブチレンテレフタレ
ート樹脂成形材料を成形して成ることを特徴とするもの
である。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。本発明のＰＢＴ樹脂成形材料は、ＰＢＴ樹脂とガ
ラス繊維とガラスフレークを配合混合して調製される。
ガラス繊維としては従来からガラス繊維強化プラスチッ
ク（ＧＦＲＰ）に用いられているものをそのまま使用す
ることができ、その長さは１．５〜３．０ｍｍであるこ
とが好ましい。ガラス繊維の長さが１．５ｍｍ未満であ
れば、ガラス繊維による補強効果が小さくなって成形品
の強度が低下する恐れがあり、ガラス繊維の長さが３．
０ｍｍを超えると、成形材料の流れ性が低くなってＰＢ
Ｔ樹脂成形材料の成形性が低下する恐れがある。
する。本発明のＰＢＴ樹脂成形材料は、ＰＢＴ樹脂とガ
ラス繊維とガラスフレークを配合混合して調製される。
ガラス繊維としては従来からガラス繊維強化プラスチッ
ク（ＧＦＲＰ）に用いられているものをそのまま使用す
ることができ、その長さは１．５〜３．０ｍｍであるこ
とが好ましい。ガラス繊維の長さが１．５ｍｍ未満であ
れば、ガラス繊維による補強効果が小さくなって成形品
の強度が低下する恐れがあり、ガラス繊維の長さが３．
０ｍｍを超えると、成形材料の流れ性が低くなってＰＢ
Ｔ樹脂成形材料の成形性が低下する恐れがある。
【００１２】またガラス繊維の配合量はＰＢＴ樹脂成形
材料の全体に対して５〜３５重量％に設定することがで
きる。ガラス繊維の配合量が５重量％未満であれば、ガ
ラス繊維による補強効果が小さくなって成形品の強度が
低下する恐れがあり、ガラス繊維の配合量が３５重量％
を超えると、ガラス繊維の配向の影響が大きくなって成
形品に反りが発生する恐れがある。
材料の全体に対して５〜３５重量％に設定することがで
きる。ガラス繊維の配合量が５重量％未満であれば、ガ
ラス繊維による補強効果が小さくなって成形品の強度が
低下する恐れがあり、ガラス繊維の配合量が３５重量％
を超えると、ガラス繊維の配向の影響が大きくなって成
形品に反りが発生する恐れがある。
【００１３】ガラスフレークはガラスの薄い膜を粉砕し
て得られる厚さ数μｍの鱗片状の材料であって、平均粒
径（ＰＢＴ樹脂成形材料に配合される多数枚あるいは全
部のガラスフレークの最長粒径の平均値）が０．３〜
１．０ｍｍのものを用いることができる。ガラスフレー
クの平均粒径が０．３ｍｍ未満であると、ガラスフレー
クによるガラス繊維の配向度合いの緩和効果を十分に得
ることができず、成形品に反りが発生する恐れがあり、
ガラスフレークの平均粒径が１．０ｍｍを超えると、Ｐ
ＢＴ樹脂成形材料の流れ性が低くなって成形性が低下す
る恐れがある。
て得られる厚さ数μｍの鱗片状の材料であって、平均粒
径（ＰＢＴ樹脂成形材料に配合される多数枚あるいは全
部のガラスフレークの最長粒径の平均値）が０．３〜
１．０ｍｍのものを用いることができる。ガラスフレー
クの平均粒径が０．３ｍｍ未満であると、ガラスフレー
クによるガラス繊維の配向度合いの緩和効果を十分に得
ることができず、成形品に反りが発生する恐れがあり、
ガラスフレークの平均粒径が１．０ｍｍを超えると、Ｐ
ＢＴ樹脂成形材料の流れ性が低くなって成形性が低下す
る恐れがある。
【００１４】またガラスフレークの配合量はＰＢＴ樹脂
成形材料の全体に対して５〜３５重量％に設定すること
ができる。ガラスフレークの配合量が５重量％未満であ
れば、ガラスフレークによるガラス繊維の配向度合いの
緩和効果を十分に得ることができず、成形品に反りが発
生する恐れがあり、ガラスフレークの配合量が３５重量
％を超えると、ＰＢＴ樹脂成形材料の流れ性が低くなっ
て成形性が低下する恐れがある。
成形材料の全体に対して５〜３５重量％に設定すること
ができる。ガラスフレークの配合量が５重量％未満であ
れば、ガラスフレークによるガラス繊維の配向度合いの
緩和効果を十分に得ることができず、成形品に反りが発
生する恐れがあり、ガラスフレークの配合量が３５重量
％を超えると、ＰＢＴ樹脂成形材料の流れ性が低くなっ
て成形性が低下する恐れがある。
【００１５】ガラス繊維とガラスフレークの配合比は重
量換算でガラス繊維／ガラスフレーク＝３／７〜７／３
に設定するのが好ましい。ガラス繊維／ガラスフレーク
の配合比が３／７未満であると、ガラス繊維に対するガ
ラスフレークの量が多過ぎてＰＢＴ樹脂成形材料の製造
においてストランド化が困難になる（ＰＢＴ樹脂成形材
料を紐状あるいはうどん状に連続的に製造することがで
きず、切れてしまう）恐れがあり、ガラス繊維／ガラス
フレークの配合比が７／３を超えると、ガラス繊維に対
するガラスフレークの量が少な過ぎてガラスフレークに
よるガラス繊維の配向度合いの緩和効果を十分に得るこ
とができず、成形品に反りが発生する恐れがある。
量換算でガラス繊維／ガラスフレーク＝３／７〜７／３
に設定するのが好ましい。ガラス繊維／ガラスフレーク
の配合比が３／７未満であると、ガラス繊維に対するガ
ラスフレークの量が多過ぎてＰＢＴ樹脂成形材料の製造
においてストランド化が困難になる（ＰＢＴ樹脂成形材
料を紐状あるいはうどん状に連続的に製造することがで
きず、切れてしまう）恐れがあり、ガラス繊維／ガラス
フレークの配合比が７／３を超えると、ガラス繊維に対
するガラスフレークの量が少な過ぎてガラスフレークに
よるガラス繊維の配向度合いの緩和効果を十分に得るこ
とができず、成形品に反りが発生する恐れがある。
【００１６】また本発明のＰＢＴ樹脂成形材料には難燃
性を向上させるために難燃剤を配合することができる。
難燃剤としては臭素化エポキシ樹脂等の臭素化化合物や
三酸化アンチモン（Ｓｂ2 Ｏ3 ）などを用いることがで
きる。この難燃剤の配合量はＰＢＴ樹脂成形材料の全体
に対して５〜４０重量％に設定することができる。難燃
剤の配合量が５重量％未満であれば、成形品の難燃性が
低下する恐れがあり、また難燃剤の配合量が４０重量％
を超えると、得られる成形品の機械強度（曲げ強度や引
張強度）が低下する恐れがある。
性を向上させるために難燃剤を配合することができる。
難燃剤としては臭素化エポキシ樹脂等の臭素化化合物や
三酸化アンチモン（Ｓｂ2 Ｏ3 ）などを用いることがで
きる。この難燃剤の配合量はＰＢＴ樹脂成形材料の全体
に対して５〜４０重量％に設定することができる。難燃
剤の配合量が５重量％未満であれば、成形品の難燃性が
低下する恐れがあり、また難燃剤の配合量が４０重量％
を超えると、得られる成形品の機械強度（曲げ強度や引
張強度）が低下する恐れがある。
【００１７】また本発明のＰＢＴ樹脂成形材料にはＰＢ
Ｔ樹脂の結晶性収縮の緩和のために、ＰＢＴ樹脂よりも
結晶化温度の高い結晶性熱可塑性樹脂であるＰＥＴ樹脂
を配合して混ぜ合わせることによってＰＢＴ樹脂成形材
料のアロイ化を図ることができる。ＰＥＴ樹脂の配合量
は、ＰＢＴ樹脂／ＰＥＴ樹脂の配合比が重量換算でＰＢ
Ｔ樹脂／ＰＥＴ樹脂＝６／４〜８／２となるように設定
するのが好ましい。ＰＢＴ樹脂／ＰＥＴ樹脂の配合比が
６／４未満であると、ＰＢＴ樹脂に対するＰＥＴ樹脂の
量が多過ぎて、成形品においてＰＢＴ樹脂の結晶化が低
下して成形品の機械強度が低くなったり成形品の成形時
間が長くなったりする恐れがあり、ＰＢＴ樹脂／ＰＥＴ
樹脂の配合比が８／２を超えると、ＰＢＴ樹脂に対する
ＰＥＴ樹脂の量が少な過ぎて、ＰＥＴ樹脂によるＰＢＴ
樹脂の結晶性収縮の緩和効果を十分に得ることができな
くなり、成形品に反りが発生する恐れがある。さらに本
発明のＰＢＴ樹脂成形材料にはＰＢＴ樹脂の結晶性収縮
の緩和のために、ＰＣ樹脂などの非結晶性樹脂を配合す
ることができる。
Ｔ樹脂の結晶性収縮の緩和のために、ＰＢＴ樹脂よりも
結晶化温度の高い結晶性熱可塑性樹脂であるＰＥＴ樹脂
を配合して混ぜ合わせることによってＰＢＴ樹脂成形材
料のアロイ化を図ることができる。ＰＥＴ樹脂の配合量
は、ＰＢＴ樹脂／ＰＥＴ樹脂の配合比が重量換算でＰＢ
Ｔ樹脂／ＰＥＴ樹脂＝６／４〜８／２となるように設定
するのが好ましい。ＰＢＴ樹脂／ＰＥＴ樹脂の配合比が
６／４未満であると、ＰＢＴ樹脂に対するＰＥＴ樹脂の
量が多過ぎて、成形品においてＰＢＴ樹脂の結晶化が低
下して成形品の機械強度が低くなったり成形品の成形時
間が長くなったりする恐れがあり、ＰＢＴ樹脂／ＰＥＴ
樹脂の配合比が８／２を超えると、ＰＢＴ樹脂に対する
ＰＥＴ樹脂の量が少な過ぎて、ＰＥＴ樹脂によるＰＢＴ
樹脂の結晶性収縮の緩和効果を十分に得ることができな
くなり、成形品に反りが発生する恐れがある。さらに本
発明のＰＢＴ樹脂成形材料にはＰＢＴ樹脂の結晶性収縮
の緩和のために、ＰＣ樹脂などの非結晶性樹脂を配合す
ることができる。
【００１８】本発明のＰＢＴ樹脂成形材料を形成するに
あたっては、ガラス繊維以外の上記材料をミキサーなど
で混合し、この混合物とガラス繊維を押出機に供給し、
これを加熱しながら混練押出して紐状のストランドを形
成し、これを冷却した後、ペレタイザー等でストランド
をペレット化するようにして行われる。本発明の成形品
は上記のペレット状のＰＢＴ樹脂成形材料を射出成形や
押出成形などで所望の形状に成形することによって形成
することができる。成形機や成形条件は従来から行われ
ているガラス繊維含有樹脂成形材料の成形機や成形条件
を採用することができる。
あたっては、ガラス繊維以外の上記材料をミキサーなど
で混合し、この混合物とガラス繊維を押出機に供給し、
これを加熱しながら混練押出して紐状のストランドを形
成し、これを冷却した後、ペレタイザー等でストランド
をペレット化するようにして行われる。本発明の成形品
は上記のペレット状のＰＢＴ樹脂成形材料を射出成形や
押出成形などで所望の形状に成形することによって形成
することができる。成形機や成形条件は従来から行われ
ているガラス繊維含有樹脂成形材料の成形機や成形条件
を採用することができる。
【００１９】そして本発明のＰＢＴ樹脂成形材料はガラ
ス繊維を含有しているので、ガラス繊維の配向によって
ＰＢＴ樹脂単独で形成された成形品よりも機械的強度や
剛性、及び荷重たわみ温度（耐熱性）等の性能が向上し
た成形品を得ることができる。また本発明のＰＢＴ樹脂
成形材料はガラスフレークを含有しているので、ガラス
繊維の配向度合いの緩和することができ、成形品に反り
が発生するのを防止することができるものである。また
ＰＣ樹脂などの非結晶性樹脂やＰＥＴ樹脂などのＰＢＴ
樹脂よりも結晶化温度の高い結晶性樹脂を含有している
ので、ＰＢＴ樹脂の結晶化温度（成形温度）でＰＢＴ樹
脂成形材料を成形しても成形品に非晶質部分を残存させ
ることができ、この非晶質部分でＰＢＴ樹脂の結晶性収
縮を緩和して成形品の反りの発生を防止することができ
るのである。しかもガラス繊維の配向度合いが高くなり
過ぎないようにするための材料としてマイカやタルクを
用いずにガラスフレークを用いたので、この成形材料か
ら形成される成形品を超音波融着する際に超音波が減衰
されないようにすることができる。
ス繊維を含有しているので、ガラス繊維の配向によって
ＰＢＴ樹脂単独で形成された成形品よりも機械的強度や
剛性、及び荷重たわみ温度（耐熱性）等の性能が向上し
た成形品を得ることができる。また本発明のＰＢＴ樹脂
成形材料はガラスフレークを含有しているので、ガラス
繊維の配向度合いの緩和することができ、成形品に反り
が発生するのを防止することができるものである。また
ＰＣ樹脂などの非結晶性樹脂やＰＥＴ樹脂などのＰＢＴ
樹脂よりも結晶化温度の高い結晶性樹脂を含有している
ので、ＰＢＴ樹脂の結晶化温度（成形温度）でＰＢＴ樹
脂成形材料を成形しても成形品に非晶質部分を残存させ
ることができ、この非晶質部分でＰＢＴ樹脂の結晶性収
縮を緩和して成形品の反りの発生を防止することができ
るのである。しかもガラス繊維の配向度合いが高くなり
過ぎないようにするための材料としてマイカやタルクを
用いずにガラスフレークを用いたので、この成形材料か
ら形成される成形品を超音波融着する際に超音波が減衰
されないようにすることができる。
【００２０】
【実施例】以下、本発明を実施例によって詳述する。 （実施例１乃至１１及び比較例１、２）表１、２に示す
材料のうち、ガラス繊維以外の材料を表中に示す配合量
（単位は重量％）で配合し、これをタンブラーミキサー
を１０分間混合した後、二軸押出機に供給し、この混合
物に二軸押出機のサイドフィードより表中に示す所定量
のガラス繊維を供給し、混合物とガラス繊維をシリンダ
ー内で２５０〜２７０℃で加熱しつつスクリューにより
混練しながらノズルから押し出して紐状のストランドを
形成し、このストランドを冷却後、ペレタイザーで平均
粒径３ｍｍのペレットに成形してＰＢＴ樹脂成形材料を
調製した。そしてこのＰＢＴ樹脂成形材料から形成され
る成形品の超音波融着性と平面度と耐熱性と機械特性を
評価した。
材料のうち、ガラス繊維以外の材料を表中に示す配合量
（単位は重量％）で配合し、これをタンブラーミキサー
を１０分間混合した後、二軸押出機に供給し、この混合
物に二軸押出機のサイドフィードより表中に示す所定量
のガラス繊維を供給し、混合物とガラス繊維をシリンダ
ー内で２５０〜２７０℃で加熱しつつスクリューにより
混練しながらノズルから押し出して紐状のストランドを
形成し、このストランドを冷却後、ペレタイザーで平均
粒径３ｍｍのペレットに成形してＰＢＴ樹脂成形材料を
調製した。そしてこのＰＢＴ樹脂成形材料から形成され
る成形品の超音波融着性と平面度と耐熱性と機械特性を
評価した。
【００２１】超音波融着性の評価としては圧力破壊初期
強度試験とヒートショック耐久性試験を行った。圧力破
壊初期強度試験は、上記ＰＢＴ樹脂成形品を射出成形し
てスイッチ用のボディとカバーを形成した。成形条件は
金型温度８０℃、圧力１０００ｋｇｆ／ｃｍ2 とした。
次にボディとカバーを超音波融着にて融着接合して密閉
されたケースを形成した。超音波融着を行う装置として
はブランソン社製のものを用い、超音波融着の条件はエ
ネルギー２００〜３００Ｊ、振幅３０〜４０μｍに設定
した。次にケース内にエアーを吹き込んでケースを内部
から加圧した。そしてエアーによる加圧を徐々に上げて
いってボディとカバーの融着接合部分が破壊したときの
エアーの圧力を圧力破壊初期強度とした。
強度試験とヒートショック耐久性試験を行った。圧力破
壊初期強度試験は、上記ＰＢＴ樹脂成形品を射出成形し
てスイッチ用のボディとカバーを形成した。成形条件は
金型温度８０℃、圧力１０００ｋｇｆ／ｃｍ2 とした。
次にボディとカバーを超音波融着にて融着接合して密閉
されたケースを形成した。超音波融着を行う装置として
はブランソン社製のものを用い、超音波融着の条件はエ
ネルギー２００〜３００Ｊ、振幅３０〜４０μｍに設定
した。次にケース内にエアーを吹き込んでケースを内部
から加圧した。そしてエアーによる加圧を徐々に上げて
いってボディとカバーの融着接合部分が破壊したときの
エアーの圧力を圧力破壊初期強度とした。
【００２２】またヒートショック耐久性試験は、上記と
同様のケースを−４０℃で３０分間保持した後、５分間
かけて１３０℃に昇温してこの温度で３０分間保持し、
この温度変化サイクルを繰り返した後のケースの超音波
融着接合部の剥がれ（融着接合部におけるボディとカバ
ーの剥がれ）をサイクル毎に評価した。そして上記温度
変化サイクルを１０００サイクル以上繰り返し行った後
で剥がれが発生したものに○を、温度変化サイクルが５
００サイクル以内で剥がれが発生したものに△を、温度
変化サイクルが２００サイクル以内で剥がれが発生した
ものに×をそれぞれ付した。
同様のケースを−４０℃で３０分間保持した後、５分間
かけて１３０℃に昇温してこの温度で３０分間保持し、
この温度変化サイクルを繰り返した後のケースの超音波
融着接合部の剥がれ（融着接合部におけるボディとカバ
ーの剥がれ）をサイクル毎に評価した。そして上記温度
変化サイクルを１０００サイクル以上繰り返し行った後
で剥がれが発生したものに○を、温度変化サイクルが５
００サイクル以内で剥がれが発生したものに△を、温度
変化サイクルが２００サイクル以内で剥がれが発生した
ものに×をそれぞれ付した。
【００２３】平面度は上記ボディとカバーの各反り量を
測定し、その平均値を平面度とした。耐熱性は上記と同
様の成形方法でテストピースを作製し、このテストピー
スの熱変形温度をＡＳＴＭＤ６４８に基づいて測定して
耐熱性とした。機械特性は上記と同様の成形方法でテス
トピースを作製し、このテストピースの引張り強さをＡ
ＳＴＭＤ６３８に基づいて測定して機械特性とした。結
果を表１、２に示す。
測定し、その平均値を平面度とした。耐熱性は上記と同
様の成形方法でテストピースを作製し、このテストピー
スの熱変形温度をＡＳＴＭＤ６４８に基づいて測定して
耐熱性とした。機械特性は上記と同様の成形方法でテス
トピースを作製し、このテストピースの引張り強さをＡ
ＳＴＭＤ６３８に基づいて測定して機械特性とした。結
果を表１、２に示す。
【００２４】尚、ＰＢＴ樹脂としては三菱レーヨン製の
Ｎ１３００を、ＰＥＴ樹脂としてはクラレ製のＫＬ２３
６Ｒを、ＰＣ樹脂としては三菱化学製のユーピロンＳ１
０００を、臭素化エポキシ樹脂としては住友化学製のス
ミエポキシＥＳＢ４００Ｔを、三酸化アンチモンとして
は住友金属鉱山製のＳｂ2 Ｏ3 を、ガラス繊維（繊維長
１．５ｍｍと３．０ｍｍ）としては日本板硝子製のＲＥ
Ｓ０３ＴＰ７０を、ガラスフレーク（平均粒径０．５ｍ
ｍと１．０ｍｍ）としては日本板硝子製のフレカ１０１
を、マイカとしてはクラレ製の２００ＨＫを、タルクと
しては竹原化学製のＴＴタルクをそれぞれ用いた。
Ｎ１３００を、ＰＥＴ樹脂としてはクラレ製のＫＬ２３
６Ｒを、ＰＣ樹脂としては三菱化学製のユーピロンＳ１
０００を、臭素化エポキシ樹脂としては住友化学製のス
ミエポキシＥＳＢ４００Ｔを、三酸化アンチモンとして
は住友金属鉱山製のＳｂ2 Ｏ3 を、ガラス繊維（繊維長
１．５ｍｍと３．０ｍｍ）としては日本板硝子製のＲＥ
Ｓ０３ＴＰ７０を、ガラスフレーク（平均粒径０．５ｍ
ｍと１．０ｍｍ）としては日本板硝子製のフレカ１０１
を、マイカとしてはクラレ製の２００ＨＫを、タルクと
しては竹原化学製のＴＴタルクをそれぞれ用いた。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】実施例１乃至１１と比較例１、２を対比す
る判るように、実施例１乃至１１の成形品は比較例１、
２の成形品よりも超音波融着性が向上し、また反り量が
小さくなった。しかも実施例１乃至１１の成形品は比較
例１、２の成形品（従来品）と略同等の耐熱性や機械特
性を示した。従って、実施例１乃至１１では耐熱性や引
張強度などの性能を低下させずに、低反り性や超音波融
着性の向上を図ることができた。
る判るように、実施例１乃至１１の成形品は比較例１、
２の成形品よりも超音波融着性が向上し、また反り量が
小さくなった。しかも実施例１乃至１１の成形品は比較
例１、２の成形品（従来品）と略同等の耐熱性や機械特
性を示した。従って、実施例１乃至１１では耐熱性や引
張強度などの性能を低下させずに、低反り性や超音波融
着性の向上を図ることができた。
【００２８】
【発明の効果】上記のように本発明の請求項１に記載の
発明は、ポリブチレンテレフタレート樹脂とガラス繊維
を含有するポリブチレンテレフタレート樹脂成形材料で
あって、ガラスフレークを配合したので、ガラス繊維に
よって高強度性、高耐熱性を有する成形品を形成するこ
とができ、またガラスフレークによってガラス繊維の配
向度合いを緩和して低反り性を有する成形品を形成する
ことができ、しかもガラス繊維の配向度合いを緩和する
材料として超音波を減退させないガラスフレークを用い
ることによって、超音波加工性に優れる成形品を形成す
ることができるものである。
発明は、ポリブチレンテレフタレート樹脂とガラス繊維
を含有するポリブチレンテレフタレート樹脂成形材料で
あって、ガラスフレークを配合したので、ガラス繊維に
よって高強度性、高耐熱性を有する成形品を形成するこ
とができ、またガラスフレークによってガラス繊維の配
向度合いを緩和して低反り性を有する成形品を形成する
ことができ、しかもガラス繊維の配向度合いを緩和する
材料として超音波を減退させないガラスフレークを用い
ることによって、超音波加工性に優れる成形品を形成す
ることができるものである。
【００２９】また本発明の請求項２に記載の発明は、ポ
リエチレンテレフタレート樹脂を配合したので、ポリブ
チレンテレフタレート樹脂よりも結晶化温度の高いポリ
エチレンテレフタレート樹脂を配合することによって、
ポリブチレンテレフタレート樹脂の結晶化温度で成形し
ても成形品にポリエチレンテレフタレート樹脂を非晶質
部分として残存させることができ、この非晶質部分でポ
リブチレンテレフタレート樹脂の結晶性収縮を緩和して
成形品の反りの発生を防止することができるものであ
る。
リエチレンテレフタレート樹脂を配合したので、ポリブ
チレンテレフタレート樹脂よりも結晶化温度の高いポリ
エチレンテレフタレート樹脂を配合することによって、
ポリブチレンテレフタレート樹脂の結晶化温度で成形し
ても成形品にポリエチレンテレフタレート樹脂を非晶質
部分として残存させることができ、この非晶質部分でポ
リブチレンテレフタレート樹脂の結晶性収縮を緩和して
成形品の反りの発生を防止することができるものであ
る。
【００３０】また本発明の請求項３に記載の発明は、難
燃剤を配合したので、難燃性の高い成形品を形成するこ
とができるものである。また本発明の請求項４に記載の
発明は、ガラスフレークの平均粒径を０．３〜１．０ｍ
ｍにしたので、ガラスフレークによって成形性が低下す
ることがないようにでき、またガラス繊維の配向度合い
を十分に緩和することができるものである。
燃剤を配合したので、難燃性の高い成形品を形成するこ
とができるものである。また本発明の請求項４に記載の
発明は、ガラスフレークの平均粒径を０．３〜１．０ｍ
ｍにしたので、ガラスフレークによって成形性が低下す
ることがないようにでき、またガラス繊維の配向度合い
を十分に緩和することができるものである。
【００３１】また本発明の請求項５に記載の発明は、ガ
ラス繊維／ガラスフレークの重量配合比を３／７〜７／
３にしたので、ガラスフレークによるガラス繊維の配向
度合いの緩和作用を十分に発揮させることができ、また
ガラス繊維による成形品の補強効果を高くすることがで
きるものである。また本発明の請求項６に記載の発明
は、ガラスフレークの配合量を全体の５〜３５重量％に
したので、ガラスフレークによって成形性が低下するこ
とがないようにでき、またガラス繊維の配向度合いを十
分に緩和することができるものである。
ラス繊維／ガラスフレークの重量配合比を３／７〜７／
３にしたので、ガラスフレークによるガラス繊維の配向
度合いの緩和作用を十分に発揮させることができ、また
ガラス繊維による成形品の補強効果を高くすることがで
きるものである。また本発明の請求項６に記載の発明
は、ガラスフレークの配合量を全体の５〜３５重量％に
したので、ガラスフレークによって成形性が低下するこ
とがないようにでき、またガラス繊維の配向度合いを十
分に緩和することができるものである。
【００３２】また本発明の請求項７に記載の発明は、ポ
リブチレンテレフタレート樹脂／ポリエチレンテレフタ
レート樹脂の重量配合比を６／４〜８／２にしたので、
ポリエチレンテレフタレート樹脂によるポリブチレンテ
レフタレート樹脂の結晶性収縮の緩和作用を十分に発揮
させることができるものである。また本発明の請求項８
に記載の発明は、請求項１乃至７のいずれかに記載のポ
リブチレンテレフタレート樹脂成形材料を成形したの
で、ガラス繊維によって高強度性、高耐熱性を有し、ま
たガラスフレークによるガラス繊維の配向度合いの緩和
によって低反り性を有し、しかもガラス繊維の配向度合
いを緩和する材料として超音波を減退させないガラスフ
レークを含有するので、超音波加工性に優れるものであ
る。
リブチレンテレフタレート樹脂／ポリエチレンテレフタ
レート樹脂の重量配合比を６／４〜８／２にしたので、
ポリエチレンテレフタレート樹脂によるポリブチレンテ
レフタレート樹脂の結晶性収縮の緩和作用を十分に発揮
させることができるものである。また本発明の請求項８
に記載の発明は、請求項１乃至７のいずれかに記載のポ
リブチレンテレフタレート樹脂成形材料を成形したの
で、ガラス繊維によって高強度性、高耐熱性を有し、ま
たガラスフレークによるガラス繊維の配向度合いの緩和
によって低反り性を有し、しかもガラス繊維の配向度合
いを緩和する材料として超音波を減退させないガラスフ
レークを含有するので、超音波加工性に優れるものであ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０８Ｋ 7/14 Ｃ０８Ｋ 7/14 7/20 7/20
Claims (8)
- 【請求項１】 ポリブチレンテレフタレート樹脂とガラ
ス繊維を含有するポリブチレンテレフタレート樹脂成形
材料であって、ガラスフレークを配合して成ることを特
徴とするポリブチレンテレフタレート樹脂成形材料。 - 【請求項２】 ポリエチレンテレフタレート樹脂を配合
して成ることを特徴とする請求項１に記載のポリブチレ
ンテレフタレート樹脂成形材料。 - 【請求項３】 難燃剤を配合して成ることを特徴とする
請求項１又は２に記載のポリブチレンテレフタレート樹
脂成形材料。 - 【請求項４】 ガラスフレークの平均粒径を０．３〜
１．０ｍｍにして成ることを特徴とする請求項１乃至３
のいずれかに記載のポリブチレンテレフタレート樹脂成
形材料。 - 【請求項５】 ガラス繊維／ガラスフレークの重量配合
比を３／７〜７／３にして成ることを特徴とする請求項
１乃至４のいずれかに記載のポリブチレンテレフタレー
ト樹脂成形材料。 - 【請求項６】 ガラスフレークの配合量を全体の５〜３
５重量％にして成ることを特徴とする請求項１乃至５の
いずれかに記載のポリブチレンテレフタレート樹脂成形
材料。 - 【請求項７】 ポリブチレンテレフタレート樹脂／ポリ
エチレンテレフタレート樹脂の重量配合比を６／４〜８
／２にして成ることを特徴とする請求項１乃至６のいず
れかに記載のポリブチレンテレフタレート樹脂成形材
料。 - 【請求項８】 請求項１乃至７のいずれかに記載のポリ
ブチレンテレフタレート樹脂成形材料を成形して成るこ
とを特徴とする成形品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25518997A JP3834953B2 (ja) | 1997-09-19 | 1997-09-19 | 超音波融着用ポリブチレンテレフタレート樹脂成形材料及び成形品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25518997A JP3834953B2 (ja) | 1997-09-19 | 1997-09-19 | 超音波融着用ポリブチレンテレフタレート樹脂成形材料及び成形品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1192640A true JPH1192640A (ja) | 1999-04-06 |
| JP3834953B2 JP3834953B2 (ja) | 2006-10-18 |
Family
ID=17275280
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25518997A Expired - Fee Related JP3834953B2 (ja) | 1997-09-19 | 1997-09-19 | 超音波融着用ポリブチレンテレフタレート樹脂成形材料及び成形品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3834953B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008141130A (ja) * | 2006-12-05 | 2008-06-19 | Shin Etsu Polymer Co Ltd | 半導体搬送容器用部品用導電性樹脂組成物及びこれを用いた半導体搬送容器用部品並びに半導体搬送容器 |
| CN110103891A (zh) * | 2019-05-29 | 2019-08-09 | 河北科力汽车零部件有限公司 | 一种具备自除雾功能的前挡玻璃 |
| CN114525020A (zh) * | 2022-02-21 | 2022-05-24 | 金发科技股份有限公司 | 一种耐烘烤变形的低翘曲增强聚酯合金材料及其制备方法和应用 |
-
1997
- 1997-09-19 JP JP25518997A patent/JP3834953B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008141130A (ja) * | 2006-12-05 | 2008-06-19 | Shin Etsu Polymer Co Ltd | 半導体搬送容器用部品用導電性樹脂組成物及びこれを用いた半導体搬送容器用部品並びに半導体搬送容器 |
| CN110103891A (zh) * | 2019-05-29 | 2019-08-09 | 河北科力汽车零部件有限公司 | 一种具备自除雾功能的前挡玻璃 |
| CN110103891B (zh) * | 2019-05-29 | 2022-07-22 | 河北科力汽车装备股份有限公司 | 一种具备自除雾功能的前挡玻璃 |
| CN114525020A (zh) * | 2022-02-21 | 2022-05-24 | 金发科技股份有限公司 | 一种耐烘烤变形的低翘曲增强聚酯合金材料及其制备方法和应用 |
| CN114525020B (zh) * | 2022-02-21 | 2023-11-28 | 金发科技股份有限公司 | 一种耐烘烤变形的低翘曲增强聚酯合金材料及其制备方法和应用 |
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| JP3834953B2 (ja) | 2006-10-18 |
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