JPH1181269A - 沖合防波堤 - Google Patents
沖合防波堤Info
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- JPH1181269A JPH1181269A JP9243022A JP24302297A JPH1181269A JP H1181269 A JPH1181269 A JP H1181269A JP 9243022 A JP9243022 A JP 9243022A JP 24302297 A JP24302297 A JP 24302297A JP H1181269 A JPH1181269 A JP H1181269A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A10/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE at coastal zones; at river basins
- Y02A10/11—Hard structures, e.g. dams, dykes or breakwaters
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 開口部の通水性に優れ海水の交換が容易であ
るだけでなく、進入波浪のエネルギーを効率よく減衰さ
せることにより波浪による海岸の侵食を防止することの
できる沖合防波堤を提供することを目的とする。 【解決手段】 一定間隔Ｗの開口部４ａ，４ｂを有する
複数の離岸堤２ａ，２ｂを、海岸線にほぼ平行に、か
つ、前後２列に配置し、上記開口部の幅Ｗを、波高を減
衰させるべき目標波浪の周期と沖合防波堤１の設置箇所
の水深条件等に基づいて決定するとともに、上記各離岸
堤２ａ，２ｂの長さａを、ａ／Ｗ＝０．９〜１．８の範
囲とし、かつ、上記２列の防波堤の間隔ｂを、ｂ／Ｗ＝
０．５〜１．４の範囲とする。
るだけでなく、進入波浪のエネルギーを効率よく減衰さ
せることにより波浪による海岸の侵食を防止することの
できる沖合防波堤を提供することを目的とする。 【解決手段】 一定間隔Ｗの開口部４ａ，４ｂを有する
複数の離岸堤２ａ，２ｂを、海岸線にほぼ平行に、か
つ、前後２列に配置し、上記開口部の幅Ｗを、波高を減
衰させるべき目標波浪の周期と沖合防波堤１の設置箇所
の水深条件等に基づいて決定するとともに、上記各離岸
堤２ａ，２ｂの長さａを、ａ／Ｗ＝０．９〜１．８の範
囲とし、かつ、上記２列の防波堤の間隔ｂを、ｂ／Ｗ＝
０．５〜１．４の範囲とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、外海に面した海岸
の沖合いに設置される沖合防波堤に関するものである。
の沖合いに設置される沖合防波堤に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、外海に面した海岸において、船舶
の航行や海岸線の維持（砂浜の流出防止）のため、外海
からの波浪の進入を防ぐ防波堤が設置されている。この
ような沖合防波堤１は、例えば、図１７（ａ）に示すよ
うに、コンクリートケーソンやコンクリートブロックか
ら成る長さａの複数の離岸堤２，２を、海岸の汀線３と
ほぼ平行にかつ一定間隔Ｗの開口部４をおいて直線状に
配置した１段配置の構造のものが採用されている。沖合
防波堤１の上記開口部４は、波浪を通過させ海水の交換
を図るために設けられているものである。なお、図１７
（ｂ）は、そのＡ−Ａ断面図で、図中の矢印は外海から
の波浪の進入方向を示す。しかしながら、このような沖
合防波堤１においては、離岸堤２の長さａや、上記長さ
ａと開口部４の幅Ｗとの関係等が経験的に決められてい
るに過ぎないため、十分な防波機能を果たすことができ
なかった。
の航行や海岸線の維持（砂浜の流出防止）のため、外海
からの波浪の進入を防ぐ防波堤が設置されている。この
ような沖合防波堤１は、例えば、図１７（ａ）に示すよ
うに、コンクリートケーソンやコンクリートブロックか
ら成る長さａの複数の離岸堤２，２を、海岸の汀線３と
ほぼ平行にかつ一定間隔Ｗの開口部４をおいて直線状に
配置した１段配置の構造のものが採用されている。沖合
防波堤１の上記開口部４は、波浪を通過させ海水の交換
を図るために設けられているものである。なお、図１７
（ｂ）は、そのＡ−Ａ断面図で、図中の矢印は外海から
の波浪の進入方向を示す。しかしながら、このような沖
合防波堤１においては、離岸堤２の長さａや、上記長さ
ａと開口部４の幅Ｗとの関係等が経験的に決められてい
るに過ぎないため、十分な防波機能を果たすことができ
なかった。
【０００３】また、沖合防波堤１としては、図１８
（ａ）に示すように、開口部４ａを有する沖側の離岸堤
２ａ，２ａから成る沖側防波堤１Ａと、開口部４ｂを有
する岸側の離岸堤２ｂ，２ｂから成る岸側防波堤１Ｂと
を、海岸線にほぼ平行に所定の間隔で整合配置したもの
や、図１８（ｂ）に示すように、離岸堤２ａと離岸堤２
ｂとを千鳥状に配置した構造のものも提案されている
（特公平７−１８１４０号公報）。これは、入射波浪の
エネルギーを沖側防波堤１Ａとの衝突により減衰させ、
更に、上記沖側防波堤１Ａの開口部４ａから進入してき
た波浪のエネルギーを上記沖側防波堤体１Ａと上記岸側
防波堤１Ｂとの離間部である消波部１Ｃにおいて波の干
渉作用により減衰させて海岸線に進入する波浪の波高を
低減し、海岸の侵食を防止するようにしたものである。
しかしながら、上記構造の沖合防波堤１の場合も、上述
した１段配置の沖合防波堤１と同様に、開口部４ａ，４
ｂの幅Ｗと離岸堤長さａとの関係や開口部４ａ，４ｂの
幅Ｗと沖側防波堤１Ａと岸側防波堤１Ｂとの間隔ｂとの
関係については明らかにされておらず、そのため十分な
防波機能を果たすような設計ができなかった。また、上
記千鳥状に配置した構造の沖合防波堤１では、開口部の
通水性が損なわれるという問題点があった。
（ａ）に示すように、開口部４ａを有する沖側の離岸堤
２ａ，２ａから成る沖側防波堤１Ａと、開口部４ｂを有
する岸側の離岸堤２ｂ，２ｂから成る岸側防波堤１Ｂと
を、海岸線にほぼ平行に所定の間隔で整合配置したもの
や、図１８（ｂ）に示すように、離岸堤２ａと離岸堤２
ｂとを千鳥状に配置した構造のものも提案されている
（特公平７−１８１４０号公報）。これは、入射波浪の
エネルギーを沖側防波堤１Ａとの衝突により減衰させ、
更に、上記沖側防波堤１Ａの開口部４ａから進入してき
た波浪のエネルギーを上記沖側防波堤体１Ａと上記岸側
防波堤１Ｂとの離間部である消波部１Ｃにおいて波の干
渉作用により減衰させて海岸線に進入する波浪の波高を
低減し、海岸の侵食を防止するようにしたものである。
しかしながら、上記構造の沖合防波堤１の場合も、上述
した１段配置の沖合防波堤１と同様に、開口部４ａ，４
ｂの幅Ｗと離岸堤長さａとの関係や開口部４ａ，４ｂの
幅Ｗと沖側防波堤１Ａと岸側防波堤１Ｂとの間隔ｂとの
関係については明らかにされておらず、そのため十分な
防波機能を果たすような設計ができなかった。また、上
記千鳥状に配置した構造の沖合防波堤１では、開口部の
通水性が損なわれるという問題点があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記問題を
解決するためになされたもので、開口部の通水性に優れ
海水の交換が容易であるだけでなく、進入波浪のエネル
ギーを効率よく減衰させることにより、波浪による海岸
の侵食を防止することのできる沖合防波堤を提供するこ
とを目的とする。
解決するためになされたもので、開口部の通水性に優れ
海水の交換が容易であるだけでなく、進入波浪のエネル
ギーを効率よく減衰させることにより、波浪による海岸
の侵食を防止することのできる沖合防波堤を提供するこ
とを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の沖合防波
堤は、前後２列に配置した離岸堤の左右の間隔すなわち
開口部の幅を、波高を減衰させるべき目標波浪の周期と
沖合防波堤の設置箇所の水深条件等に基づいて決定する
とともに、上記各離岸堤の長さを上記開口部の幅の０．
９倍〜１．８倍とし、かつ、上記２列の離岸堤の前後方
向の間隔を上記開口部の幅の０．５倍〜１．４倍とした
ことを特徴とする。
堤は、前後２列に配置した離岸堤の左右の間隔すなわち
開口部の幅を、波高を減衰させるべき目標波浪の周期と
沖合防波堤の設置箇所の水深条件等に基づいて決定する
とともに、上記各離岸堤の長さを上記開口部の幅の０．
９倍〜１．８倍とし、かつ、上記２列の離岸堤の前後方
向の間隔を上記開口部の幅の０．５倍〜１．４倍とした
ことを特徴とする。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、図面に基づき説明する。図１（ａ）は、本実施の形
態に係わる沖合防波堤１を示す図で、図１（ｂ）はその
Ａ−Ａ断面図である。沖合防波堤１は、海岸線にほぼ平
行に配置された、開口部４ａを有する複数の離岸堤２
ａ，２ａから成る沖側防波堤１Ａと、上記沖側防波堤１
Ａの後方（海岸側）に沖側防波堤１Ａとほぼ平行に配置
された開口部４ｂを有する複数の離岸堤２ｂ，２ｂから
成る岸側防波堤１Ｂとから構成され、上記沖側防波堤１
Ａの開口部４ａと上記岸側防波堤１Ｂの開口部４ｂとが
直線状になるように整合配置されている。上記開口部４
ａ，４ｂの幅Ｗは、当該海岸に進入する波浪のうち波高
を減衰させるべき目標波浪の周期と沖合防波堤の設置箇
所の水深条件や海底基板の勾配等の条件によって決定さ
れる。上記波高を減衰させるべき目標波浪は、通常、台
風などの異常気象時に波高が大きくなる約７ｓｅｃ．か
ら１２ｓｅｃ．の長周期の波浪に設定される。
て、図面に基づき説明する。図１（ａ）は、本実施の形
態に係わる沖合防波堤１を示す図で、図１（ｂ）はその
Ａ−Ａ断面図である。沖合防波堤１は、海岸線にほぼ平
行に配置された、開口部４ａを有する複数の離岸堤２
ａ，２ａから成る沖側防波堤１Ａと、上記沖側防波堤１
Ａの後方（海岸側）に沖側防波堤１Ａとほぼ平行に配置
された開口部４ｂを有する複数の離岸堤２ｂ，２ｂから
成る岸側防波堤１Ｂとから構成され、上記沖側防波堤１
Ａの開口部４ａと上記岸側防波堤１Ｂの開口部４ｂとが
直線状になるように整合配置されている。上記開口部４
ａ，４ｂの幅Ｗは、当該海岸に進入する波浪のうち波高
を減衰させるべき目標波浪の周期と沖合防波堤の設置箇
所の水深条件や海底基板の勾配等の条件によって決定さ
れる。上記波高を減衰させるべき目標波浪は、通常、台
風などの異常気象時に波高が大きくなる約７ｓｅｃ．か
ら１２ｓｅｃ．の長周期の波浪に設定される。
【０００７】図１（ａ）に示す沖合防波堤１の最適形状
（ａ，ｂ，Ｗ）は、制御すべき波浪の周期Ｔを７ｓｅ
ｃ．〜１２ｓｅｃ．に設定し、上記設定された有効周波
数帯をもとに、等価電気回路による波浪フィルター理論
により決定した。上記最適形状（ａ，ｂ，Ｗ）は、開口
部４ａ，４ｂの幅ＷがＷ＝２０ｍ、離岸堤２ａ，２ｂの
長さａがａ＝２４ｍ（ａ／Ｗ＝１．２）、沖側防波堤１
Ａと岸側防波堤１Ｂとの間隔ｂがｂ＝２２ｍ（ｂ／Ｗ＝
１．１）であった。以下、上記沖合防波堤１の構成（ａ
／Ｗ＝１．２，ｂ／Ｗ＝１．１）を基本配置と呼ぶ。次
に、この基本配置の沖合防波堤１において、外海の図中
矢印で示す方向から波高Ａ0，周期Ｔ＝３ｓｅｃ．〜１
３ｓｅｃ．の規則的な波が入射したとき、岸側防波堤１
Ｂを通過して海岸側に進入する波浪の波高減衰率Ｗｔ
（進入波の波高をＡとしてＷｔ＝Ａ／Ａ0）を、波浪工
学理論による数値シミュレーションにより算定した。図
１（ｃ）はその結果を示すグラフで、横軸は入射波浪の
周期Ｔ、縦軸は波高減衰率Ｗｔである。また、図中の○
印はＷｔの最大値と最小値を示すもので、−印はＷｔの
平均値を示すものである。なお、上記数値シミュレーシ
ョンでは、平均水深ＨをＨ＝５ｍとして計算した。図か
ら明らかなように、この基本配置の沖合防波堤１におい
ては、異常気象時に波高が大きくなり易い長周期の条件
（同図のＴ＝８〜１２ｓｅｃ．）での波高減衰率Ｗｔは
最大値でも４０％未満に抑えられ、Ｔ＝８〜１２ｓｅ
ｃ．でのＷｔの平均値は約２５％と著しい防波効果が得
られる。なお、周期の短い波浪は一般に波長も短いの
で、開口部４ａ，４ｂから海岸側に進入し易いため、Ｔ
＜６ｓｅｃ．においては、波高減衰率Ｗｔの平均値も約
６０％程度となり、最大値と最小値の差も大きい。な
お、以下の数値シミュレーションにおいても、平均水深
はＨ＝５ｍ，開口部４ａ，４ｂの幅はＷ＝２０ｍに設定
してあるものとする。
（ａ，ｂ，Ｗ）は、制御すべき波浪の周期Ｔを７ｓｅ
ｃ．〜１２ｓｅｃ．に設定し、上記設定された有効周波
数帯をもとに、等価電気回路による波浪フィルター理論
により決定した。上記最適形状（ａ，ｂ，Ｗ）は、開口
部４ａ，４ｂの幅ＷがＷ＝２０ｍ、離岸堤２ａ，２ｂの
長さａがａ＝２４ｍ（ａ／Ｗ＝１．２）、沖側防波堤１
Ａと岸側防波堤１Ｂとの間隔ｂがｂ＝２２ｍ（ｂ／Ｗ＝
１．１）であった。以下、上記沖合防波堤１の構成（ａ
／Ｗ＝１．２，ｂ／Ｗ＝１．１）を基本配置と呼ぶ。次
に、この基本配置の沖合防波堤１において、外海の図中
矢印で示す方向から波高Ａ0，周期Ｔ＝３ｓｅｃ．〜１
３ｓｅｃ．の規則的な波が入射したとき、岸側防波堤１
Ｂを通過して海岸側に進入する波浪の波高減衰率Ｗｔ
（進入波の波高をＡとしてＷｔ＝Ａ／Ａ0）を、波浪工
学理論による数値シミュレーションにより算定した。図
１（ｃ）はその結果を示すグラフで、横軸は入射波浪の
周期Ｔ、縦軸は波高減衰率Ｗｔである。また、図中の○
印はＷｔの最大値と最小値を示すもので、−印はＷｔの
平均値を示すものである。なお、上記数値シミュレーシ
ョンでは、平均水深ＨをＨ＝５ｍとして計算した。図か
ら明らかなように、この基本配置の沖合防波堤１におい
ては、異常気象時に波高が大きくなり易い長周期の条件
（同図のＴ＝８〜１２ｓｅｃ．）での波高減衰率Ｗｔは
最大値でも４０％未満に抑えられ、Ｔ＝８〜１２ｓｅ
ｃ．でのＷｔの平均値は約２５％と著しい防波効果が得
られる。なお、周期の短い波浪は一般に波長も短いの
で、開口部４ａ，４ｂから海岸側に進入し易いため、Ｔ
＜６ｓｅｃ．においては、波高減衰率Ｗｔの平均値も約
６０％程度となり、最大値と最小値の差も大きい。な
お、以下の数値シミュレーションにおいても、平均水深
はＨ＝５ｍ，開口部４ａ，４ｂの幅はＷ＝２０ｍに設定
してあるものとする。
【０００８】図２（ｃ）は、図２（ａ），（ｂ）に示す
ような従来の一段配置の沖合防波堤１について、Ｗ＝２
０ｍ、配置条件をａ／Ｗ＝１．０とした場合の波高減衰
率Ｗｔを計算したもので、図から明らかなように、Ｔ＝
８〜１２ｓｅｃ．において、波高減衰率Ｗｔは５５％〜
７０％となり、進入波の波高は本実施の形態の基本配置
に比べて極めて大きいことがわかる。また、図３（ｃ）
は、図３（ａ），（ｂ）に示すような、従来の２段千鳥
状配列の沖合防波堤１について、Ｗ＝２０ｍとし、配置
条件をａ／Ｗ＝１．０，ｂ／Ｗ＝１．０とした場合の波
高減衰率Ｗｔを計算したもので、Ｔ＝８〜１２ｓｅｃ．
における波高減衰率Ｗｔの変化は本実施の形態の基本配
置と同様の傾向を示すが、波高減衰率Ｗｔの値は全体に
約２０％高い３５％〜５５％で、進入波の波高の平均値
も本実施の形態の基本配置に比べて約２倍と大きい。な
お、離岸堤２ａ，２ｂの天端面の位置は通常海面上にあ
るが、上述した特公平７−１８１４０号公報に記載され
ているような、沖側防波堤１Ａを構成する離岸堤２ａの
天端面が海面下にある場合には、一般には、防波堤で反
射されて沖合い向かう波浪の振幅は小さくなるが、海岸
へ進入する波浪の遮断効果は、離岸堤２ａの天端面が海
面下にある場合に比べて低減することが知られているの
で、上記図３（ｃ）の波高減衰率Ｗｔの数値シミュレー
ションにおいては、本実施の形態と同様に、離岸堤２ａ
の天端面の位置が海面上にあるものとして計算を行い、
本実施の形態の基本配置との比較を行った。
ような従来の一段配置の沖合防波堤１について、Ｗ＝２
０ｍ、配置条件をａ／Ｗ＝１．０とした場合の波高減衰
率Ｗｔを計算したもので、図から明らかなように、Ｔ＝
８〜１２ｓｅｃ．において、波高減衰率Ｗｔは５５％〜
７０％となり、進入波の波高は本実施の形態の基本配置
に比べて極めて大きいことがわかる。また、図３（ｃ）
は、図３（ａ），（ｂ）に示すような、従来の２段千鳥
状配列の沖合防波堤１について、Ｗ＝２０ｍとし、配置
条件をａ／Ｗ＝１．０，ｂ／Ｗ＝１．０とした場合の波
高減衰率Ｗｔを計算したもので、Ｔ＝８〜１２ｓｅｃ．
における波高減衰率Ｗｔの変化は本実施の形態の基本配
置と同様の傾向を示すが、波高減衰率Ｗｔの値は全体に
約２０％高い３５％〜５５％で、進入波の波高の平均値
も本実施の形態の基本配置に比べて約２倍と大きい。な
お、離岸堤２ａ，２ｂの天端面の位置は通常海面上にあ
るが、上述した特公平７−１８１４０号公報に記載され
ているような、沖側防波堤１Ａを構成する離岸堤２ａの
天端面が海面下にある場合には、一般には、防波堤で反
射されて沖合い向かう波浪の振幅は小さくなるが、海岸
へ進入する波浪の遮断効果は、離岸堤２ａの天端面が海
面下にある場合に比べて低減することが知られているの
で、上記図３（ｃ）の波高減衰率Ｗｔの数値シミュレー
ションにおいては、本実施の形態と同様に、離岸堤２ａ
の天端面の位置が海面上にあるものとして計算を行い、
本実施の形態の基本配置との比較を行った。
【０００９】図４〜図８は、沖側防波堤１Ａと岸側防波
堤１Ｂとの間隔ｂを最適値であるｂ＝２２ｍ（ｂ／Ｗ＝
１．１０）とし、開口部４ａ，４ｂの幅Ｗと離岸堤２
ａ，２ｂの長さａとの比をａ／Ｗ＝０．６０〜１．８０
まで変化させたたときの、入射波浪の周期Ｔと波高減衰
率Ｗｔとの関係を示すグラフである。なお、図６は上記
基本配置のグラフを再掲したものである。図４に示すよ
うに、配置条件がｂ／Ｗ＝１．１０，ａ／Ｗ＝０．６０
のとき、波高減衰率Ｗｔは、Ｔ＝８〜１２ｓｅｃ．にお
いて、６０％〜８０％と従来の一段配置の沖合防波堤の
場合よりやや高めであるが、ａ／Ｗを増加させると、波
高減衰率Ｗｔは、図５〜図８に示すように、ａ／Ｗの増
加に伴って減少する。しかし、波高減衰率Ｗｔが低下し
始める周期がやや長い方に移動し、図７、図８に示すよ
うに、波高減衰率Ｗｔが低減する周期帯が長周期側にず
れる。なお、波高減衰率Ｗｔの平均値は、ｂ／Ｗ＝１．
１０，ａ／Ｗ＝１．５０のときに最小値の２０％となる
が、ｂ／Ｗ＝１．１０，ａ／Ｗ＝１．２０においては、
波高減衰率Ｗｔの最大値が４０％以下となる範囲が最も
広いので、これを基本配置とした。図９は、上述した数
値シミュレーションの結果をまとめたもので、ｂ／Ｗ＝
１．１０とした場合には、ａ／Ｗ＝０．９〜１．８の範
囲で波高減衰率Ｗｔの平均値は４０％以下になり大きな
防波効果が得られる。更に、ａ／Ｗを、ａ／Ｗ＝１．１
〜１．７の範囲に設定すれば、波高減衰率Ｗｔの平均値
は３０％以下で、従来の一段配置の沖合防波堤１におけ
る波高減衰率の半分以下となり、著しい防波効果が得ら
れる。
堤１Ｂとの間隔ｂを最適値であるｂ＝２２ｍ（ｂ／Ｗ＝
１．１０）とし、開口部４ａ，４ｂの幅Ｗと離岸堤２
ａ，２ｂの長さａとの比をａ／Ｗ＝０．６０〜１．８０
まで変化させたたときの、入射波浪の周期Ｔと波高減衰
率Ｗｔとの関係を示すグラフである。なお、図６は上記
基本配置のグラフを再掲したものである。図４に示すよ
うに、配置条件がｂ／Ｗ＝１．１０，ａ／Ｗ＝０．６０
のとき、波高減衰率Ｗｔは、Ｔ＝８〜１２ｓｅｃ．にお
いて、６０％〜８０％と従来の一段配置の沖合防波堤の
場合よりやや高めであるが、ａ／Ｗを増加させると、波
高減衰率Ｗｔは、図５〜図８に示すように、ａ／Ｗの増
加に伴って減少する。しかし、波高減衰率Ｗｔが低下し
始める周期がやや長い方に移動し、図７、図８に示すよ
うに、波高減衰率Ｗｔが低減する周期帯が長周期側にず
れる。なお、波高減衰率Ｗｔの平均値は、ｂ／Ｗ＝１．
１０，ａ／Ｗ＝１．５０のときに最小値の２０％となる
が、ｂ／Ｗ＝１．１０，ａ／Ｗ＝１．２０においては、
波高減衰率Ｗｔの最大値が４０％以下となる範囲が最も
広いので、これを基本配置とした。図９は、上述した数
値シミュレーションの結果をまとめたもので、ｂ／Ｗ＝
１．１０とした場合には、ａ／Ｗ＝０．９〜１．８の範
囲で波高減衰率Ｗｔの平均値は４０％以下になり大きな
防波効果が得られる。更に、ａ／Ｗを、ａ／Ｗ＝１．１
〜１．７の範囲に設定すれば、波高減衰率Ｗｔの平均値
は３０％以下で、従来の一段配置の沖合防波堤１におけ
る波高減衰率の半分以下となり、著しい防波効果が得ら
れる。
【００１０】図１０〜図１５は、離岸堤２ａ，２ｂの長
さａを最適値であるａ＝２４ｍ（ａ／Ｗ＝１．２）と
し、開口部４ａ，４ｂの幅Ｗと，沖側防波堤１Ａと岸側
防波堤１Ｂとの間隔ｂとの比をｂ／Ｗ＝０．５５〜１．
９０まで変化させたたときの、入射波浪の周期ＴとＷｔ
との関係を示すグラフである。なお、図１２は上記基本
配置のグラフを再掲したものである。図１０に示すよう
に、配置条件がａ／Ｗ＝１．２０，ｂ／Ｗ＝０．５５の
とき、波高減衰率Ｗｔは、Ｔ＝７．５ｓｅｃ．付近で２
０％以下となり、Ｔ＝８ｓｅｃ．付近で最小値（Ｗｔ＝
５％）を持ち、その後直線的に増加する。Ｔ＝１２ｓｅ
ｃ．での波高減衰率Ｗｔは約６０％であるが、波高減衰
率Ｗｔの平均値は既に約３５％以下と大きな防波効果が
得られていることがわかる。図１１に示すｂ／Ｗ＝０．
８０では、長周期帯での波高減衰率Ｗｔの増加率は減少
し、平均値も約２５％となる。また、図１０において、
Ｔ＝６ｓｅｃ．に現われた波高減衰率Ｗｔのピークは徐
々に長周期側に移動し、図１２の基本は位置ではＴ＝７
ｓｅｃ．に移動するとともに、長周期帯での波高減衰率
Ｗｔの増加率は更に減少しする。そして、図１３〜図１
５に示すように、ｂ／Ｗの増加に伴って、上記ピークは
Ｔ＝７．５〜９．７５ｓｅｃまで移動し、上記ピークで
のは波高減衰率Ｗｔも増加する。図１４，図１５に示す
ように、ｂ／Ｗ＝１．６からは、上記ピーク値が７５％
まで増加する。図１６は、上述した数値シミュレーショ
ンの結果をまとめたもので、ａ／Ｗ＝１．２０とした場
合には、ｂ／Ｗ＝０．５〜２．０の範囲で波高減衰率Ｗ
ｔの平均値は５０％以下になり著しい防波効果が得られ
るが、上述したように、ｂ／Ｗ＝１．６付近からは、上
記ピークのため、Ｔ＝８〜１２ｓｅｃ．の特定の周期に
対しては大きな防波効果が得られない。したがって、ａ
／Ｗ＝１．２０とした場合には、ｂ／Ｗをｂ／Ｗ＝０．
５〜１．４の範囲に設定すれば、Ｔ＝８〜１２ｓｅｃ．
の範囲の全ての波浪に対して、波高減衰率Ｗｔの平均値
は４０％以下になり大きな防波効果が得られる。更に、
ｂ／Ｗを、ｂ／Ｗ＝０．６〜１．２の範囲に設定すれ
ば、波高減衰率Ｗｔの平均値は３０％以下で、従来の一
段配置の沖合防波堤１における波高減衰率の半分以下と
なり、著しい防波効果が得られる。
さａを最適値であるａ＝２４ｍ（ａ／Ｗ＝１．２）と
し、開口部４ａ，４ｂの幅Ｗと，沖側防波堤１Ａと岸側
防波堤１Ｂとの間隔ｂとの比をｂ／Ｗ＝０．５５〜１．
９０まで変化させたたときの、入射波浪の周期ＴとＷｔ
との関係を示すグラフである。なお、図１２は上記基本
配置のグラフを再掲したものである。図１０に示すよう
に、配置条件がａ／Ｗ＝１．２０，ｂ／Ｗ＝０．５５の
とき、波高減衰率Ｗｔは、Ｔ＝７．５ｓｅｃ．付近で２
０％以下となり、Ｔ＝８ｓｅｃ．付近で最小値（Ｗｔ＝
５％）を持ち、その後直線的に増加する。Ｔ＝１２ｓｅ
ｃ．での波高減衰率Ｗｔは約６０％であるが、波高減衰
率Ｗｔの平均値は既に約３５％以下と大きな防波効果が
得られていることがわかる。図１１に示すｂ／Ｗ＝０．
８０では、長周期帯での波高減衰率Ｗｔの増加率は減少
し、平均値も約２５％となる。また、図１０において、
Ｔ＝６ｓｅｃ．に現われた波高減衰率Ｗｔのピークは徐
々に長周期側に移動し、図１２の基本は位置ではＴ＝７
ｓｅｃ．に移動するとともに、長周期帯での波高減衰率
Ｗｔの増加率は更に減少しする。そして、図１３〜図１
５に示すように、ｂ／Ｗの増加に伴って、上記ピークは
Ｔ＝７．５〜９．７５ｓｅｃまで移動し、上記ピークで
のは波高減衰率Ｗｔも増加する。図１４，図１５に示す
ように、ｂ／Ｗ＝１．６からは、上記ピーク値が７５％
まで増加する。図１６は、上述した数値シミュレーショ
ンの結果をまとめたもので、ａ／Ｗ＝１．２０とした場
合には、ｂ／Ｗ＝０．５〜２．０の範囲で波高減衰率Ｗ
ｔの平均値は５０％以下になり著しい防波効果が得られ
るが、上述したように、ｂ／Ｗ＝１．６付近からは、上
記ピークのため、Ｔ＝８〜１２ｓｅｃ．の特定の周期に
対しては大きな防波効果が得られない。したがって、ａ
／Ｗ＝１．２０とした場合には、ｂ／Ｗをｂ／Ｗ＝０．
５〜１．４の範囲に設定すれば、Ｔ＝８〜１２ｓｅｃ．
の範囲の全ての波浪に対して、波高減衰率Ｗｔの平均値
は４０％以下になり大きな防波効果が得られる。更に、
ｂ／Ｗを、ｂ／Ｗ＝０．６〜１．２の範囲に設定すれ
ば、波高減衰率Ｗｔの平均値は３０％以下で、従来の一
段配置の沖合防波堤１における波高減衰率の半分以下と
なり、著しい防波効果が得られる。
【００１１】このように、本実施の形態によれば、一定
間隔Ｗの開口部４ａ，４ｂを有する複数の離岸堤２ａ，
２ｂを、海岸線にほぼ平行に、かつ、前後２列に配置
し、上記開口部の幅Ｗを、波高を減衰させるべき目標波
浪の周期と沖合防波堤１の設置箇所の水深条件等によっ
て決定するとともに、上記各離岸堤２ａ，２ｂの長さａ
をａ／Ｗ＝０．９倍〜１．８の範囲とすることにより、
異常気象時に波高が大きくなり易い長周期の条件（Ｔ＝
８〜１２ｓｅｃ．）での波高減衰率Ｗｔの平均値を４０
％以下にすることができる。また、上記２列の防波堤の
間隔ｂを、ｂ／Ｗ＝０．５〜１．４の範囲とすることに
より、波高減衰率Ｗｔの平均値を４０％以下にすること
ができる。特に、ａ／Ｗ＝１．２，ｂ／Ｗ＝１．１とし
た場合には、Ｔ＝６．５〜１３ｓｅｃ．の広い範囲にお
いて、波高減衰率Ｗｔの最大値が４０％以下で、かつ、
波高減衰率Ｗｔの平均値はＷｔ＝２５％となり著しい防
波効果が得られる。
間隔Ｗの開口部４ａ，４ｂを有する複数の離岸堤２ａ，
２ｂを、海岸線にほぼ平行に、かつ、前後２列に配置
し、上記開口部の幅Ｗを、波高を減衰させるべき目標波
浪の周期と沖合防波堤１の設置箇所の水深条件等によっ
て決定するとともに、上記各離岸堤２ａ，２ｂの長さａ
をａ／Ｗ＝０．９倍〜１．８の範囲とすることにより、
異常気象時に波高が大きくなり易い長周期の条件（Ｔ＝
８〜１２ｓｅｃ．）での波高減衰率Ｗｔの平均値を４０
％以下にすることができる。また、上記２列の防波堤の
間隔ｂを、ｂ／Ｗ＝０．５〜１．４の範囲とすることに
より、波高減衰率Ｗｔの平均値を４０％以下にすること
ができる。特に、ａ／Ｗ＝１．２，ｂ／Ｗ＝１．１とし
た場合には、Ｔ＝６．５〜１３ｓｅｃ．の広い範囲にお
いて、波高減衰率Ｗｔの最大値が４０％以下で、かつ、
波高減衰率Ｗｔの平均値はＷｔ＝２５％となり著しい防
波効果が得られる。
【００１２】なお、本実施の形態においては、沖側防波
堤１Ａと岸側防波堤１Ｂとを整合配列しているので、開
口部４ａ，４ｂが直線状に配置され、開口部での通水性
が損なわれることがない。また、上記例では、開口部４
ａ，４ｂの幅をＷ＝２０ｍとして、数値シミュレーショ
ンを行ったが、開口部４ａ，４ｂの幅Ｗの異なる沖合防
波堤においても、上述した防波効果を得るための配置条
件（ａ／Ｗ及びｂ／Ｗの範囲）が適用できることはいい
うまでもない。
堤１Ａと岸側防波堤１Ｂとを整合配列しているので、開
口部４ａ，４ｂが直線状に配置され、開口部での通水性
が損なわれることがない。また、上記例では、開口部４
ａ，４ｂの幅をＷ＝２０ｍとして、数値シミュレーショ
ンを行ったが、開口部４ａ，４ｂの幅Ｗの異なる沖合防
波堤においても、上述した防波効果を得るための配置条
件（ａ／Ｗ及びｂ／Ｗの範囲）が適用できることはいい
うまでもない。
【００１３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の沖合防波
堤は、前後２列に配置した離岸堤の左右の間隔すなわち
開口部の幅を、波高を減衰させるべき目標波浪の周期と
沖合防波堤の設置箇所の水深条件等に基づいて決定する
とともに、上記各離岸堤の長さを上記開口部の幅の０．
９倍〜１．８倍とし、かつ、上記２列の離岸堤の前後方
向の間隔を上記開口部の幅の０．５倍〜１．４倍とした
ので、異常気象時に波高が大きくなり易い長周期の条件
（Ｔ＝８〜１２ｓｅｃ．）での波高減衰率Ｗｔを大幅に
減少させることができ、防波堤の防波効果を著しく向上
させることができる。
堤は、前後２列に配置した離岸堤の左右の間隔すなわち
開口部の幅を、波高を減衰させるべき目標波浪の周期と
沖合防波堤の設置箇所の水深条件等に基づいて決定する
とともに、上記各離岸堤の長さを上記開口部の幅の０．
９倍〜１．８倍とし、かつ、上記２列の離岸堤の前後方
向の間隔を上記開口部の幅の０．５倍〜１．４倍とした
ので、異常気象時に波高が大きくなり易い長周期の条件
（Ｔ＝８〜１２ｓｅｃ．）での波高減衰率Ｗｔを大幅に
減少させることができ、防波堤の防波効果を著しく向上
させることができる。
【図１】本発明の実施の形態に係わる沖合防波堤の波高
減衰率の数値シミュレーション結果を示す図である。
減衰率の数値シミュレーション結果を示す図である。
【図２】１段配置の沖合防波堤の波高減衰率の数値シミ
ュレーション結果である。
ュレーション結果である。
【図３】千鳥状配置の沖合防波堤の波高減衰率の数値シ
ミュレーション結果である。
ミュレーション結果である。
【図４】離岸堤の長さを変えた時のシミュレーション結
果である。
果である。
【図５】離岸堤の長さを変えた時のシミュレーション結
果である。
果である。
【図６】離岸堤の長さを変えた時のシミュレーション結
果である。
果である。
【図７】離岸堤の長さを変えた時のシミュレーション結
果である。
果である。
【図８】離岸堤の長さを変えた時のシミュレーション結
果である。
果である。
【図９】開口部の幅と離岸堤の長さとの比と波高減衰率
との関係を示す図である。
との関係を示す図である。
【図１０】２つの防波堤間の間隔を変えた時のシミュレ
ーション結果である。
ーション結果である。
【図１１】２つの防波堤間の間隔を変えた時のシミュレ
ーション結果である。
ーション結果である。
【図１２】２つの防波堤間の間隔を変えた時のシミュレ
ーション結果である。
ーション結果である。
【図１３】２つの防波堤間の間隔を変えた時のシミュレ
ーション結果である。
ーション結果である。
【図１４】２つの防波堤間の間隔を変えた時のシミュレ
ーション結果である。
ーション結果である。
【図１５】２つの防波堤間の間隔を変えた時のシミュレ
ーション結果である。
ーション結果である。
【図１６】開口部の幅と防波堤間の間隔との比と波高減
衰率との関係を示す図である。
衰率との関係を示す図である。
【図１７】従来の沖合防波堤の配置の一例を示す図であ
る。
る。
【図１８】従来の沖合防波堤の配置を示す他の例を示す
図である。
図である。
１ 沖合防波堤 １Ａ 沖側防波堤 １Ｂ 岸側防波堤 ２，２ａ，２ｂ 離岸堤 ３ 海岸の汀線 ４，４ａ，４ｂ 開口部
Claims (1)
- 【請求項１】 一定間隔の開口部を有する複数の離岸堤
を、海岸線にほぼ平行に、かつ、前後２列に配置して成
る沖合防波堤において、上記開口部の幅を、波高を減衰
させるべき目標波浪の周期と沖合防波堤の設置箇所の水
深条件等に基づいて決定するとともに、上記各離岸堤の
長さを上記開口部の幅の０．９倍〜１．８倍とし、か
つ、上記２列の離岸堤の間隔を上記開口部の幅の０．５
倍〜１．４．倍としたことを特徴とする沖合防波堤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24302297A JP3717642B2 (ja) | 1997-09-08 | 1997-09-08 | 沖合防波堤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24302297A JP3717642B2 (ja) | 1997-09-08 | 1997-09-08 | 沖合防波堤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1181269A true JPH1181269A (ja) | 1999-03-26 |
| JP3717642B2 JP3717642B2 (ja) | 2005-11-16 |
Family
ID=17097715
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24302297A Expired - Fee Related JP3717642B2 (ja) | 1997-09-08 | 1997-09-08 | 沖合防波堤 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3717642B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007016406A (ja) * | 2005-07-05 | 2007-01-25 | Penta Ocean Constr Co Ltd | 港湾内における長周期波高低減構造物設置工法 |
| JP2013194501A (ja) * | 2012-03-19 | 2013-09-30 | Matsushita Hiromi | 海中津波防波堤 |
| US20140270963A1 (en) * | 2011-08-25 | 2014-09-18 | Pilepro Llc | Pile arrangement for wave barriers and methods |
| JP2014169560A (ja) * | 2013-03-04 | 2014-09-18 | Toyama Univ | 消波構造体 |
| JPWO2013035794A1 (ja) * | 2011-09-06 | 2015-07-30 | 国立大学法人富山大学 | 消波構造体 |
| RU2596137C1 (ru) * | 2015-08-21 | 2016-08-27 | Воронежское конструкторское бюро антенно-фидерных устройств (открытое акционерное общество) | Способ разрушения цунами |
| CN109797710A (zh) * | 2019-03-07 | 2019-05-24 | 中交第一航务工程勘察设计院有限公司 | 双排圆筒透空式防波堤 |
| EP3933112A1 (fr) * | 2020-07-03 | 2022-01-05 | Acri In | Dispositif de protection d'une cote contre les effets de la houle |
-
1997
- 1997-09-08 JP JP24302297A patent/JP3717642B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN109797710A (zh) * | 2019-03-07 | 2019-05-24 | 中交第一航务工程勘察设计院有限公司 | 双排圆筒透空式防波堤 |
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| EP3933112A1 (fr) * | 2020-07-03 | 2022-01-05 | Acri In | Dispositif de protection d'une cote contre les effets de la houle |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3717642B2 (ja) | 2005-11-16 |
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