JPH1169812A - Ｃｒｔ用電源装置 - Google Patents
Ｃｒｔ用電源装置Info
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- JPH1169812A JPH1169812A JP22278997A JP22278997A JPH1169812A JP H1169812 A JPH1169812 A JP H1169812A JP 22278997 A JP22278997 A JP 22278997A JP 22278997 A JP22278997 A JP 22278997A JP H1169812 A JPH1169812 A JP H1169812A
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- power supply
- supply device
- crt
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 出力電圧のリップルを低減して垂直偏向電圧
のリニアリティを保持し、表示画面の上下の表示つまり
をなくしたＣＲＴ用電源装置を提供することを目的とす
る。 【解決手段】 出力電圧の絶対値が同一の正極性と負極
性との電圧出力Ｖ+ 、電圧出力Ｖ- を供給するコンバー
タトランス１１を具備し、負極性出力電圧Ｖ- を基準と
して、正極性出力電圧Ｖ+ との差分電圧を検出する差分
検出手段１４と、前記差分電圧と所定の電圧を比較する
電圧比較手段１５とを備え、電圧比較手段１５により形
成された比較信号１５１を絶縁伝達手段１６を用いて１
次側に伝達し、コンバータ制御手段１７で形成されたオ
ン−オフデュティ信号をスイッチング手段１８に印加
し、コンバータトランス１１に対する電気エネルギの充
放電をオン−オフさせることにより、２次側へのエネル
ギの伝達を制御する。
のリニアリティを保持し、表示画面の上下の表示つまり
をなくしたＣＲＴ用電源装置を提供することを目的とす
る。 【解決手段】 出力電圧の絶対値が同一の正極性と負極
性との電圧出力Ｖ+ 、電圧出力Ｖ- を供給するコンバー
タトランス１１を具備し、負極性出力電圧Ｖ- を基準と
して、正極性出力電圧Ｖ+ との差分電圧を検出する差分
検出手段１４と、前記差分電圧と所定の電圧を比較する
電圧比較手段１５とを備え、電圧比較手段１５により形
成された比較信号１５１を絶縁伝達手段１６を用いて１
次側に伝達し、コンバータ制御手段１７で形成されたオ
ン−オフデュティ信号をスイッチング手段１８に印加
し、コンバータトランス１１に対する電気エネルギの充
放電をオン−オフさせることにより、２次側へのエネル
ギの伝達を制御する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はＣＲＴ用電源装置に
関し、特に垂直偏向駆動回路、あるいはコンバーゼンス
補正回路に供する正負の両極性の電源電圧を供給するも
ので、かつ負荷変動の大きいマルチスキャン型の映像装
置に安定した電圧を供給するものである電源装置に関す
る。
関し、特に垂直偏向駆動回路、あるいはコンバーゼンス
補正回路に供する正負の両極性の電源電圧を供給するも
ので、かつ負荷変動の大きいマルチスキャン型の映像装
置に安定した電圧を供給するものである電源装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、複数の走査方式に対応するマルチ
スキャンタイプの映像表示装置が普及している。ＣＲＴ
を用いたマルチスキャン型の映像表示装置では、マルチ
スキャン駆動を行うために、垂直偏向駆動周波数として
は、例えば３０〜１２０Ｈｚの範囲内で可変であること
が必要とされている。この垂直偏向駆動においては、垂
直走査のこぎり波電流を電磁偏向コイルに流しているた
め、垂直走査期間の周期で負荷変動が発生する。従っ
て、電源としては、通常は±１５Ｖのものを、加えて±
３５Ｖ程度のものを必要とし、これらに正負両極の２つ
のコンバータが必要となる。この場合にも、駆動周波数
は大きく変化するものであるので、平均電流負荷につい
ては大きな変化が発生することとなる。
スキャンタイプの映像表示装置が普及している。ＣＲＴ
を用いたマルチスキャン型の映像表示装置では、マルチ
スキャン駆動を行うために、垂直偏向駆動周波数として
は、例えば３０〜１２０Ｈｚの範囲内で可変であること
が必要とされている。この垂直偏向駆動においては、垂
直走査のこぎり波電流を電磁偏向コイルに流しているた
め、垂直走査期間の周期で負荷変動が発生する。従っ
て、電源としては、通常は±１５Ｖのものを、加えて±
３５Ｖ程度のものを必要とし、これらに正負両極の２つ
のコンバータが必要となる。この場合にも、駆動周波数
は大きく変化するものであるので、平均電流負荷につい
ては大きな変化が発生することとなる。
【０００３】同じように、コンバーゼンス補正回路につ
いても、垂直偏向駆動周波数が上記の如く変動すること
に加えて、近年、水平偏向駆動周波数についても１５ｋ
Ｈｚ〜１００ｋＨｚの範囲での駆動が求められるように
なり、これに伴い使用される、例えば±１５Ｖの正負両
極の電源の出力電流負荷にも大きな変化が生ずるものと
なって来ている。
いても、垂直偏向駆動周波数が上記の如く変動すること
に加えて、近年、水平偏向駆動周波数についても１５ｋ
Ｈｚ〜１００ｋＨｚの範囲での駆動が求められるように
なり、これに伴い使用される、例えば±１５Ｖの正負両
極の電源の出力電流負荷にも大きな変化が生ずるものと
なって来ている。
【０００４】このような、複数の安定化された電源を必
要とするマルチスキャン型の表示装置の電源装置におい
て、コンバータ数を低減し、回路を合理化して小型化を
図るためには、例えば、±１５Ｖコンバータあるいは±
３５Ｖコンバータの構成に対して、例えば、高圧発生回
路用の＋１３０Ｖ出力、あるいはビデオアウト回路用の
＋８５Ｖ出力を組み合わせて、１コンバータで３出力の
構成が用いられるセットとすることもある。
要とするマルチスキャン型の表示装置の電源装置におい
て、コンバータ数を低減し、回路を合理化して小型化を
図るためには、例えば、±１５Ｖコンバータあるいは±
３５Ｖコンバータの構成に対して、例えば、高圧発生回
路用の＋１３０Ｖ出力、あるいはビデオアウト回路用の
＋８５Ｖ出力を組み合わせて、１コンバータで３出力の
構成が用いられるセットとすることもある。
【０００５】この場合、起動直後において電源の安定化
を得、かつ、回路の安全動作のために必要とされる低電
圧回路から高電圧回路への順の起動を行うためには、通
常、低電圧電源の出力電圧をコンバータトランスの１次
側にフィードバックし、このフィードバック制御により
電圧安定化を行っている。そして、電源電圧安定度の必
要とされる高電圧出力に対しては、電圧安定化回路（Ａ
ＶＲ，Automatic Voltage Regulator ）により、安定化
させているものである。
を得、かつ、回路の安全動作のために必要とされる低電
圧回路から高電圧回路への順の起動を行うためには、通
常、低電圧電源の出力電圧をコンバータトランスの１次
側にフィードバックし、このフィードバック制御により
電圧安定化を行っている。そして、電源電圧安定度の必
要とされる高電圧出力に対しては、電圧安定化回路（Ａ
ＶＲ，Automatic Voltage Regulator ）により、安定化
させているものである。
【０００６】以下に、従来の技術による、かかる制御を
行うＣＲＴ用電源装置について、第１及び第２の例を示
して説明する。 従来例１．従来の技術の第１の例によるＣＲＴ用電源装
置は、正負両極の低電圧を出力電圧とするものである。
図５は、従来の技術による第１のＣＲＴ用電源装置の要
部構成を示す図である。図において、５１はコンバータ
トランス（スイッチングトランス，ともいう）であり、
その１次側の電圧を電圧変換して２次側電圧として出力
する。５２１は整流ダイオード、５２２は平滑コンデン
サであり、コンバータトランス５１の正極性側の２次側
コイル５１ａの出力に対して整流，平滑を行い、正極性
の出力電圧Ｖ＋を生成する。５３１は整流ダイオード、
５３２は平滑コンデンサであり、コンバータトランス５
１の負極性側の２次側コイル５１ｂの出力に対して整
流，平滑を行い、負極性の出力電圧Ｖ−を生成する。５
４は電圧検出手段であり、上記コンバータトランス５１
の２次側の正極性出力電圧Ｖ＋を検出する。５５は電圧
比較手段であり、電圧検出手段５４で検出した出力電圧
Ｖ＋を所定の電圧と比較して、比較信号５５１を出力す
る。５６は絶縁伝達手段であり、例えばフォトカップラ
で実現され、比較信号５５１を２次側から１次側へと、
１次側と２次側との間を絶縁して伝達する。５７はコン
バータ制御手段であり、絶縁伝達手段５６により伝達さ
れた信号に応答して、トランジスタ５８を駆動制御し、
コンバータトランス５１のスイッチング動作を制御す
る。このようなＣＲＴ用電源装置は、通常、スタンバイ
電源を有するものであり、また、コンバータの入力側に
は整流回路部があり、出力側は負荷となるＣＲＴと接続
しているものであるが、本例ではこれらの図示を省略し
ている。また、この種の電源装置は、通常フライバック
方式の回路が用いられる。
行うＣＲＴ用電源装置について、第１及び第２の例を示
して説明する。 従来例１．従来の技術の第１の例によるＣＲＴ用電源装
置は、正負両極の低電圧を出力電圧とするものである。
図５は、従来の技術による第１のＣＲＴ用電源装置の要
部構成を示す図である。図において、５１はコンバータ
トランス（スイッチングトランス，ともいう）であり、
その１次側の電圧を電圧変換して２次側電圧として出力
する。５２１は整流ダイオード、５２２は平滑コンデン
サであり、コンバータトランス５１の正極性側の２次側
コイル５１ａの出力に対して整流，平滑を行い、正極性
の出力電圧Ｖ＋を生成する。５３１は整流ダイオード、
５３２は平滑コンデンサであり、コンバータトランス５
１の負極性側の２次側コイル５１ｂの出力に対して整
流，平滑を行い、負極性の出力電圧Ｖ−を生成する。５
４は電圧検出手段であり、上記コンバータトランス５１
の２次側の正極性出力電圧Ｖ＋を検出する。５５は電圧
比較手段であり、電圧検出手段５４で検出した出力電圧
Ｖ＋を所定の電圧と比較して、比較信号５５１を出力す
る。５６は絶縁伝達手段であり、例えばフォトカップラ
で実現され、比較信号５５１を２次側から１次側へと、
１次側と２次側との間を絶縁して伝達する。５７はコン
バータ制御手段であり、絶縁伝達手段５６により伝達さ
れた信号に応答して、トランジスタ５８を駆動制御し、
コンバータトランス５１のスイッチング動作を制御す
る。このようなＣＲＴ用電源装置は、通常、スタンバイ
電源を有するものであり、また、コンバータの入力側に
は整流回路部があり、出力側は負荷となるＣＲＴと接続
しているものであるが、本例ではこれらの図示を省略し
ている。また、この種の電源装置は、通常フライバック
方式の回路が用いられる。
【０００７】このように構成された、従来の技術による
ＣＲＴ用電源装置の第１の例について、以下にその制御
の際の動作を説明する。コンバータに、即ちコンバータ
トランス５１の１次側巻線５１ａに、全波整流された入
力電圧Ｖinが入力されると、コンバータトランス５１
は、上記入力電圧Ｖinを電圧変換して、その２次側巻線
５１ｂ１，５１ｂ２に、例えば±１５Ｖの正負両極の出
力電圧Ｖ+ 、Ｖ- を出力する。ここで、正極性出力電圧
Ｖ+ は、コンバータトランス５１の２次側巻き線５１ｂ
１の電圧が整流ダイオード５２１，平滑コンデンサ５２
２により整流，平滑されたものであり、一方、負極性出
力電圧Ｖ- は、コンバータトランス５１の２次側巻き線
５１ｂ２の電圧が整流ダイオード５３１，平滑コンデン
サ５３２により整流，平滑されたものである。このよう
にして、１次側→２次側の電圧変換処理が行われ、必要
とされる出力電圧が得られることとなる。
ＣＲＴ用電源装置の第１の例について、以下にその制御
の際の動作を説明する。コンバータに、即ちコンバータ
トランス５１の１次側巻線５１ａに、全波整流された入
力電圧Ｖinが入力されると、コンバータトランス５１
は、上記入力電圧Ｖinを電圧変換して、その２次側巻線
５１ｂ１，５１ｂ２に、例えば±１５Ｖの正負両極の出
力電圧Ｖ+ 、Ｖ- を出力する。ここで、正極性出力電圧
Ｖ+ は、コンバータトランス５１の２次側巻き線５１ｂ
１の電圧が整流ダイオード５２１，平滑コンデンサ５２
２により整流，平滑されたものであり、一方、負極性出
力電圧Ｖ- は、コンバータトランス５１の２次側巻き線
５１ｂ２の電圧が整流ダイオード５３１，平滑コンデン
サ５３２により整流，平滑されたものである。このよう
にして、１次側→２次側の電圧変換処理が行われ、必要
とされる出力電圧が得られることとなる。
【０００８】そして、電圧安定化は次のように行われ
る。電圧検出手段５４は、上記のように出力される正極
性出力電圧Ｖ+ の電圧を検出し、その検出電圧を電圧比
較手段５５に出力する。電圧比較手段５５は、上記検出
電圧を所定の電圧、例えば＋１５Ｖと比較し、その結果
を比較信号５５１として出力する。該比較信号５５１
は、その１次側と２次側との間を絶縁している絶縁伝達
手段５６により、絶縁された信号として、コンバータ制
御手段５７に伝達される。その後、比較信号５５１は、
コンバータ制御手段５７で演算処理され、その処理出力
により、例えば、パワートランジスタ５８を駆動し、こ
れをスイッチング動作させることによって、コンバータ
トランス５１の１次側に充放電される電気エネルギをオ
ン−オフさせ、該コンバータトランス５１の２次側への
エネルギの伝達が、上記コンバータトランスの２次側出
力の１次側へのフィードバックにより、フィードバック
制御されるものである。
る。電圧検出手段５４は、上記のように出力される正極
性出力電圧Ｖ+ の電圧を検出し、その検出電圧を電圧比
較手段５５に出力する。電圧比較手段５５は、上記検出
電圧を所定の電圧、例えば＋１５Ｖと比較し、その結果
を比較信号５５１として出力する。該比較信号５５１
は、その１次側と２次側との間を絶縁している絶縁伝達
手段５６により、絶縁された信号として、コンバータ制
御手段５７に伝達される。その後、比較信号５５１は、
コンバータ制御手段５７で演算処理され、その処理出力
により、例えば、パワートランジスタ５８を駆動し、こ
れをスイッチング動作させることによって、コンバータ
トランス５１の１次側に充放電される電気エネルギをオ
ン−オフさせ、該コンバータトランス５１の２次側への
エネルギの伝達が、上記コンバータトランスの２次側出
力の１次側へのフィードバックにより、フィードバック
制御されるものである。
【０００９】従来例２．次に従来の技術の第２の例によ
るＣＲＴ用電源装置として、出力電圧として高電圧出力
を有するものを示す。図６は、従来の技術の第２の例に
よるＣＲＴ用電源装置の要部構成を示す図である。図に
おいて、６１はコンバータトランスであり、１次側巻線
６１ａ，２次側巻線６１ｂ１，６１ｂ２及び高電圧出力
用の第２の２次側巻線６１ｃを有する。６３は電圧安定
化手段であり、例えばＡＶＲ回路により実現され、コン
バータトランス６１の第２の２次側巻線６１ｃの出力
の、整流ダイオード６４１，平滑コンデンサ６４２によ
る整流，平滑後の高電圧を安定化させる。他の符号６２
１，６２２，６３１，６３２，６４，６５，６６，６
７，６８は、図５の従来例１の符号５２１，５２２，５
３１，５３２，５４，５５，５６，５７と同様のものな
のでここではその説明を省略する。すなわち、本回路で
は、図５の構成に加えて、高電圧出力ＶH 、例えば、＋
１３０Ｖの高電圧が出力されるものである。なお、第１
の例と同様に、このようなＣＲＴ用電源装置において通
常設けられる、スタンバイ電源、およびコンバータに接
続される入力側の整流回路部および出力側に接続された
負荷については、その図示を略している。また、この種
の電源装置は、通常フライバック方式の回路が用いられ
る。
るＣＲＴ用電源装置として、出力電圧として高電圧出力
を有するものを示す。図６は、従来の技術の第２の例に
よるＣＲＴ用電源装置の要部構成を示す図である。図に
おいて、６１はコンバータトランスであり、１次側巻線
６１ａ，２次側巻線６１ｂ１，６１ｂ２及び高電圧出力
用の第２の２次側巻線６１ｃを有する。６３は電圧安定
化手段であり、例えばＡＶＲ回路により実現され、コン
バータトランス６１の第２の２次側巻線６１ｃの出力
の、整流ダイオード６４１，平滑コンデンサ６４２によ
る整流，平滑後の高電圧を安定化させる。他の符号６２
１，６２２，６３１，６３２，６４，６５，６６，６
７，６８は、図５の従来例１の符号５２１，５２２，５
３１，５３２，５４，５５，５６，５７と同様のものな
のでここではその説明を省略する。すなわち、本回路で
は、図５の構成に加えて、高電圧出力ＶH 、例えば、＋
１３０Ｖの高電圧が出力されるものである。なお、第１
の例と同様に、このようなＣＲＴ用電源装置において通
常設けられる、スタンバイ電源、およびコンバータに接
続される入力側の整流回路部および出力側に接続された
負荷については、その図示を略している。また、この種
の電源装置は、通常フライバック方式の回路が用いられ
る。
【００１０】従来の技術の第２の例による電源装置にお
いては、第２の２次側巻線６１ｃを設け、かつこれに対
応して、整流ダイオード６４１，平滑コンデンサ６４２
を設けたことにより、同一のコンバータトランス６１か
ら高電圧出力を得ることができ、かつ電圧安定化手段６
３を設けたことにより、この高電圧出力を、例えば＋１
３０Ｖに安定化して出力することができるものである。
その他の動作は、従来の技術の第１の例による電源装置
と同様のものとなる。このように、この従来の技術の第
２の例では、同一のコンバータによって、高電圧出力を
得ることができ、コンバータ数の合理化を図ったものと
なっている。
いては、第２の２次側巻線６１ｃを設け、かつこれに対
応して、整流ダイオード６４１，平滑コンデンサ６４２
を設けたことにより、同一のコンバータトランス６１か
ら高電圧出力を得ることができ、かつ電圧安定化手段６
３を設けたことにより、この高電圧出力を、例えば＋１
３０Ｖに安定化して出力することができるものである。
その他の動作は、従来の技術の第１の例による電源装置
と同様のものとなる。このように、この従来の技術の第
２の例では、同一のコンバータによって、高電圧出力を
得ることができ、コンバータ数の合理化を図ったものと
なっている。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】図７は、上記の従来例
１、及び２における、電圧、及び負荷電流の波形を表わ
す図である。上記のような構成の従来例１、及び２にお
いては、同一のコンバータ５１，６１から、例えば＋、
−１５Ｖの正負両極の電圧７４，７５が出力され、これ
を用いて、垂直偏向において垂直走査のこぎり波電流７
１を電磁偏向コイルに流すようにしているため、正負両
極性の出力電圧Ｖ+ ，Ｖ- 、及び高電圧出力電圧ＶH に
は、垂直走査期間ＴVSを周期として、周期的に負荷変動
が発生する。
１、及び２における、電圧、及び負荷電流の波形を表わ
す図である。上記のような構成の従来例１、及び２にお
いては、同一のコンバータ５１，６１から、例えば＋、
−１５Ｖの正負両極の電圧７４，７５が出力され、これ
を用いて、垂直偏向において垂直走査のこぎり波電流７
１を電磁偏向コイルに流すようにしているため、正負両
極性の出力電圧Ｖ+ ，Ｖ- 、及び高電圧出力電圧ＶH に
は、垂直走査期間ＴVSを周期として、周期的に負荷変動
が発生する。
【００１２】すなわち、垂直偏向電圧７１は、通常＋か
ら−へリニアに電圧を変化させ、電子ビームを傾向させ
る。＋のピーク電位は、−側電磁偏向コイルの逆電圧を
回復させるものである。このため、＋１５Ｖの負荷電流
波形７２（Ｖ+ 電流）、−１５Ｖの負荷電流波形７３
（Ｖ- 電流）は、半周期毎に負荷電流をリニアに変化さ
せ、位相は１／２波長分異なっている。ピーク負荷電流
は、通常〜１Ａ流れ、ボトムの負荷電流ＩＶ+ ，ＩＶ-
はピーク時の１／３程度であり、大きな負荷変動が生じ
ている。フィードバックをかけている＋１５Ｖの電圧波
形７４（Ｖ+ 電圧）は、０．０５Ｖp-p 程度に電圧安定
化されている。しかし、以上の説明で述べたように、負
荷電流の位相は１／２波長分異なっているので、フィー
ドバックをかけていない−１５Ｖの電圧波形７５（Ｖ-
電圧）は、〜０．５Ｖp-p の電圧リップルが発生すると
いう問題を有していた。
ら−へリニアに電圧を変化させ、電子ビームを傾向させ
る。＋のピーク電位は、−側電磁偏向コイルの逆電圧を
回復させるものである。このため、＋１５Ｖの負荷電流
波形７２（Ｖ+ 電流）、−１５Ｖの負荷電流波形７３
（Ｖ- 電流）は、半周期毎に負荷電流をリニアに変化さ
せ、位相は１／２波長分異なっている。ピーク負荷電流
は、通常〜１Ａ流れ、ボトムの負荷電流ＩＶ+ ，ＩＶ-
はピーク時の１／３程度であり、大きな負荷変動が生じ
ている。フィードバックをかけている＋１５Ｖの電圧波
形７４（Ｖ+ 電圧）は、０．０５Ｖp-p 程度に電圧安定
化されている。しかし、以上の説明で述べたように、負
荷電流の位相は１／２波長分異なっているので、フィー
ドバックをかけていない−１５Ｖの電圧波形７５（Ｖ-
電圧）は、〜０．５Ｖp-p の電圧リップルが発生すると
いう問題を有していた。
【００１３】このため、このような従来の装置では、±
１５Ｖ電源電圧から形成される垂直偏向電圧７１の電圧
リニア変化特性が低下し、表示画像の端部の表示が詰ま
ってくるという問題を有していた。すなわち、図示する
ように、垂直偏向電圧７１の電圧値が最低値をとる近傍
の部分Ａにおいて、リニア性から外れた波形の電圧とな
るものである。これはまた、負荷電流波形７３について
も、対応する部分Ｂにおいてリニア性から外れた波形と
なるものである。
１５Ｖ電源電圧から形成される垂直偏向電圧７１の電圧
リニア変化特性が低下し、表示画像の端部の表示が詰ま
ってくるという問題を有していた。すなわち、図示する
ように、垂直偏向電圧７１の電圧値が最低値をとる近傍
の部分Ａにおいて、リニア性から外れた波形の電圧とな
るものである。これはまた、負荷電流波形７３について
も、対応する部分Ｂにおいてリニア性から外れた波形と
なるものである。
【００１４】以上の電圧リップルの影響を防止するため
には、有効電圧範囲以上に出力電圧を上昇させる、すな
わち〜０．５Ｖ以上該出力電圧を上げることが必要であ
り、この目的のためには、例えば３端子レギュレータを
用いて電圧の安定化を行うようにすることが考えられ
る。しかるに、このようにすると、例えば１Ａの電流を
流す場合、０．５Ｗの電力を余分に必要とすることとな
り、電源の変換効率が低下するという問題点、そして冷
却用の放熱フィンを大きくしなければならないという問
題点につながることとなる。
には、有効電圧範囲以上に出力電圧を上昇させる、すな
わち〜０．５Ｖ以上該出力電圧を上げることが必要であ
り、この目的のためには、例えば３端子レギュレータを
用いて電圧の安定化を行うようにすることが考えられ
る。しかるに、このようにすると、例えば１Ａの電流を
流す場合、０．５Ｗの電力を余分に必要とすることとな
り、電源の変換効率が低下するという問題点、そして冷
却用の放熱フィンを大きくしなければならないという問
題点につながることとなる。
【００１５】また、上記で説明した、コンバータの合理
化のためにコンバータに高電圧出力用に付加された、例
えば＋１３０Ｖの電圧波形７６（ＶH 電圧）について
も、±１５Ｖ出力の負荷変動により、〜５Ｖ程度の電圧
リップルが発生する。そこで、電圧安定化手段６３によ
り、電圧リップルを０．１Ｖp-p 以下に抑制するよう電
圧安定化を行っているが、前記〜５Ｖ程度の電圧リップ
ルを除去するための電圧安定化手段のロス電力は、高電
圧出力電流が例えば０．３Ａであるとすると、１．５Ｗ
増加し、このため冷却用の放熱フィンを大きくしなけれ
ばならないという問題があった。
化のためにコンバータに高電圧出力用に付加された、例
えば＋１３０Ｖの電圧波形７６（ＶH 電圧）について
も、±１５Ｖ出力の負荷変動により、〜５Ｖ程度の電圧
リップルが発生する。そこで、電圧安定化手段６３によ
り、電圧リップルを０．１Ｖp-p 以下に抑制するよう電
圧安定化を行っているが、前記〜５Ｖ程度の電圧リップ
ルを除去するための電圧安定化手段のロス電力は、高電
圧出力電流が例えば０．３Ａであるとすると、１．５Ｗ
増加し、このため冷却用の放熱フィンを大きくしなけれ
ばならないという問題があった。
【００１６】このように、従来の技術によるＣＲＴ用電
源装置においては、出力波形がリニア性から外れること
により、画面表示の歪みが起こるという問題点があっ
た。そして、低電圧については３端子レギュレータによ
り、また、高電圧については電圧安定化手段により、か
かる問題点の解決を図る場合に、それぞれ電源の変換効
率の低下の問題や、冷却用の放熱フィンの大型化の問題
をひき起こすこととなるものであった。
源装置においては、出力波形がリニア性から外れること
により、画面表示の歪みが起こるという問題点があっ
た。そして、低電圧については３端子レギュレータによ
り、また、高電圧については電圧安定化手段により、か
かる問題点の解決を図る場合に、それぞれ電源の変換効
率の低下の問題や、冷却用の放熱フィンの大型化の問題
をひき起こすこととなるものであった。
【００１７】本発明は、かかる事情に鑑みてなされたも
のであり、ロス電力の増大による変換効率の低下、ある
いは放熱フィンのサイズの大型化を招くことなく、表示
画面の上下の表示つまりを回避することのできるＣＲＴ
用電源装置を提供することを目的とする。
のであり、ロス電力の増大による変換効率の低下、ある
いは放熱フィンのサイズの大型化を招くことなく、表示
画面の上下の表示つまりを回避することのできるＣＲＴ
用電源装置を提供することを目的とする。
【００１８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１にかかるＣＲＴ用電源装置は、その１次側
より入力した入力電圧を電圧変換し、その２次側に正極
性出力電圧、及び負極性出力電圧を出力するコンバータ
トランスを有するＣＲＴ用電源装置であって、上記正極
性出力電圧と上記負極性出力電圧との差の電圧を検出
し、これを差分電圧として出力する差分検出手段と、上
記差分電圧と所定電圧とを比較し、比較信号を出力する
電圧比較手段とを備えたものである。
め、請求項１にかかるＣＲＴ用電源装置は、その１次側
より入力した入力電圧を電圧変換し、その２次側に正極
性出力電圧、及び負極性出力電圧を出力するコンバータ
トランスを有するＣＲＴ用電源装置であって、上記正極
性出力電圧と上記負極性出力電圧との差の電圧を検出
し、これを差分電圧として出力する差分検出手段と、上
記差分電圧と所定電圧とを比較し、比較信号を出力する
電圧比較手段とを備えたものである。
【００１９】また、請求項２にかかるＣＲＴ用電源装置
は、請求項１に記載のＣＲＴ用電源装置において、上記
比較信号を上記コンバータトランスの１次側にフィード
バックすることにより、上記コンバータトランスの２次
側に出力する電圧を安定化するようにしたものである。
は、請求項１に記載のＣＲＴ用電源装置において、上記
比較信号を上記コンバータトランスの１次側にフィード
バックすることにより、上記コンバータトランスの２次
側に出力する電圧を安定化するようにしたものである。
【００２０】また、請求項３にかかるＣＲＴ用電源装置
は、請求項１または２に記載のＣＲＴ用電源装置におい
て、上記正極性出力電圧と上記負極性出力電圧とは、同
じ絶対値を有するもので、上記差分検出手段は、上記負
極性出力電圧を基準として上記差分電圧の検出を行うも
のである。
は、請求項１または２に記載のＣＲＴ用電源装置におい
て、上記正極性出力電圧と上記負極性出力電圧とは、同
じ絶対値を有するもので、上記差分検出手段は、上記負
極性出力電圧を基準として上記差分電圧の検出を行うも
のである。
【００２１】また、請求項４にかかるＣＲＴ用電源装置
は、請求項１ないし３のいずれかに記載のＣＲＴ用電源
装置において、上記比較信号を上記コンバータトランス
の１次側に伝送する絶縁伝達手段をさらに備えたもので
ある。
は、請求項１ないし３のいずれかに記載のＣＲＴ用電源
装置において、上記比較信号を上記コンバータトランス
の１次側に伝送する絶縁伝達手段をさらに備えたもので
ある。
【００２２】また、請求項５にかかるＣＲＴ用電源装置
は、請求項４に記載のＣＲＴ用電源装置において、上記
比較信号に基づいてオン−オフデュティ信号を形成する
コンバータ制御手段と、上記オン−オフデュティ信号を
印加され、上記コンバータトランスの１次側に投入され
る電気エネルギをオン−オフさせることにより上記コン
バータトランスの２次側にエネルギを伝達させるスイッ
チング手段とをさらに備えたものである。
は、請求項４に記載のＣＲＴ用電源装置において、上記
比較信号に基づいてオン−オフデュティ信号を形成する
コンバータ制御手段と、上記オン−オフデュティ信号を
印加され、上記コンバータトランスの１次側に投入され
る電気エネルギをオン−オフさせることにより上記コン
バータトランスの２次側にエネルギを伝達させるスイッ
チング手段とをさらに備えたものである。
【００２３】また、請求項６にかかるＣＲＴ用電源装置
は、請求項１ないし５のいずれかに記載のＣＲＴ用電源
装置において、上記コンバータトランスは、上記正極性
出力電圧、及び負極性出力電圧を、その２次側巻線に、
ともに低電圧出力電圧として出力するとともに、その第
２の２次側巻線に、高電圧出力電圧を出力するものであ
る。
は、請求項１ないし５のいずれかに記載のＣＲＴ用電源
装置において、上記コンバータトランスは、上記正極性
出力電圧、及び負極性出力電圧を、その２次側巻線に、
ともに低電圧出力電圧として出力するとともに、その第
２の２次側巻線に、高電圧出力電圧を出力するものであ
る。
【００２４】また、請求項７にかかるＣＲＴ用電源装置
は、請求項１ないし６のいずれかに記載のＣＲＴ用電源
装置において、上記差分検出手段は、上記負極性電圧出
力Ｖ- と、上記正極性出力電圧Ｖ+ との差の電圧を抵抗
分割する抵抗Ｒl および抵抗Ｒｈを備え、上記所定電圧
と比較されるべき検出電圧Ｖａとして、Ｖａ＝（Ｖ+−
Ｖ- ）・Ｒl ／（Ｒl ＋Ｒｈ）を与えるものである。
は、請求項１ないし６のいずれかに記載のＣＲＴ用電源
装置において、上記差分検出手段は、上記負極性電圧出
力Ｖ- と、上記正極性出力電圧Ｖ+ との差の電圧を抵抗
分割する抵抗Ｒl および抵抗Ｒｈを備え、上記所定電圧
と比較されるべき検出電圧Ｖａとして、Ｖａ＝（Ｖ+−
Ｖ- ）・Ｒl ／（Ｒl ＋Ｒｈ）を与えるものである。
【００２５】また、請求項８にかかるＣＲＴ用電源装置
は、請求項７に記載のＣＲＴ用電源装置において、上記
電圧比較手段は、所定のツェナー電圧Ｖｚを有するツェ
ナーダイオードと、上記ツェナーダイオードのアノード
がそのエミッタに接続され、そのコレクタが上記絶縁伝
達手段の１次側素子を介して上記正極性出力電圧に接続
され、上記検出電圧Ｖａがそのベースに供給されるＮ型
トランジスタを備えたものである。
は、請求項７に記載のＣＲＴ用電源装置において、上記
電圧比較手段は、所定のツェナー電圧Ｖｚを有するツェ
ナーダイオードと、上記ツェナーダイオードのアノード
がそのエミッタに接続され、そのコレクタが上記絶縁伝
達手段の１次側素子を介して上記正極性出力電圧に接続
され、上記検出電圧Ｖａがそのベースに供給されるＮ型
トランジスタを備えたものである。
【００２６】また、請求項９にかかるＣＲＴ用電源装置
は、請求項８に記載のＣＲＴ用電源装置において、上記
Ｎ型トランジスタのコレクタに、上記比較信号を上記コ
ンバータトランスの１次側に伝送する絶縁伝達手段であ
るフォトカップラが接続され、上記電圧比較手段は、上
記ツェナー電圧Ｖｚと、上記Ｎ型トランジスタのエミッ
タ−ベース電圧Ｖｂとの和であるＶｚ＋Ｖｂを、上記検
出電圧Ｖａに対する閾値として用いて、上記比較信号を
生成するものである。
は、請求項８に記載のＣＲＴ用電源装置において、上記
Ｎ型トランジスタのコレクタに、上記比較信号を上記コ
ンバータトランスの１次側に伝送する絶縁伝達手段であ
るフォトカップラが接続され、上記電圧比較手段は、上
記ツェナー電圧Ｖｚと、上記Ｎ型トランジスタのエミッ
タ−ベース電圧Ｖｂとの和であるＶｚ＋Ｖｂを、上記検
出電圧Ｖａに対する閾値として用いて、上記比較信号を
生成するものである。
【００２７】
実施の形態１．本発明の実施の形態１によるＣＲＴ用電
源装置は、正負両極の低電圧を出力電圧とするものであ
る。図１は、本発明の実施の形態１によるＣＲＴ用電源
装置の要部構成を示す図である。図において、１１はコ
ンバータトランスであり、その１次側の電圧を電圧変換
して２次側電圧として出力する。１２１は整流ダイオー
ド、１２２は平滑コンデンサであり、コンバータトラン
ス１１の正極性側の２次側コイル１１ｂ１の出力に対し
て整流，平滑を行い、正極性の出力電圧Ｖ＋を生成す
る。１３１は整流ダイオード、１３２は平滑コンデンサ
であり、コンバータトランス１１の負極性側の２次側コ
イル１１ｂ２の出力に対して整流，平滑を行い、負極性
の出力電圧Ｖ−を生成する。１４は差分検出手段であ
り、コンバータトランス１１の正極性出力電圧Ｖ＋と負
極性出力電圧Ｖ−との差分を検出する。１５は電圧比較
手段であり、差分検出手段１４により検出した差分電圧
を所定の電圧と比較して、比較信号を出力する。１６は
絶縁伝達手段であり、例えばフォトカップラで実現さ
れ、比較信号を２次側から１次側へと、１次側と２次側
との間を絶縁して伝達する。１７はコンバータ制御手段
であり、例えば電源制御用ＩＣで実現され、伝達された
信号に応答して、トランジスタ１８を駆動制御し、コン
バータトランス１１のスイッチング動作を制御する。こ
こで、図１に示されるスイッチング手段１８は、２次側
の接地とは絶縁されるホットグランド（ＨＯＴ ＧＮ
Ｄ）に接地されているものである。本実施の形態１のＣ
ＲＴ用電源装置においても、従来例と同様に、スタンバ
イ電源や、コンバータの入力側に接続される入力側の整
流回路部，およびその出力側に接続された負荷となるＣ
ＲＴを備えているものであるが、図１においてはこれら
の図示を略している。また、この種の電源装置は、通常
フライバック方式の回路が用いられる。
源装置は、正負両極の低電圧を出力電圧とするものであ
る。図１は、本発明の実施の形態１によるＣＲＴ用電源
装置の要部構成を示す図である。図において、１１はコ
ンバータトランスであり、その１次側の電圧を電圧変換
して２次側電圧として出力する。１２１は整流ダイオー
ド、１２２は平滑コンデンサであり、コンバータトラン
ス１１の正極性側の２次側コイル１１ｂ１の出力に対し
て整流，平滑を行い、正極性の出力電圧Ｖ＋を生成す
る。１３１は整流ダイオード、１３２は平滑コンデンサ
であり、コンバータトランス１１の負極性側の２次側コ
イル１１ｂ２の出力に対して整流，平滑を行い、負極性
の出力電圧Ｖ−を生成する。１４は差分検出手段であ
り、コンバータトランス１１の正極性出力電圧Ｖ＋と負
極性出力電圧Ｖ−との差分を検出する。１５は電圧比較
手段であり、差分検出手段１４により検出した差分電圧
を所定の電圧と比較して、比較信号を出力する。１６は
絶縁伝達手段であり、例えばフォトカップラで実現さ
れ、比較信号を２次側から１次側へと、１次側と２次側
との間を絶縁して伝達する。１７はコンバータ制御手段
であり、例えば電源制御用ＩＣで実現され、伝達された
信号に応答して、トランジスタ１８を駆動制御し、コン
バータトランス１１のスイッチング動作を制御する。こ
こで、図１に示されるスイッチング手段１８は、２次側
の接地とは絶縁されるホットグランド（ＨＯＴ ＧＮ
Ｄ）に接地されているものである。本実施の形態１のＣ
ＲＴ用電源装置においても、従来例と同様に、スタンバ
イ電源や、コンバータの入力側に接続される入力側の整
流回路部，およびその出力側に接続された負荷となるＣ
ＲＴを備えているものであるが、図１においてはこれら
の図示を略している。また、この種の電源装置は、通常
フライバック方式の回路が用いられる。
【００２８】このように構成される、本実施の形態１に
よるＣＲＴ用電源装置の動作について、以下に説明す
る。コンバータに、即ち、コンバータトランス１１の１
次側巻線１１ａに全波整流された入力電圧Ｖinが入力さ
れると、コンバータトランス１１は、上記入力電圧Ｖi
を電圧変換して、その２次側巻線１１ｂ１，１１ｂ２
に、例えば±１５Ｖの正負両極の出力電圧Ｖ+ 、Ｖ- を
出力する。ここで、正極性出力電圧Ｖ+ は、コンバータ
トランス１１の２次側巻線１１ｂ１の電圧が整流ダイオ
ード１２１，平滑コンデンサ１２２により整流，平滑さ
れたものであり、一方、負極性出力電圧Ｖ- は、コンバ
ータトランス１１の２次側巻線１１ｂ２の電圧が整流ダ
イオード１３１，平滑コンデンサ１３２により整流，平
滑されたものである。このようにして、１次側→２次側
の電圧変換処理が行われ、必要とされる出力電圧が得ら
れることとなる。
よるＣＲＴ用電源装置の動作について、以下に説明す
る。コンバータに、即ち、コンバータトランス１１の１
次側巻線１１ａに全波整流された入力電圧Ｖinが入力さ
れると、コンバータトランス１１は、上記入力電圧Ｖi
を電圧変換して、その２次側巻線１１ｂ１，１１ｂ２
に、例えば±１５Ｖの正負両極の出力電圧Ｖ+ 、Ｖ- を
出力する。ここで、正極性出力電圧Ｖ+ は、コンバータ
トランス１１の２次側巻線１１ｂ１の電圧が整流ダイオ
ード１２１，平滑コンデンサ１２２により整流，平滑さ
れたものであり、一方、負極性出力電圧Ｖ- は、コンバ
ータトランス１１の２次側巻線１１ｂ２の電圧が整流ダ
イオード１３１，平滑コンデンサ１３２により整流，平
滑されたものである。このようにして、１次側→２次側
の電圧変換処理が行われ、必要とされる出力電圧が得ら
れることとなる。
【００２９】そして、電圧安定化は次のように行われ
る。差分検出手段１４は、上記のように出力される負極
性出力電圧Ｖ- を基準として、これと正極性出力電圧Ｖ
+ との差分電圧を検出し、該差分電圧を電圧比較手段１
５に出力する。電圧比較手段１５は、上記検出電圧を所
定の電圧と比較し、その結果を比較信号１５１ａとして
出力する。絶縁伝達手段１６に出力された該比較信号１
５１ａは、その１次側と２次側との間を絶縁している絶
縁伝達手段１６により、絶縁された信号として、コンバ
ータ制御手段１７に伝達される。コンバータ制御手段１
７は、入力された信号に対応してオン−オフデュティ信
号を生成して、これをトランジスタからなるスイッチン
グ手段１８に印加し、該スイッチング手段１８をオン，
オフさせて、コンバータトランス１１の１次側に充放電
される電気エネルギをオン−オフさせ、該コンバータト
ランス１１の２次側へのエネルギの伝達を制御するもの
である。
る。差分検出手段１４は、上記のように出力される負極
性出力電圧Ｖ- を基準として、これと正極性出力電圧Ｖ
+ との差分電圧を検出し、該差分電圧を電圧比較手段１
５に出力する。電圧比較手段１５は、上記検出電圧を所
定の電圧と比較し、その結果を比較信号１５１ａとして
出力する。絶縁伝達手段１６に出力された該比較信号１
５１ａは、その１次側と２次側との間を絶縁している絶
縁伝達手段１６により、絶縁された信号として、コンバ
ータ制御手段１７に伝達される。コンバータ制御手段１
７は、入力された信号に対応してオン−オフデュティ信
号を生成して、これをトランジスタからなるスイッチン
グ手段１８に印加し、該スイッチング手段１８をオン，
オフさせて、コンバータトランス１１の１次側に充放電
される電気エネルギをオン−オフさせ、該コンバータト
ランス１１の２次側へのエネルギの伝達を制御するもの
である。
【００３０】このように、本実施の形態１によるＣＲＴ
用電源装置では、差分検出手段１４と電圧比較手段１５
とを備え、コンバータトランス１１から出力される単一
の出力電圧、即ちリップルを持つ一方の出力電圧のみを
検出するのではなく、上記リップルの相殺される正極
性，負極性出力電圧間の差分電圧を検出し、これを用い
たフィードバック制御を行うようにしたので、出力電圧
リップルを大きく低減することができ、これによりこの
際垂直偏向電圧のリニアリティを損なうこともなく、表
示画面における上下の表示つまりの発生しない、安定し
た表示の可能なＣＲＴ用電源装置を提供することができ
る効果がある。
用電源装置では、差分検出手段１４と電圧比較手段１５
とを備え、コンバータトランス１１から出力される単一
の出力電圧、即ちリップルを持つ一方の出力電圧のみを
検出するのではなく、上記リップルの相殺される正極
性，負極性出力電圧間の差分電圧を検出し、これを用い
たフィードバック制御を行うようにしたので、出力電圧
リップルを大きく低減することができ、これによりこの
際垂直偏向電圧のリニアリティを損なうこともなく、表
示画面における上下の表示つまりの発生しない、安定し
た表示の可能なＣＲＴ用電源装置を提供することができ
る効果がある。
【００３１】実施の形態２．本発明の実施の形態２によ
るＣＲＴ用電源装置は、正負両極の低電圧と、高電圧と
を出力電圧とするものである。図２は、本発明の実施の
形態２によるＣＲＴ用電源装置の要部構成を示す図であ
る。図において、２１はコンバータトランスであり、１
次側巻線２１ａ，２次側巻線２１ｂ１，２１ｂ２，第２
の２次側巻線２１ｃを有し、２次側電圧として、Ｖ＋、
及びＶ−に加え、高電圧ＶH をも出力するものである。
２２３は電圧安定化手段であり、例えばＡＶＲ回路によ
り実現され、コンバータトランス２１の第２の２次側巻
線２１ｃの出力の、整流ダイオード２２１，平滑コンデ
ンサ２２２による整流，平滑後の高電圧を安定化させ
る。他の図１と同一の符号は、実施の形態１と同一のも
のを示す。また、入力側，出力側に接続される回路は同
様に図示を省略している。また、この種の電源装置は、
通常フライバック方式の回路が用いられる点について
も、実施の形態１と同様である。
るＣＲＴ用電源装置は、正負両極の低電圧と、高電圧と
を出力電圧とするものである。図２は、本発明の実施の
形態２によるＣＲＴ用電源装置の要部構成を示す図であ
る。図において、２１はコンバータトランスであり、１
次側巻線２１ａ，２次側巻線２１ｂ１，２１ｂ２，第２
の２次側巻線２１ｃを有し、２次側電圧として、Ｖ＋、
及びＶ−に加え、高電圧ＶH をも出力するものである。
２２３は電圧安定化手段であり、例えばＡＶＲ回路によ
り実現され、コンバータトランス２１の第２の２次側巻
線２１ｃの出力の、整流ダイオード２２１，平滑コンデ
ンサ２２２による整流，平滑後の高電圧を安定化させ
る。他の図１と同一の符号は、実施の形態１と同一のも
のを示す。また、入力側，出力側に接続される回路は同
様に図示を省略している。また、この種の電源装置は、
通常フライバック方式の回路が用いられる点について
も、実施の形態１と同様である。
【００３２】このように構成される、本実施の形態２に
よるＣＲＴ用電源装置の動作について、以下に説明す
る。コンバータに、即ちコンバータトランス２１の１次
側巻線２１ａに全波整流された入力電圧Ｖinが入力され
ると、コンバータトランス２１は、上記入力電圧Ｖinを
電圧変換して、その２次側巻線２１ｂ１，２１ｂ２に、
例えば＋１５Ｖの正負両極の出力電圧Ｖ+ ，Ｖ- を出力
するとともに、その第２の２次側巻線２１ｃに１３５Ｖ
の高電圧出力ＶH'を出力する。上記正負両極の出力電圧
Ｖ+ ，Ｖ- については、上記実施の形態１と同様の動作
が行われ、該両出力電圧Ｖ+ ，Ｖ- の差分電圧による１
次側へのフィードバック制御がなされるとともに、上記
２次側巻線２１ｃの１３５Ｖの高出力電圧は整流ダイオ
ード２２１，平滑コンデンサ２２２により整流，平滑さ
れ、かつ例えばＡＶＲ回路よりなる電圧安定化手段２２
３により、例えば＋１３０Ｖに電圧安定化されて、＋１
３０Ｖの高電圧出力ＶHが出力される。
よるＣＲＴ用電源装置の動作について、以下に説明す
る。コンバータに、即ちコンバータトランス２１の１次
側巻線２１ａに全波整流された入力電圧Ｖinが入力され
ると、コンバータトランス２１は、上記入力電圧Ｖinを
電圧変換して、その２次側巻線２１ｂ１，２１ｂ２に、
例えば＋１５Ｖの正負両極の出力電圧Ｖ+ ，Ｖ- を出力
するとともに、その第２の２次側巻線２１ｃに１３５Ｖ
の高電圧出力ＶH'を出力する。上記正負両極の出力電圧
Ｖ+ ，Ｖ- については、上記実施の形態１と同様の動作
が行われ、該両出力電圧Ｖ+ ，Ｖ- の差分電圧による１
次側へのフィードバック制御がなされるとともに、上記
２次側巻線２１ｃの１３５Ｖの高出力電圧は整流ダイオ
ード２２１，平滑コンデンサ２２２により整流，平滑さ
れ、かつ例えばＡＶＲ回路よりなる電圧安定化手段２２
３により、例えば＋１３０Ｖに電圧安定化されて、＋１
３０Ｖの高電圧出力ＶHが出力される。
【００３３】このように、本実施の形態２によるＣＲＴ
用電源装置では、コンバータの構成を合理化して±１５
Ｖの正負極性電圧出力に加え、＋１３０Ｖの高電圧出力
を出力するものにおいて、実施の形態１と同様に、差分
検出手段１４と電圧比較手段１５とを備え、コンバータ
トランス１１からの単一の出力電圧ではなく、正負両極
性の出力電圧間の差分電圧を用いて、コンバータトラン
スの１次側へのフィードバック制御を行うようにしてい
るので、出力電圧リップルを大きく低減でき、これによ
り垂直偏向電圧のリニアリティを損なうこともなく、表
示画面における上下の表示つまりの発生しない、安定し
た表示の可能なＣＲＴ用電源装置を提供することができ
る効果がある。
用電源装置では、コンバータの構成を合理化して±１５
Ｖの正負極性電圧出力に加え、＋１３０Ｖの高電圧出力
を出力するものにおいて、実施の形態１と同様に、差分
検出手段１４と電圧比較手段１５とを備え、コンバータ
トランス１１からの単一の出力電圧ではなく、正負両極
性の出力電圧間の差分電圧を用いて、コンバータトラン
スの１次側へのフィードバック制御を行うようにしてい
るので、出力電圧リップルを大きく低減でき、これによ
り垂直偏向電圧のリニアリティを損なうこともなく、表
示画面における上下の表示つまりの発生しない、安定し
た表示の可能なＣＲＴ用電源装置を提供することができ
る効果がある。
【００３４】実施の形態３．本発明の実施の形態３によ
るＣＲＴ用電源装置は、上記実施の形態２による電源装
置の各機能部分の具体的な回路構成を示すものである。
図３は、本発明の実施の形態３によるＣＲＴ用電源装置
の要部構成を示す図である。２２３は電圧安定化手段で
あり、これは本実施の形態３においては、Ｎ型トランジ
スタ２２３ａ、ツェナーダイオード２２３ｂ、抵抗２２
３ｃ、及び平滑コンデンサ２２３ｄから構成される。１
４は差分検出手段であり、本実施の形態３においては、
これは、抵抗Ｒl １４１、及び抵抗Ｒh １４２から構成
される。
るＣＲＴ用電源装置は、上記実施の形態２による電源装
置の各機能部分の具体的な回路構成を示すものである。
図３は、本発明の実施の形態３によるＣＲＴ用電源装置
の要部構成を示す図である。２２３は電圧安定化手段で
あり、これは本実施の形態３においては、Ｎ型トランジ
スタ２２３ａ、ツェナーダイオード２２３ｂ、抵抗２２
３ｃ、及び平滑コンデンサ２２３ｄから構成される。１
４は差分検出手段であり、本実施の形態３においては、
これは、抵抗Ｒl １４１、及び抵抗Ｒh １４２から構成
される。
【００３５】１５は電圧比較手段であり、本実施の形態
３においては、これはＮ型トランジスタ１５１、ツェナ
ーダイオード１５２、及び抵抗１５３から構成される。
他は実施の形態２と同様である。
３においては、これはＮ型トランジスタ１５１、ツェナ
ーダイオード１５２、及び抵抗１５３から構成される。
他は実施の形態２と同様である。
【００３６】この実施の形態３によるＣＲＴ用電源装置
の動作を、本実施の形態３の特徴とする部分の動作のみ
について説明する。差分検出手段１４としては、例え
ば、−１５Ｖの負極性出力電圧Ｖ- を基準とし、これと
＋１５Ｖの正極性出力電圧Ｖ+との間に分割抵抗Ｒl １
４１、分割抵抗Ｒh １４２を設け、これらにより得られ
る抵抗分割電圧，Ｖa ＝（Ｖ+ −Ｖ- ）・Ｒl ／（Ｒl
＋Ｒh ）を、比較されるべき検出電圧として取得する。
の動作を、本実施の形態３の特徴とする部分の動作のみ
について説明する。差分検出手段１４としては、例え
ば、−１５Ｖの負極性出力電圧Ｖ- を基準とし、これと
＋１５Ｖの正極性出力電圧Ｖ+との間に分割抵抗Ｒl １
４１、分割抵抗Ｒh １４２を設け、これらにより得られ
る抵抗分割電圧，Ｖa ＝（Ｖ+ −Ｖ- ）・Ｒl ／（Ｒl
＋Ｒh ）を、比較されるべき検出電圧として取得する。
【００３７】電圧比較手段１５としては、Ｎ型トランジ
スタ１５１のエミッタに所定のツェナー電圧Ｖz を有す
るツェナーダイオード１５２のカソードを接続し、コレ
クタをフォトカップラ３１のＬＥＤ３１ａを介して正極
性電源出力Ｖ+ 側に接続するようにし、ベースには差分
検出手段１４が取得した上記の検出電圧Ｖa を供給し、
ツェナーダイオード１５２のアノードを負極性電源出力
Ｖ- に接続し、上記Ｎ型トランジスタ１５１のコレクタ
を接続した絶縁伝達手段としてのフォトカップラ３１の
ＬＥＤ３１ａのアノードと正極性電源出力Ｖ+ との間に
は、限流抵抗３２を介在させるようにする。そしてＮ型
トランジスタ１５１のベース−エミッタ電圧を、例えば
Ｖｂとすると、 Ｖz ＋Ｖｂ を、上記検出電圧Ｖａに対する閾値として、Ｎ型トラン
ジスタ１５１をオン−オフさせる。これにより、フォト
カップラ３１のＬＥＤ３１ａの電流量を変化させて、電
圧比較信号１５１ｂ（上記検出電圧Ｖａと閾値電圧Ｖｚ
＋Ｖｂとの比較結果信号）を生成し、該生成した電圧比
較信号１５１ｂをフォトカップラ３１ａを介して１次側
に伝達し、これに基づきコンバータ制御手段１７で作成
されたオン−オフデュティ信号をスイッチング手段であ
るパワートランジスタ１８に印加し、コンバータトラン
ス２１の１次側に対する電気エネルギの充放電をオン，
オフさせることにより、２次側へのエネルギ伝達量を制
御させるものである。なお、抵抗Ｒｚ１５３は、ツェナ
ー電圧Ｖz を発生させるために、正極性電源電圧Ｖ+と
ツェナーダイオード１５２のカソード間に設けた抵抗で
ある。
スタ１５１のエミッタに所定のツェナー電圧Ｖz を有す
るツェナーダイオード１５２のカソードを接続し、コレ
クタをフォトカップラ３１のＬＥＤ３１ａを介して正極
性電源出力Ｖ+ 側に接続するようにし、ベースには差分
検出手段１４が取得した上記の検出電圧Ｖa を供給し、
ツェナーダイオード１５２のアノードを負極性電源出力
Ｖ- に接続し、上記Ｎ型トランジスタ１５１のコレクタ
を接続した絶縁伝達手段としてのフォトカップラ３１の
ＬＥＤ３１ａのアノードと正極性電源出力Ｖ+ との間に
は、限流抵抗３２を介在させるようにする。そしてＮ型
トランジスタ１５１のベース−エミッタ電圧を、例えば
Ｖｂとすると、 Ｖz ＋Ｖｂ を、上記検出電圧Ｖａに対する閾値として、Ｎ型トラン
ジスタ１５１をオン−オフさせる。これにより、フォト
カップラ３１のＬＥＤ３１ａの電流量を変化させて、電
圧比較信号１５１ｂ（上記検出電圧Ｖａと閾値電圧Ｖｚ
＋Ｖｂとの比較結果信号）を生成し、該生成した電圧比
較信号１５１ｂをフォトカップラ３１ａを介して１次側
に伝達し、これに基づきコンバータ制御手段１７で作成
されたオン−オフデュティ信号をスイッチング手段であ
るパワートランジスタ１８に印加し、コンバータトラン
ス２１の１次側に対する電気エネルギの充放電をオン，
オフさせることにより、２次側へのエネルギ伝達量を制
御させるものである。なお、抵抗Ｒｚ１５３は、ツェナ
ー電圧Ｖz を発生させるために、正極性電源電圧Ｖ+と
ツェナーダイオード１５２のカソード間に設けた抵抗で
ある。
【００３８】上記高電圧安定化手段２２３としては、こ
こではＡＶＲ回路が用いられることとする。この回路
は、電源ラインに、例えばベース−エミッタ電圧０．６
ＶのＮ型トランジスタ２２３ａを設け、そのベースと接
地間に、所定の電圧、例えば１３０．６Ｖのツェナー電
圧Ｖz ，を有するツェナーダイオード２２３ｂを設け、
該トランジスタ２２３ａのコレクタとベース間にツェナ
ー電流供給用に抵抗２２３ｃを設け、該トランジスタ２
２３ａのエミッタと接地間に平滑コンデンサ２２３ｄを
備えたものである。この構成によって、第２の２次側コ
イル２１ｃに出力された１３５Ｖの高電圧が整流ダイオ
ード２２１と平滑コンデンサ２２２によって、整流，平
滑されたのち、該高電圧出力の安定化がなされ、出力電
圧としては、１３０Ｖが得られるものである。本実施の
形態３では、簡略化のため１個のツェナーダイオードを
用いて所定のツェナー電圧Ｖz を得るものとして説明し
たが、通常は、複数のツェナーダイオードを用いて所定
の電圧が得られるように構成されるものであり、かかる
場合にも同様の動作を行って同様の効果が得られるもの
である。
こではＡＶＲ回路が用いられることとする。この回路
は、電源ラインに、例えばベース−エミッタ電圧０．６
ＶのＮ型トランジスタ２２３ａを設け、そのベースと接
地間に、所定の電圧、例えば１３０．６Ｖのツェナー電
圧Ｖz ，を有するツェナーダイオード２２３ｂを設け、
該トランジスタ２２３ａのコレクタとベース間にツェナ
ー電流供給用に抵抗２２３ｃを設け、該トランジスタ２
２３ａのエミッタと接地間に平滑コンデンサ２２３ｄを
備えたものである。この構成によって、第２の２次側コ
イル２１ｃに出力された１３５Ｖの高電圧が整流ダイオ
ード２２１と平滑コンデンサ２２２によって、整流，平
滑されたのち、該高電圧出力の安定化がなされ、出力電
圧としては、１３０Ｖが得られるものである。本実施の
形態３では、簡略化のため１個のツェナーダイオードを
用いて所定のツェナー電圧Ｖz を得るものとして説明し
たが、通常は、複数のツェナーダイオードを用いて所定
の電圧が得られるように構成されるものであり、かかる
場合にも同様の動作を行って同様の効果が得られるもの
である。
【００３９】本実施の形態３によるＣＲＴ用電源装置に
よるリニア性改善の効果を説明するために、このような
構成における電圧、電流波形の例を図４に示す。すなわ
ち、正極性電源出力Ｖ+ 波形４１、負極性電源出力Ｖ-
波形４２は、同位相の電圧リップルとなり、本実施の形
態３では、正負両極の出力電圧Ｖ+ ，Ｖ- を合成した電
流負荷に応じて１次側にフィードバックがかかるので、
従来例に比較し、負極性電源出力Ｖ- のリップル電圧
は、０．５Ｖ程度から０．１Ｖ程度に大きく改善され
る。これに伴い、正極性電源出力Ｖ+ は、従来例の０．
０５Ｖから０．１Ｖ程度のリップルとなるが、問題のな
いレベルである。これにより、垂直偏向電圧波形４３の
リニア性は改善されている。同時に、正極性Ｖ+ 負荷電
流波形４４、負極性Ｖ- 負荷電流波形４５のリニア性も
確保される。そして、高電圧波形４６のリップルも図の
ように、〜２．５Ｖ程度と１／２程度に低減されるの
で、ＡＶＲによる電圧安定化のロス電力も１／２程度、
即ち０．７５Ｗ程度に削減できる。
よるリニア性改善の効果を説明するために、このような
構成における電圧、電流波形の例を図４に示す。すなわ
ち、正極性電源出力Ｖ+ 波形４１、負極性電源出力Ｖ-
波形４２は、同位相の電圧リップルとなり、本実施の形
態３では、正負両極の出力電圧Ｖ+ ，Ｖ- を合成した電
流負荷に応じて１次側にフィードバックがかかるので、
従来例に比較し、負極性電源出力Ｖ- のリップル電圧
は、０．５Ｖ程度から０．１Ｖ程度に大きく改善され
る。これに伴い、正極性電源出力Ｖ+ は、従来例の０．
０５Ｖから０．１Ｖ程度のリップルとなるが、問題のな
いレベルである。これにより、垂直偏向電圧波形４３の
リニア性は改善されている。同時に、正極性Ｖ+ 負荷電
流波形４４、負極性Ｖ- 負荷電流波形４５のリニア性も
確保される。そして、高電圧波形４６のリップルも図の
ように、〜２．５Ｖ程度と１／２程度に低減されるの
で、ＡＶＲによる電圧安定化のロス電力も１／２程度、
即ち０．７５Ｗ程度に削減できる。
【００４０】以上の説明では、スイッチングトランジス
タとしてはパワートランジスタを用いることとして説明
したが、これは、パワーＭＯＳＦＥＴでもよく、特定の
タイプのトランジスタに限定されるものではない。ま
た、電圧安定化手段については、上記実施の形態３にお
いてはある回路構成例を示したものであるが、ＡＶＲ
（電源安定化回路）として機能し得る回路構成であれ
ば、これ以外のものであっても使用可能である。また、
電圧検出手段、及び電圧比較手段についても、上記実施
の形態３と同様の検出，比較を行える回路構成のもので
あれば使用可能であり、上記の回路構成に限定されるも
のではない。
タとしてはパワートランジスタを用いることとして説明
したが、これは、パワーＭＯＳＦＥＴでもよく、特定の
タイプのトランジスタに限定されるものではない。ま
た、電圧安定化手段については、上記実施の形態３にお
いてはある回路構成例を示したものであるが、ＡＶＲ
（電源安定化回路）として機能し得る回路構成であれ
ば、これ以外のものであっても使用可能である。また、
電圧検出手段、及び電圧比較手段についても、上記実施
の形態３と同様の検出，比較を行える回路構成のもので
あれば使用可能であり、上記の回路構成に限定されるも
のではない。
【００４１】
【発明の効果】請求項１のＣＲＴ用電源装置によれば、
その１次側より入力した入力電圧を電圧変換し、その２
次側に正極性出力電圧、及び負極性出力電圧を出力する
コンバータトランスを有するＣＲＴ用電源装置であっ
て、上記正極性出力電圧と上記負極性出力電圧との差の
電圧を検出し、これを差分電圧として出力する差分検出
手段と、上記差分電圧と所定電圧とを比較し、比較信号
を出力する電圧比較手段とを備えたものとしたので、２
次側の負極性電圧出力と正極性電圧出力との差分電圧を
１次側にフィードバックすることにより、出力電圧リッ
プルを低減することができ、これにより垂直偏向電圧の
リニアリティを損なうことなく表示画面の上下の表示つ
まりをなくすることができ、しかもこれを、変換効率の
低下や、放熱フィンのサイズの増大を招くことなく、行
うことができる。
その１次側より入力した入力電圧を電圧変換し、その２
次側に正極性出力電圧、及び負極性出力電圧を出力する
コンバータトランスを有するＣＲＴ用電源装置であっ
て、上記正極性出力電圧と上記負極性出力電圧との差の
電圧を検出し、これを差分電圧として出力する差分検出
手段と、上記差分電圧と所定電圧とを比較し、比較信号
を出力する電圧比較手段とを備えたものとしたので、２
次側の負極性電圧出力と正極性電圧出力との差分電圧を
１次側にフィードバックすることにより、出力電圧リッ
プルを低減することができ、これにより垂直偏向電圧の
リニアリティを損なうことなく表示画面の上下の表示つ
まりをなくすることができ、しかもこれを、変換効率の
低下や、放熱フィンのサイズの増大を招くことなく、行
うことができる。
【００４２】請求項２にかかるＣＲＴ用電源装置によれ
ば、請求項１に記載のＣＲＴ用電源装置において、上記
比較信号を上記コンバータトランスの１次側にフィード
バックすることにより、上記コンバータトランスの２次
側に出力する電圧を安定化するようにしたので、出力電
圧リップルを低減して表示画面の上下の表示つまりをな
くすことができ、しかもこれを、変換効率の低下や、放
熱フィンのサイズの大型化を招くことなく行うことがで
きる。
ば、請求項１に記載のＣＲＴ用電源装置において、上記
比較信号を上記コンバータトランスの１次側にフィード
バックすることにより、上記コンバータトランスの２次
側に出力する電圧を安定化するようにしたので、出力電
圧リップルを低減して表示画面の上下の表示つまりをな
くすことができ、しかもこれを、変換効率の低下や、放
熱フィンのサイズの大型化を招くことなく行うことがで
きる。
【００４３】請求項３にかかるＣＲＴ用電源装置によれ
ば、請求項１または２に記載のＣＲＴ用電源装置におい
て、上記正極性出力電圧と上記負極性出力電圧とは、同
じ絶対値を有するもので、上記差分検出手段は、上記負
極性出力電圧を基準として上記差分電圧の検出を行うも
のとしたので、出力電圧リップルを低減して表示画面の
上下の表示つまりをなくすことができ、しかもこれを、
変換効率の低下や、放熱フィンのサイズの大型化を招く
ことなく行うことができる。
ば、請求項１または２に記載のＣＲＴ用電源装置におい
て、上記正極性出力電圧と上記負極性出力電圧とは、同
じ絶対値を有するもので、上記差分検出手段は、上記負
極性出力電圧を基準として上記差分電圧の検出を行うも
のとしたので、出力電圧リップルを低減して表示画面の
上下の表示つまりをなくすことができ、しかもこれを、
変換効率の低下や、放熱フィンのサイズの大型化を招く
ことなく行うことができる。
【００４４】請求項４にかかるＣＲＴ用電源装置によれ
ば、請求項１ないし３のいずれかに記載のＣＲＴ用電源
装置において、上記比較信号を上記コンバータトランス
の１次側に伝送する絶縁伝達手段をさらに備えたものと
したので、出力電圧リップルを低減して表示画面の上下
の表示つまりをなくすことができ、しかもこれを、変換
効率の低下や、放熱フィンのサイズの大型化を招くこと
なく行うことができる。
ば、請求項１ないし３のいずれかに記載のＣＲＴ用電源
装置において、上記比較信号を上記コンバータトランス
の１次側に伝送する絶縁伝達手段をさらに備えたものと
したので、出力電圧リップルを低減して表示画面の上下
の表示つまりをなくすことができ、しかもこれを、変換
効率の低下や、放熱フィンのサイズの大型化を招くこと
なく行うことができる。
【００４５】請求項５にかかるＣＲＴ用電源装置によれ
ば、請求項４に記載のＣＲＴ用電源装置において、上記
比較信号に基づいてオン−オフデュティ信号を形成する
コンバータ制御手段と、上記オン−オフデュティ信号を
印加され、上記コンバータトランスの１次側に投入され
る電気エネルギをオン−オフさせることにより上記コン
バータトランスの２次側にエネルギを伝達させるスイッ
チング手段とを、さらに備えたものとしたので、出力電
圧リップルを低減して表示画面の上下の表示つまりをな
くすことができ、しかもこれを、変換効率の低下や、放
熱フィンのサイズの大型化を招くことなく行うことがで
きる。
ば、請求項４に記載のＣＲＴ用電源装置において、上記
比較信号に基づいてオン−オフデュティ信号を形成する
コンバータ制御手段と、上記オン−オフデュティ信号を
印加され、上記コンバータトランスの１次側に投入され
る電気エネルギをオン−オフさせることにより上記コン
バータトランスの２次側にエネルギを伝達させるスイッ
チング手段とを、さらに備えたものとしたので、出力電
圧リップルを低減して表示画面の上下の表示つまりをな
くすことができ、しかもこれを、変換効率の低下や、放
熱フィンのサイズの大型化を招くことなく行うことがで
きる。
【００４６】請求項６にかかるＣＲＴ用電源装置によれ
ば、請求項１ないし５のいずれかに記載のＣＲＴ用電源
装置において、上記コンバータトランスは、上記正極性
出力電圧及び負極性出力電圧を、その２次側巻線に、と
もに低電圧出力電圧として出力するとともに、その第２
の２次側巻線に、高電圧出力電圧を出力するものとした
ので、２次側に高電圧出力をも出力し得るものにおい
て、出力電圧リップルを低減して表示画面の上下の表示
つまりをなくすことができ、しかもこれを、変換効率の
低下や、放熱フィンのサイズの大型化を招くことなく行
うことができる。
ば、請求項１ないし５のいずれかに記載のＣＲＴ用電源
装置において、上記コンバータトランスは、上記正極性
出力電圧及び負極性出力電圧を、その２次側巻線に、と
もに低電圧出力電圧として出力するとともに、その第２
の２次側巻線に、高電圧出力電圧を出力するものとした
ので、２次側に高電圧出力をも出力し得るものにおい
て、出力電圧リップルを低減して表示画面の上下の表示
つまりをなくすことができ、しかもこれを、変換効率の
低下や、放熱フィンのサイズの大型化を招くことなく行
うことができる。
【００４７】請求項７にかかるＣＲＴ用電源装置によれ
ば、請求項１ないし６のいずれかに記載のＣＲＴ用電源
装置において、上記差分検出手段は、上記負極性電圧出
力Ｖ- と上記正極性出力電圧Ｖ+ との差の電圧と抵抗分
割する抵抗Ｒl および抵抗Ｒｈを備え、上記所定電圧と
比較されるべき検出電圧Ｖａとして、Ｖａ＝（Ｖ+ −Ｖ
- ）・Ｒl ／（Ｒl ＋Ｒｈ）を与えるものとしたので、
出力電圧リップルを低減して表示画面の上下の表示つま
りをなくすことができ、しかもこれを、変換効率の低下
や、放熱フィンのサイズの大型化を招くことなく行うこ
とができる。
ば、請求項１ないし６のいずれかに記載のＣＲＴ用電源
装置において、上記差分検出手段は、上記負極性電圧出
力Ｖ- と上記正極性出力電圧Ｖ+ との差の電圧と抵抗分
割する抵抗Ｒl および抵抗Ｒｈを備え、上記所定電圧と
比較されるべき検出電圧Ｖａとして、Ｖａ＝（Ｖ+ −Ｖ
- ）・Ｒl ／（Ｒl ＋Ｒｈ）を与えるものとしたので、
出力電圧リップルを低減して表示画面の上下の表示つま
りをなくすことができ、しかもこれを、変換効率の低下
や、放熱フィンのサイズの大型化を招くことなく行うこ
とができる。
【００４８】請求項８にかかるＣＲＴ用電源装置によれ
ば、請求項７に記載のＣＲＴ用電源装置において、上記
電圧比較手段は、所定のツェナー電圧Ｖｚを有するツェ
ナーダイオードと、上記ツェナーダイオードのアノード
がそのエミッタに接続され、そのコレクタが上記絶縁伝
達手段の１次側素子を介して上記正極性電源出力に接続
され、上記検出電圧Ｖａがそのベースに供給されるＮ型
トランジスタを備えたものとしたので、出力電圧リップ
ルを低減して表示画面の上下の表示つまりをなくすこと
ができ、しかもこれを、変換効率の低下や、放熱フィン
のサイズの大型化を招くことなく行うことができる。
ば、請求項７に記載のＣＲＴ用電源装置において、上記
電圧比較手段は、所定のツェナー電圧Ｖｚを有するツェ
ナーダイオードと、上記ツェナーダイオードのアノード
がそのエミッタに接続され、そのコレクタが上記絶縁伝
達手段の１次側素子を介して上記正極性電源出力に接続
され、上記検出電圧Ｖａがそのベースに供給されるＮ型
トランジスタを備えたものとしたので、出力電圧リップ
ルを低減して表示画面の上下の表示つまりをなくすこと
ができ、しかもこれを、変換効率の低下や、放熱フィン
のサイズの大型化を招くことなく行うことができる。
【００４９】請求項９にかかるＣＲＴ用電源装置によれ
ば、請求項８に記載のＣＲＴ用電源装置において、上記
Ｎ型トランジスタのコレクタに、上記比較信号を上記コ
ンバータトランスの１次側に伝送する絶縁伝達手段であ
るフォトカップラが接続され、上記電圧比較手段は、上
記ツェナー電圧Ｖｚと、上記Ｎ型トランジスタのエミッ
タ−ベース電圧Ｖｂとの和であるＶｚ＋Ｖｂを、上記検
出電圧Ｖａに対する閾値として用いて、上記比較信号を
生成するものとしたので、出力電圧リップルを低減して
表示画面の上下の表示つまりをなくすことができ、しか
もこれを、変換効率の低下や、放熱フィンのサイズの大
型化を招くことなく行うことができる。
ば、請求項８に記載のＣＲＴ用電源装置において、上記
Ｎ型トランジスタのコレクタに、上記比較信号を上記コ
ンバータトランスの１次側に伝送する絶縁伝達手段であ
るフォトカップラが接続され、上記電圧比較手段は、上
記ツェナー電圧Ｖｚと、上記Ｎ型トランジスタのエミッ
タ−ベース電圧Ｖｂとの和であるＶｚ＋Ｖｂを、上記検
出電圧Ｖａに対する閾値として用いて、上記比較信号を
生成するものとしたので、出力電圧リップルを低減して
表示画面の上下の表示つまりをなくすことができ、しか
もこれを、変換効率の低下や、放熱フィンのサイズの大
型化を招くことなく行うことができる。
【図１】 本発明の実施の形態１によるＣＲＴ用電源装
置の要部構成を示す図である。
置の要部構成を示す図である。
【図２】 本発明の実施の形態２によるＣＲＴ用電源装
置の要部構成を示す図である。
置の要部構成を示す図である。
【図３】 本発明の実施の形態３によるＣＲＴ用電源装
置の要部構成を示す図である。
置の要部構成を示す図である。
【図４】 同実施の形態のＣＲＴ用電源装置における、
出力電圧、および電流波形を示す図である。
出力電圧、および電流波形を示す図である。
【図５】 従来の技術の第１の例によるＣＲＴ用電源装
置の要部構成を示す図である。
置の要部構成を示す図である。
【図６】 従来の技術の第２の例によるＣＲＴ用電源装
置の要部構成を示す図である。
置の要部構成を示す図である。
【図７】 従来の技術の第１及び第２の例によるＣＲＴ
用電源装置における出力電圧、及び電流波形を示す図で
ある。
用電源装置における出力電圧、及び電流波形を示す図で
ある。
１１，２、５１，６１ コンバータトランス １２１，１３１，２２１ 整流ダイオード ５２１，５３１，６２１ 整流ダイオード １２２，１３２，２２２ 平滑コンデンサ ５２２，５３２，６２２ 平滑コンデンサ １４ 差分検出手段 １５ 電圧比較手段 ５５，６５ 電圧比較手段 １６ 絶縁伝達手段 ５６，６６ 絶縁伝達手段 １７ コンバータ制御手段 ５７，６７ コンバータ制御手段 １８ スイッチング手段 ５８，６８ スイッチング手段 ２２３ 電圧安定化手段 ２２３ａ Ｎ型トランジスタ ２２３ｂ ツェナーダイオード ２２３ｃ 抵抗 ２２３ｄ 平滑コンデンサ １４１ 抵抗Ｒl １４２ 抵抗Ｒｈ １５１ Ｎ型トランジスタ １５２ ツェナーダイオード １５３ 抵抗Ｒｚ ３１ フォトカップラ ３２ 限流抵抗 ５４，６４ 電圧検出手段
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｈ０４Ｎ 3/18 Ｈ０４Ｎ 3/18 Ｇ 3/27 3/27
Claims (9)
- 【請求項１】 その１次側より入力した入力電圧を電圧
変換し、その２次側に正極性出力電圧、及び負極性出力
電圧を出力するコンバータトランスを有するＣＲＴ用電
源装置であって、 上記正極性出力電圧と上記負極性出力電圧との差の電圧
を検出し、これを差分電圧として出力する差分検出手段
と、 上記差分電圧と所定電圧とを比較し、比較信号を出力す
る電圧比較手段とを備えたことを特徴とするＣＲＴ用電
源装置。 - 【請求項２】 請求項１に記載のＣＲＴ用電源装置にお
いて、 上記比較信号を上記コンバータトランスの１次側にフィ
ードバックすることにより、上記コンバータトランスの
２次側に出力する電圧を安定化するようにしたことを特
徴とするＣＲＴ用電源装置。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載のＣＲＴ用電源
装置において、 上記正極性出力電圧と上記負極性出力電圧とは、同じ絶
対値を有するものであり、 上記差分検出手段は、上記負極性出力電圧を基準として
上記差分電圧の検出を行うものであることを特徴とする
ＣＲＴ用電源装置。 - 【請求項４】 請求項１ないし３のいずれかに記載のＣ
ＲＴ用電源装置において、 上記比較信号を上記コンバータトランスの１次側に伝送
する絶縁伝達手段をさらに備えたことを特徴とするＣＲ
Ｔ用電源装置。 - 【請求項５】 請求項４に記載のＣＲＴ用電源装置にお
いて、 上記比較信号に基づいてオン−オフデュティ信号を生成
するコンバータ制御手段と、 上記オン−オフデュティ信号を印加され、上記コンバー
タトランスの１次側に投入される電気エネルギをオン−
オフさせることにより上記コンバータトランスの２次側
にエネルギを伝達させるスイッチング手段とを、さらに
備えたことを特徴とするＣＲＴ用電源装置。 - 【請求項６】 請求項１ないし５のいずれかに記載のＣ
ＲＴ用電源装置において、 上記コンバータトランスは、 上記正極性出力電圧、及び負極性出力電圧を、その２次
側巻線に、ともに低電圧出力電圧として出力するととも
に、その第２の２次側巻線に、高電圧出力電圧を出力す
るものであることを特徴とするＣＲＴ用電源装置。 - 【請求項７】 請求項１ないし６のいずれかに記載のＣ
ＲＴ用電源装置において、 上記差分検出手段は、 上記負極性電圧出力Ｖ- と、上記正極性出力電圧Ｖ+ と
の差の電圧を抵抗分割する抵抗Ｒl および抵抗Ｒｈを備
え、上記所定電圧と比較されるべき検出電圧Ｖａとし
て、Ｖａ＝（Ｖ+ −Ｖ- ）・Ｒl ／（Ｒl ＋Ｒｈ）を与
えるものであることを特徴とするＣＲＴ用電源装置。 - 【請求項８】 請求項７に記載のＣＲＴ用電源装置にお
いて、 上記電圧比較手段は、 所定のツェナー電圧Ｖｚを有するツェナーダイオード
と、 上記ツェナーダイオードのアノードがそのエミッタに接
続され、そのコレクタが上記絶縁伝達手段の１次側素子
を介して上記正極性出力電圧に接続され、上記検出電圧
Ｖａがそのベースに供給されるＮ型トランジスタを備え
たものであることを特徴とするＣＲＴ用電源装置。 - 【請求項９】 請求項８に記載のＣＲＴ用電源装置にお
いて、 上記Ｎ型トランジスタのコレクタに、上記比較信号を上
記コンバータトランスの１次側に伝送する絶縁伝達手段
であるフォトカップラが接続され、 上記電圧比較手段は、上記ツェナー電圧Ｖｚと、上記Ｎ
型トランジスタのエミッタ−ベース電圧Ｖｂとの和であ
るＶｚ＋Ｖｂを、上記検出電圧Ｖａに対する閾値として
用いて、上記比較信号を生成するものであることを特徴
とするＣＲＴ用電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22278997A JPH1169812A (ja) | 1997-08-19 | 1997-08-19 | Ｃｒｔ用電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22278997A JPH1169812A (ja) | 1997-08-19 | 1997-08-19 | Ｃｒｔ用電源装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1169812A true JPH1169812A (ja) | 1999-03-09 |
Family
ID=16787932
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22278997A Pending JPH1169812A (ja) | 1997-08-19 | 1997-08-19 | Ｃｒｔ用電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1169812A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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1997
- 1997-08-19 JP JP22278997A patent/JPH1169812A/ja active Pending
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