JPH1158494A - ポリテトラフルオロエチレンチューブ及びそのための押出機 - Google Patents
ポリテトラフルオロエチレンチューブ及びそのための押出機Info
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Abstract
出成形によって製造されるチューブ状成形品の偏肉を最
小限にする。 【解決手段】 コアピン(30)とその周囲のダイオリ
フィス(50)により形成される環状部分を通してポリ
テトラフルオロエチレンを押し出すことによりポリテト
ラフルオロエチレンチューブを製造する押出機におい
て、コアピンはマンドレルに接続されるマンドレル接続
端部(34)およびダイオリフィスの出口に位置するダ
イオリフィス出口端部(36)を有し、コアピンは、そ
の両端部の間において、コアピンの軸方向に垂直な断面
積がその両端部の断面積より小さい部分を有する。この
押出機により、偏肉度が15%以下のチューブが得られ
る。
Description
テトラフルオロエチレンチューブならびにそれを製造す
る装置および方法に関する。
チューブの製造法としてペースト押出法が知られてい
る。この方法では、乳化重合で得られたポリテトラフル
オロエチレン(以下、「PTFE」とも呼ぶ)のファイ
ンパウダーに押出助剤と呼ばれる適当な有機溶剤を加え
てペースト状物を得、これを円筒状に予備成形してビィ
レットを得、このビィレットを押出機に入れ、ラムで加
圧してダイでチューブ形状に押し出して、その後、加熱
または抽出により押出助剤を除去して、焼成して最終的
に所定のチューブを得る(例えばフッ素樹脂ハンドブッ
ク(1990年、日刊工業新聞社刊、里川孝臣編)参
照)。
ューブが押し出される先端部分の断面を図1に模式的に
示す。押出機10は、シリンダー部12、マスターダイ
部14およびダイオリフィス部16を有し、これらの部
分により形成される空隙18内に、マンドレル20およ
びそれに取り付けられたコアピン22が空隙と同心状に
配置されている。このような押出機の空隙内にビィレッ
トを供給して、図面の上から下方向にラム(図示せず)
によって押し出すことにより、ダイオリフィスの環状出
口24からチューブが得られる。このチューブから押出
助剤を除去し、焼成して最終的に所定のチューブを得
る。
チレンのチューブ状の成形品を製造する場合、シリンダ
ー部12、マスターダイ部14およびおよびダイオリフ
ィス部16により形成される空隙18の中心軸と軸が一
致するように、マンドレル20およびコアピン22を配
置しておく必要がある。しかしながら、コアピン22
は、その先端部であるダイオリフィス部16の出口24
においては支持することができないので、コアピン22
は接続されているマンドレル20の下端部での片持ちに
なり、マンドレル20は上端部での片持ちとなる。その
ため、ダイオリフィスの出口24のレベル付近でコアピ
ンの中心をダイオリフィスの中心に合わせるのは全く容
易ではなく、実際、これらの中心軸を実質的に一致させ
るのは非常に困難であり、不可能に近い。従って、現在
市販されているPTFEチューブ、特に径の大きいチュ
ーブ(例えば内径が10mm以上であるもの)の肉厚に
はばらつきが大きい。即ち、チューブの長手方向に垂直
な断面においてチューブの半径方向の厚さ(肉厚)が半
径の位置によって異なるという偏肉現象が生じている。
しようとする課題は、PTFEのペースト押出成形によ
って製造されるチューブ状成形品の偏肉を最小限にする
ことである。
達成するために鋭意検討した結果、コアピンの少なくと
も一部分を押出時の圧力によって撓むことができるディ
メンジョンにすることによって押出機のコアピン出口に
おける心合わせを自動的に行わせる機能を持たせること
ができ、その結果、上記課題を解決できることを見いだ
した。
一点にて支持された長尺物を放置すると、この物体は抵
抗が最も小さくなる方向に動こうとする。すなわち支持
部が回転自在に支持されている場合には長さ方向を流れ
に対して並行に、支持部が拘束されている場合は物体自
身の撓みにより抵抗が最も小さくなる方向に向く。発明
者らは、この現象と同様の現象をPTFEのペースト押
出機内でも起こすことができれば、コアピンは抵抗が最
も小さくなるように位置決めされ、従って、ダイオリフ
ィスと心合せされ、その結果、偏肉が最小限に抑えられ
たPTFEチューブを得ることができることを見いだし
た。
は、ダイオリフィスの出口と反対側の端部において、シ
リンダーと心合わせされた状態で機械的に固定されて、
その先端にてコアピンがマンドレルに取り付けられてい
る。このような押出機においてラムによりマンドレルの
長さ方向に加圧して押し出されるチューブに偏肉現象が
起こるのは、マンドレルが堅固に固定されていても、何
等かの理由でコアピンが偏心し(即ち、ダイオリフィス
と同心でなくなる、例えばダイオリフィスの中心軸に対
してコアピンの中心軸が斜めになる)、この偏心が拡大
されてダイオリフィスの出口側ではコアピンの中心がダ
イオリフィスの中心から相当大きく偏奇するからであ
る。この時、得られるチューブの肉厚の薄い側では、コ
アピンは、ラムの加圧によるシリンダー内の樹脂の全体
としての流れ方向、従って、本来のシリンダー部の中心
軸の方向に対して180゜より小さい角度を形成する。
逆に、得られるチューブの肉厚の厚い側のコアピンは、
樹脂の流れに対し180゜より大きい角度を形成する。
度は、樹脂の流れに対し抵抗を生じることになるので、
コアピンは抵抗が小さくなるように(即ち、ダイオリフ
ィスの中心軸に近づく方向に)移動しようとする。も
し、抵抗が小さくなるようにコアピンが移動できれば、
その結果、ダイオリフィスの出口端部において、コアピ
ンの中心が実質的にダイオリフィスの中心に近づくこと
ができる。即ち、コアピンは、偏肉が最小限になるよう
に移動できることになる。
ために、ダイオリフィスの出口付近において、コアピン
の中心がダイオリフィスの中心から偏奇している場合に
おいて、ダイオリフィスの出口付近においてコアピン中
心がダイオリフィスの中心に戻る(即ち、心合わせ状態
になる)または近づくことができるか否かは、押出条件
下でコアピンが撓むことができるかにより決まる。従っ
て、本発明は、押出機のコアピンの形状を、押出時にお
いて従来のコアピンよりもたわみ易い形状とすることに
より、コアピンの中心がその周囲のダイオリフィスの中
心に戻り易くなり、従って、向上した心合わせ状態に近
づき、好ましくは心合わせ状態が達成され、その結果、
押し出されるチューブの偏肉度を向上させることができ
ることに存する。
コアピンとその周囲のダイオリフィスにより形成される
環状部分を通してポリテトラフルオロエチレンを押し出
すことによりポリテトラフルオロエチレンチューブを製
造する押出機であって、コアピンはマンドレルに接続さ
れるマンドレル接続端部およびダイオリフィスの出口に
位置するダイオリフィス出口端部を有し、コアピンは、
その両端部の間で、コアピンの軸方向に垂直な断面積が
その両端部の断面積より小さい部分を有することを特徴
とする押出機を提供する。
ように撓みを考慮して設計されていない。コアピンは、
押出機のマンドレル端部に接続するために、マンドレル
の端部の直径と実質的に同じ直径を一端において有し、
また、押し出すべきチューブの内径に実質的に対応する
直径を他端において有し、これらの両端の間の部分は、
一端の直径から他端の直径に漸次遷移している(即ち、
徐々に増加または減少するか、あるいは一定のままであ
る)。尚、一般的には、後述の比較例に用いるコアピン
のように、直径が一定で変化しない部分をコアピンは含
むが、その直径はマンドレルの断面またはコアピンのダ
イオリフィス出口端部における断面の直径より小さくな
ることはない。従って、従来のコアピンの両端の間の部
分の直径は、一端の直径以上であり、他端の直径以下で
ある場合および一端の直径に等しく、他端の直径にも等
しい場合のいずれかである。
コアピンはその両端部より断面が小さい部分を有し、そ
の結果、そのような部分を有さない従来の押出機のコア
ピンより撓み易くなる。
は、コアピンは、マンドレル結合端部からダイオリフィ
ス出口端部に向かって順に、マンドレル結合部分、第1
遷移部分、断面減少部分、第2遷移部分および整流部分
(各部分のコアピンの軸方向に垂直な断面は実質的に円
形である)から構成され、各構成部分は隣接する構成部
分と同じ直径の端部により一体に接続され、コアピンの
軸に垂直な断面の面積に関して、断面減少部分はマンド
レル結合部分および整流部分より小さいことを特徴とす
る。
する場合の強度等をコアピンに付与する。通常、コアピ
ンをマンドレルに結合するための結合手段を有する部分
(例えばネジ付き部分)がマンドレル結合部分に設けら
れている。この部分については、マンドレル内部に入り
込むため断面減少部分の断面積の比較の対象外である。
整流部分は、押し出されるポリテトラフルオロエチレン
の流れを一定の方向に向け押出機を出てから形状を維持
するために必要な部分であり、これらの2つの部分は、
所定の長さおよび直径を有する必要がある。従って、こ
れらの部分のディメンジョンの選択に関しては、撓みは
2次的な要因である。撓みを一次的な要因として考慮す
る必要があるのは、断面減少部分であり、この部分のデ
ィメンジョンを適切に選択して断面減少部分の撓み可能
量がコアピンの撓み可能量の大部分、実質的に全部をも
たらすのが好ましい。
力が加わるので、コアピンのディメンジョンの決定に際
しては、コアピンが破壊しない程度の寸法を採用する必
要がある。従って、コアピンのディメンジョン、特に断
面減少部分の長さおよび直径を決定するに当たり、この
ような破壊に対する考慮が必要であり、本発明において
は、破壊しない範囲内で最大限の撓み可能量を確保する
ようにコアピンを設計するのが好ましい。
マンドレル結合部分、断面減少部分および整流部分は円
柱状であり、第1遷移部分および第2遷移部分は、それ
ぞれ、マンドレル結合部分を断面減少部分と接続するテ
ーパー状表面(従って、円錐台状部分)、断面減少部分
を整流部分と接続するテーパー状表面(従って、円錐台
状部分)を有する。この場合、断面減少部分の直径は、
他の部分の直径より小さく、例えばマンドレル結合部分
の直径の好ましくは2/3以下、より好ましくは1/2
以下であり、可能であれば更に小さいことが望ましく、
また、断面減少部分の長さは可能な範囲で長いのが望ま
しい。
ピンの全長が決まり、上述のようにマンドレル結合部分
および整流部分の必要な長さが決まっていくので、残り
の長さを断面減少部分および遷移部分に使用できること
になる。従って、遷移部分の長さを可能な限り短くし
て、断面減少部分を長くするのが好ましい。尚、遷移部
分にもある程度の長さが必要であり、その結果、断面減
少部分の長さは、押出機が設定されると、一義的に決ま
ってしまう場合が多いので、断面減少部分の径の適切な
選択が重要である。
な考えを指標として用いることができる(尚、この考え
は本発明を拘束するものではない):押出機では、マン
ドレルが押出機のシリンダーの中央に位置するように固
定されており、コアピンがその端部においてマンドレル
に固定さている点に着目すれば、コアピンは片持ちばり
と同様に考えてもよく、上述の撓み可能量は、片持ち梁
の最大撓み量に対応させてもよい。
出にあたっては、例えば、標準機械設計図表便覧(共立
出版株式会社刊、小栗富士雄著1969年、5−1)を
参照でき、次式: δmax=(wl4)/(8EI) (式中、δmaxは最大撓み(cm)、wは単位長さ当
たりの広がり荷重(kg/cm)、lは=部材長さ(c
m)、Eはヤング係数(kg/cm2)、Iは断面の慣
性モーメント(cm4)である。)を用いることができ
る。
能量に関連させる場合、コアピンのディメンジョンが影
響を与えるのは、コアピンの断面積(Iに対応)、コア
ピンの長さ(lに対応)およびコアピンの材料(Eに対
応)である。従って、上記式から理解できるように、コ
アピンの撓み可能量はコアピンの長さの4乗に比例し、
コアピンの断面積に反比例する。コアピンの断面形状
(または直径)は、その軸方向に変化するが、コアピン
においてその撓み可能量に影響を最も与えるのは、断面
積が小さく、長さが長い断面減少部分であり、それ故
に、本発明の押出機において、コアピン、特にその断面
減少部分は可能な限り細く、可能な限り長いのが好まし
いことになる。
響を与えるのは上式から明らかであり、ヤング係数の小
さい材料を使用するのが望ましいのは勿論であるが、コ
アピンの材料の選択に関しては、加工性、耐腐食性、強
度、価格のような種々の要因を考慮する必要があり、ヤ
ング係数のみを優先することは一般的に妥当ではない。
従って、工業的に用いる押出機において一般的に使用さ
れているコアピンの材料(例えばステンレススチール
(SUS)、鉄の表面メッキ等)を本発明の押出機のコ
アピンに用いてよい。よって、本発明の押出機では、コ
アピンのディメンジョンがより重要となる。
る環状部分の断面形状としては、いわゆるリング状(従
って、コアピンおよびダイオリフィスの断面形状が双方
とも円形)であることが好ましいが、コアピンおよびダ
イオリフィスの断面形状が点対称であれば、その他の形
状であってもよい。例えば、コアピンおよびダイオリフ
ィスが、外向きに凸の正多角形、内向きに凸の正多角形
(例えば星形のようなもの)であってもよく、そのよう
なダイオリフィスおよびコアピンにより種々の環状形状
の断面を有するチューブを形成できる。そのような場合
であっても、コアピンは、その両端部の間において、軸
方向に垂直な断面積がその両端部の断面積より小さい部
分を有する。
うな押出機を用いてPTFE、例えば乳化重合により得
られるものをペースト押し出してチューブを得る工程、
その後、押し出したチューブから助剤を(例えば抽出、
蒸発乾燥等により)除去し、必要に応じて焼成する工程
を含む、ポリテトラフルオロエチレンチューブの製造方
法を提供する。尚、PTFEのペースト押出は、周知の
押出法であり、それに関しては、例えば特開昭50−3
4661号公報、特公昭61−54578号公報等を参
照できる。
に使用されているコアピンより撓むコアピンを押出機に
て使用するので、押し出されたチューブの偏肉度は向上
する。従って、助剤を除去し焼成することにより最終的
に得られるポリテトラフルオロエチレンチューブの偏肉
度も向上したものとなる。
うな方法により得られるポリテトラフルオロエチレンチ
ューブを提供する。本発明の技術思想に基けば、コアピ
ンの撓み可能量が大きくなる程、得られるチューブの偏
肉度が向上するのは明らかである。例えば、後述する図
2に示すコアピンのディメンジョンを選択した場合、従
来技術においては製造できなかった、偏肉度が15%以
下、好ましくは10%以下のチューブを得ることができ
る。特に、径の大きいチューブ、例えば内径が10mm
以上、特に内径が20mm以上のチューブにおいても1
5%以下の偏肉度を一般的に達成できる。尚、偏肉度=
((最大肉厚−最小肉厚)/平均肉厚)×100(%)
であり、平均肉厚とは、肉厚の平均値を意味する。この
ような本発明により得られるポリテトラフルオロエチレ
ンチューブは、例えば化学薬品等の輸送管、ライニン
グ、ブレードホース、基材の被覆、収縮チューブ等に使
用できる。例えばロールのような基材に被覆する場合、
未焼成のチューブをロールにかぶせた後に焼成すると、
収縮によりチューブがロールに密着する。
は、懸濁重合により得られるものでも、あるいは乳化重
合により得られるものであってもよい。PTFEが配
向、繊維化し易いという利点があるので、乳化重合で得
られたPTFEファインパウダーが特に適している。
るものであってもよい。充填剤としては、炭素質粉末、
炭素質繊維、無機質粉末、無機質繊維、金属または合金
粉末、有機質粉末または繊維などが用いられる。より具
体的には、カーボンブラック、カーボン繊維、グラファ
イトなどの炭素質粉末または繊維、長石、シリカ、アル
ミナ、酸化チタン、酸化鉄などの酸化質粉末、窒化ケイ
素、窒化炭素、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、炭化ジ
ルコニウム、炭化ケイ素、炭化タングステン、炭化ニッ
ケル、硫酸ジルコニウム、硫酸バリウム、カオリン、ク
レー、タルク、硝子ビース、硝子バルーンなどの無機質
粉末、ガラス繊維、アルミナ繊維、チタン酸カリウム繊
維、シリカ繊維などの無機質繊維、銅合金、亜鉛華、二
硫化モリブデン、アルミニウム、アルミニウム合金など
の金属または合金粉末、パーフルオロアルコキシ樹脂、
パーフルオロエチレンプロペン樹脂、ポリクロロトリフ
ルオロエチレン樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエー
テルスルホン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリサル
ホン樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリカー
ボネート樹脂、ポリイミド樹脂、ポリフェニレンオキサ
イド樹脂、オキシベンゾイルポリエステル樹脂、液晶ポ
リマーなどの有機質粉末または繊維などが例示される。
これらの充填剤は成形品の機械的特性(耐摩耗性、圧縮
強さ、耐コールドフロー性)や電気的特性(静電除去)
などを向上させるために添加する。これらの充填剤の添
加量は、PTFEにより成形品の形態を維持するという
理由からPTFEと充填剤との合計重量に対して50重
量%以下、好ましくは30重量%以下であることが望ま
しい。
チューブの偏肉度を15%以下とするのは容易であり、
通常、10%以下、好ましくは5%以下の偏肉度を達成
できる。更に、コアピンに使用する材料(即ち、引張強
度が大きいために断面減少部分をより細く、より長くで
きる材料)およびそのディメンジョンを適切に選択する
ことにより撓み可能量を一層大きくすることができ、そ
れによって、偏肉度を更に向上させることが可能とな
り、1%程度またはそれ以下の偏肉度も達成可能であ
る。
ージン)を考慮して工業的に実用可能なコアピンとする
には、強度を優先し、また、(強度が多少劣っても)比
較的安価な材料を選択して、有る程度の撓み可能量を犠
牲にする必要がある場合もあり、また、市場のニーズも
考慮する必要がある。その意味では、本発明のチューブ
の偏肉度は1〜15%程度、より好ましくは2〜10%
程度で十分であり、そのような偏肉度となるようにコア
ピンを設計すればよい。
ンの1つの態様を断面図にて模式的に例示する。図示し
たコアピン30は、マンドレル(図示せず)に、例えば
ネジ32により結合されるマンドレル結合端部34から
チューブ(図示せず)が押し出されるダイオリフィス出
口端部36に向かって順に、マンドレル結合部分38
(尚、図示した態様では、コアピン30には、マンドレ
ルに結合するためのネジ部分52がマンドレル結合端部
34に設けられている。断面減少部分の断面積の比較に
は、マンドレル結合端部34より上方のネジ部分52を
考慮しない。)、第1遷移部分40、断面減少部分4
2、第2遷移部分44および整流部分46(各部分のコ
アピンの軸方向に垂直な断面は実質的に円形である)か
ら構成され、各構成部分は隣接する構成部分と同じ直径
の端部により一体に接続され、コアピンの軸に垂直な断
面の断面積に関して、断面減少部分42はマンドレル結
合部分38および整流部分46より小さい。図示するよ
うに、遷移部分40および44はテーパー状表面を有
し、他の部分は円筒状である。断面減少部分42は、強
度的に可能な範囲で細く、かつ、長いのが好ましい。
央部には貫通孔48が形成されており、これは、押し出
した後に引き続いてチューブから助剤を加熱して除去す
る場合に、蒸発した助剤の通路(ガス抜き孔)として用
いられる。本発明において、このような貫通孔が存在す
る場合におけるコアピンにおける断面積の比較は、円の
面積ではなくて、実質的に環状部分の面積の比較とな
る。また、図では、ダイオリフィス50にコアピン30
が挿入された状態で示している。尚、図面に斜体字で示
した数字は、コアピンの一例の寸法(mm)である。
出機のコアピンの1つの別の態様を断面図にて模式的に
例示する。図3のコアピン30は、図2の場合より径の
大きいチューブ(公称外径40mm)を押し出すための
ものである。図3ではダイオリフィスは図示していな
い。また、コアピン30内のガス抜き孔48は、ダイオ
リフィス出口端部にて広がった形状である。
ダー(F−201、ダイキン工業(株)製)100重量
部に潤滑助剤として炭化水素油(アイソパーE、エクソ
ン化学(株)製)を21重量部添加、混合し、25℃で
15時間放置して熟成した。熟成後、ラム速度100m
m/minで加圧し、10kgf/cm2で10分間保
持して円筒状のビィレットを得た。このビィレットをシ
リンダー内径90mm、マンドレル外径20mmの押出
機に挿入し、図2に示すディメンジョンのコアピン(S
US304製)をマンドレル先端に取付け、出口径2
2.6mmのダイオリフィスををセットし、バンドヒー
ターでダイ先端部を60℃に加熱し、ラム速度5mm/
minで押し出してチューブ状の予備成形体を得た。
で加熱して潤滑助剤を乾燥により除去し、焼成をしPT
FEチューブ状成形品を得た。得られた成形品の寸法、
偏肉度を後の表1に示す。
有するコアピンを使用して、ダイオリフィスを出口径4
9mmのものに変えた以外は実施例1と同じ条件で、P
TFEチューブ状成形品を得た。得られた成形品の寸
法、偏肉度を後の表1に示す。
有するコアピン30を使用した以外は、実施例1と同じ
条件でPTFEチューブ状成形品を得た。図示したコア
ピン30は、マンドレル結合端部34から軸方向にダイ
オリフィス出口端部36に向かって10mmの間、直径
が20mmで一定であり、その後、整流部分46に向か
って直径が20.6mmまで徐々に増加し、直径20.
6mmの整流部分が22mm続く。得られた成形品の寸
法、偏肉度を後の表1に示す。
有するコアピン30を使用した以外は、実施例1と同じ
条件でPTFEチューブ状成形品を得た。得られた成形
品の寸法、偏肉度を表1に示す。図から明らかなよう
に、コアピン30は、マンドレル結合端部34から軸方
向にダイオリフィス出口端部36に向かって130mm
の間、直径が20mmで一定であり、その後、40mm
の間で直径が46mmまで徐々に増加し、その後、その
直径で一定である。この態様のコアピン30では、軸方
向に垂直な断面の面積は、マンドレル結合端部34にお
いて最も小さい。
3 平均肉厚 0.965 0.965 1.490 1.49
0 最大肉厚 0.994 1.089 1.620 1.730 最小肉厚 0.936 0.841 1.510 1.400 偏肉度(%) 6 26 7 22 尚、平均肉圧は、任意で肉厚を数ケ所測定し平均するこ
とにより求めた。
る先端部分の断面を模式的に示す。
(実施例1にて使用)の断面を模式的に示す。
(実施例2にて使用)の断面を模式的に示す。
ピン(比較例1にて使用)の断面を模式的に示す。
ピン(比較例2にて使用)の断面を模式的に示す。
イ部、16…ダイオリフィス部、18…空隙、20…マ
ンドレル、22…コアピン、24…環状出口、30…コ
アピン、32…ネジ、34…マンドレル結合端部、36
…ダイオリフィス出口端部、38…マンドレル結合部
分、40…第1遷移部分、42…断面減少部分、44…
第2遷移部分、46…整流部分、48…貫通孔、50…
ダイオリフィス、52…ネジ部分。
Claims (7)
- 【請求項1】 偏肉度が15%以下であるポリテトラフ
ルオロエチレンチューブ。 - 【請求項2】 内径が少なくとも10mmである請求項
1のチューブ。 - 【請求項3】 コアピンとその周囲のダイオリフィスに
より形成される環状部分を通してポリテトラフルオロエ
チレンを押し出すことによりポリテトラフルオロエチレ
ンチューブを製造する押出機であって、コアピンはマン
ドレルに接続されるマンドレル接続端部およびダイオリ
フィスの出口に位置するダイオリフィス出口端部を有
し、コアピンは、その両端部の間において、コアピンの
軸方向に垂直な断面積がその両端部の断面積より小さい
部分を有することを特徴とする押出機。 - 【請求項4】 コアピンは、マンドレル結合端部からダ
イオリフィス出口端部に向かって順に、マンドレル結合
部分、第1遷移部分、断面減少部分、第2遷移部分およ
び整流部分(各部分のコアピンの軸方向に垂直な断面は
実質的に円形である)から構成され、各構成部分は隣接
する構成部分と同じ直径の端部により一体に接続され、
コアピンの軸に垂直な断面の断面積に関して、断面減少
部分はマンドレル結合部分および整流部分より小さいこ
とを特徴とする請求項3の押出機。 - 【請求項5】 コアピンの断面減少部分は実質的に円柱
状である請求項4記載の押出機。 - 【請求項6】 請求項1または2記載のポリテトラフル
オロエチレンチューブを製造する方法であって、請求項
3〜5のいずれかに記載の押出機を用いてペースト押し
出しによりポリテトラフルオロエチレンチューブを形成
し、その後、押し出されたチューブから助剤を除去し、
必要に応じ焼成することを特徴とする方法。 - 【請求項7】 請求項6記載の方法により製造されるポ
リテトラフルオロエチレンチューブ。
Priority Applications (9)
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